管端スピニング加工に関する研究 (第2報) : 加工
部の組織変化について
著者
岡村 俊一, 田中 秀穂
雑誌名
鹿児島大学工学部研究報告
巻
8
ページ
27-39
別言語のタイトル
Experimental study for tube end spinning
(Report 2) : examination of stock structure
管端スピニング加工に関する研究 (第2報) : 加工
部の組織変化について
著者
岡村 俊一, 田中 秀穂
雑誌名
鹿児島大学工学部研究報告
巻
8
ページ
27-39
別言語のタイトル
Experimental study for tube end spinning
(Report 2) : examination of stock structure
管端スピニング加工に関する研究（第２報）
加 工 部 の 組 織 変 化 に つ い て
岡 村 俊 一 ＊ ・ 卜 Ｈ 中 秀 穂 * ＊
（受理｜￨州'４２ｲ'三５，３１冊）ＥＸＰＥＲＩＭＥＮＴＡＬＳＴＵＤＹＦＯＲＴＵＢＥＥＮＤＳＰＩＮＮＩＮＧ（Report２）
ＥｘａｍｉｎａｔｉｏｎｏｆＳｔｏｏｃｋＳｔｒｕｃｔｕｒｅ． ＳｈｕｎｉｃｈｉＯＫＡＭＵＲＡ＊ａｎｄＨｉｄｅｈｏＴＡＮＡＫＡ*＊ Ｆｕｒｔｈｅｒｅｘａｍｉｎａｔｉｏｎｓｏｎｔｈｅｅｘｐｅｒｉｍｅｎｔａｌｓｔｕｄｙｏｆｔｕｂｅｅｎｄｓｐｉｎｎｉｎｇｗａｓｍａｄｅｏｎｔｈｅ ｓｔｏｃｋｓｔｒｕｃｔｕｒｅ・Ｔｈｅｒｅｓｕｌｔｓｏｂｔａｉｎｅｄｓｈｏｗｔｈａｔｔｈｅｓｔｒｕｃｔｕｒｅｏｆｗｏｒｋｅｄｐｏｒｔｉｏｎｏｎｔｈｅｓｔock arerecrystalizedcrystalsmeaｎｉｎｇｔｈａｔｔｈｅｃｏｌｄｗｏｒｋｍｅｔｈｏｄｏｆｓｈａｐｉｎｇｗｉｔｈｏｕｔｔｈｅａｐｐｌｉ‐ cationofextemalheat，ｉｓchangedｉｎｔｏｔｈｅｈｏｔｓｔａｔｅｄｅｆｏｒｍａｔｉｏｎｄｕｒｉngoperation． 1．緒 目 前報')で菅端スピニングルⅡ工法を紹介し，釧管を絞 る場合について，種々の加工条件のもとで，その加Ｔ １性を調べ，最適加工条件などについて検討したが，そ の巾で加Ｔ性に影響をおよぼすものとして，発牛湿度 の関係からダイス回転数，試料の送り速度，あるいは ダイス頂角の影響があげられた． しかし，同一加工条件のもとではダイスに没けた溝 によって，その加工性に苫しい影響を与えることがわ かった．従って，，今後，このダイスに設けられた溝の 有意性，即ち変形過程巾に果す役割を解明することが 必要となる． そこで，木報ではまづ本加丁法の加工現象の本質お よび溝の有意性を確めるための一手段として，加丁部 の顕微鏡観察により，結晶粒度および肉厚の変化など と加工条件との関係について報告するものである． ２．実験装置および実験方法 2-1．顕微鏡観察 前報'）において加工された銅符を長手方向に切断 し，その断而を電解研摩後，図ｌに示すように，加丁 部３ケ所をその先端よりＩ，Ⅱ，ⅡＩと顕微鏡（オリン パス金属顕微鏡ＭＦ）観察し，粒度測定には比較法 を採用し，その平均結局粒度をもちいた． 寒 鹿 児 烏 大 学 工 学 部 機 械 工 学 教 室 ・ 教 授 * ＊ 鹿 児 烏 大 学 工 学 部 機 械 工 学 教 室 ・ 講 師 図 １ 顕 微 鏡 観 察 位 置 2-2．肉厚の測定 加工部の肉厚の測定にあたっては，図２に示すよう に加工部を長手方向に３ケ所α，６，ｃの各点につい て，円周方向に５点を板厚に直角に，ポイントマイク ロメーターで測定し，その平均値を肉厚とした． 図 ２ 内 厚 測 定 位 置 3．実験結果および考察 3-1．加工部の組織変化 図４∼図１０に加丁部の顕微鏡写真を示すが，非加2８ 鹿 児 島 大 学 工 学 部 研 究 報 告 第 ８ 号 (×２５０） (×1000） 図 ３ 非 加 工 部 の 結 晶 組 織 工部の組織を示すば'３（試料として，もちいた銅管 は，冷間引抜き管であるため，繊維状組織を呈し，結 晶粒は長手方向に流れている）にくらべ，再結晶を起 している．また，いづれの場合でも先端Ｉの方が、 の部分より結晶粒が大きいことより，先端部Ｉの方 が加工時の熱影響が大であることがわかる． ｉ）溝の面積比（金）の影響 図４∼図６は，加工部の組織がダイスの内壁血に設 けられた溝の面積比（Ａｒ＝泡'//4×100％，Ａ′；溝の面 積，Ａ；ダイス内壁面積）をかえることにより，どの ように変化するかを示したものである．試料の送り速 度（パリ、ｍ/rew）が0.1ｍｍ/revのとき，溝の面稜 比（Ａｒ）が大きくなるにつれ結晶粒が細くなってい く．これは図１１−(イ）にてわかるように，この粒度 の変化は，図中に示した温度の変化と似た傾向を示し ている． 試料の送り速度（ん）が０．５ｍｍ/revとはやくな ると，全面的に結晶粒は加工方向に流れた状態とな り，パリ＝0.1ｍｍ/revのときにくらべ結晶粒は微細で ある．図５では，溝の面積比（4】．）によるはっきり した差異は認められないが，図６でみると，やはり溝 の面積比（Ar）による差異が認められる．このよう に，試料の送り速度（皿）が大きいと，あまりはっき りした差異がでないのは，試料の送り速度（‘）が大 であると加工時間も短く，また加工中の発生温度も低 く，且つ加工中の各加工部‘位における温度差も少いた め と 思 わ れ る ． ii）試料の送り速度（ん）による影響 叉'７，図８に加工部の組織が試料の送り速度（似） によって，どのような影響をうけるかを示す， パリ＝0.1ｍｍ/revのときにくらべ，ん＝0.23ｍｍ／ revでは，結晶粒は細く，特に九,＝0.5ｍｍ/revに なると大半の結晶粒は加工方向に流れており，そのLl-1 に微細な結晶粒が混在している． 図１１−(ロ）でわかるように，送り速度が大きくな ると発生温度も低くなり，且つ粒度変化も全く温度変 化と同一傾向を示している．ｉ）における場合と同じ ように，再結晶粒の成長の温度依存性がはっきりとう かがわれる． iii）ダイス頂角（2α）による影響 図９，図１０にダイス頂角（2α）によって，加工部 の組織がどのように影響をうけるかを示す． 溝の面積比（金）の大きい図１０では，送りもはや いためにダイス頂角の変化による結晶粒度の変化はあ まり認められないが，図９ではダイス頂角２α＝４５° のときが一番小さく，次いで２α＝30.,60コの順とな る． これを図１１−(ハ）でみると明らかなように，ｉ)， iii）でみたような図中の温度変化と結晶粒度の変化の 間には関係がないが，これはダイス頂角（2α）が異れ ば加工度も違い，加工時間も異るために，温度からだ けでは推論できず，加工変形速度および時間を考慮に 入 れ る 必 要 が あ る ． ｉｖ）加工終点による影響 図１２に加工終点，即ち加工の終了した位置による 結晶粒度の差異を示す．同一加工条件でａ）の程度 に絞ったときと，ｂ）のように少し絞り過ぎた（加工 時間が長くなる）ときとでは，結晶状態はａ'）がｂ'）
Ａ Ａｒ＝ １２．５％ Ｂ ４ｒ＝ ２５硯 Ｃ ４７＝ ５０姥 Ｄ Ar＝ ７５％ 岡村・田中：管端スピニソグ加工に関する研究（第２報） ｌ 平 均 結 晶 粒 度 ０．０１８ｍｍ Ⅱ 平 均 結 晶 粒 度 ０．０１０ｍｍ １ １ １ 平 均 結 晶 粒 度 0.007ｍｍ 2９ 閉
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１ １ 平 均 結 晶 粒 度 ０．００７ｍｍ Ⅱ Ｉ 平 均 結 晶 粒 度 ０．００７ｍｍ Ⅱ Ｉ 平 均 結 晶 粒 度 0.004ｍｍ l Ⅱ 平 均 結 晶 粒 度 0.003ｍｍ 図 ４ 溝 の 面 積 比 （ 鋤 ･ ） に よ る 加 工 部 の 組 織 変 化 （ × 2 5 0 ） 加工条件ｊＶｂ：3000r､ｐ．ｍ． ２α：６０。 創ｒ：（Ａ）12.5％（Ｂ）２５％（Ｃ）５０％（Ｄ）７５影 パリ:0.1ｍｍ/rev3０ Ａ ＡＩ･＝ １２．５％ Ｂ 』ﾉ･＝ ２５％ Ｃ Ａﾉー ５０％ Ｄ ４７＝ ７５％ 鹿 児 烏 大 学 工 学 部 研 究 報 告 第 ８ 号 Ｉ Ⅱ 、 Ⅱ １１１
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Ｉ Ⅱ ｎｌ １ １ １ 図 ５ 溝 の 面 積 比 （ Ａ ｒ ） に よ る 加 工 部 の 組 織 変 化 （ × 2 5 0 ） 111 加 工 条 件 ⅣＤ：３０００ｒ､ｐ．ｍ． 2α：６０． Ａｒ：（Ａ）12.5％（Ｂ）２５％（Ｃ）５０％（Ｄ）７５％ パリ：０．５ｍｍ/revＡ Ａｒ＝ 12.5％ Ｂ Ａｒ＝ ２５粥 Ｃ Ａﾉ鋤＝ ５０隼 Ｄ ４ｒ＝ ７５％ ド 岡 村 ・ 田 中 ： 管 端 ス ピ ニ ン グ 加 工 に 関 す る 研 究 （ 第 ２ 報 ） 塁録為障，
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Ｉ Ⅱ ⅡＩ 、 Ill n輪難蕊
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Ⅱ 、 Ⅱ ⅡＩ 図６溝の面積比（金）による加工部の組織変化（×1000） 加工条件ＪＶＤ：３０００r,ｐ．ｍ． ２α：６０． Ａｒ：（Ａ）１２．５％（Ｂ）２５％（Ｃ）５０％（Ｄ）７５免 凡：０．５ｍｍ/rev 3］3２ 鹿 児 島 大 学 工 学 部 研 究 報 告 第 ８ 号 平 均 結 晶 粒 度 ０．０１８ｍｍ ｌ 平 均 結 晶 粒 度 0.007ｍｍ ｌ 平 均 結 晶 粒 度 0.003ｍｍ Ａ ／ ０．１ｍｍ/rev Ⅱ 平 均 結 晶 粒 度 ０．０１０ｍｍ Ｂバリ＝0.23ｍｍ/rev １ １ 平 均 結 晶 粒 度 0.006ｍｍ Ｃバリ=0.5ｍｍ/rev 廷巽強？ ｎｑ 負？
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Ⅱ 平 均 結 晶 粒 度 0.003ｍｍ Ⅱ Ｉ 平 均 結 晶 粒 度 ０‘００７ｍｍ Ⅱ Ｉ 平 均 結 晶 粒 度 0.004ｍｍ １ １ １ 平 均 結 晶 粒 度 ０．００３ｍｍ 図７送り速度（パリ）による加工部の組織変化（×250） 加 工 条 件 IVD：３０００r､ｐ．ｍ． 2α：６０． Ａｒ：１２．５％ バリ：（Ａ）０．１ｍｍ/rev（Ｂ）0.23ｍｍ/rev（Ｃ）０．５ｍｍ/rev岡 村 ・ 田 中 ： 管 端 ス ピ ニ ン グ 加 工 に 関 す る 研 究 （ 第 ２ 報 ） 平 均 結 晶 粒 度 ０．０１５ｍｍ ｌ 平 均 結 晶 粒 度 0.007ｍｍ ｌ 平 均 結 晶 粒 度 0.003ｍｍ
蕊
０ ． ３ Ａん＝0.1ｍｍ/rい :『。 １ １ 平 均 結 晶 粒 度 ０．０１０ｍｍ Ｂん＝０．２３ｍｍ/rev Ⅱ 平 均 結 晶 粒 度 0.006ｍｍ Ｃ／hノー0.5ｍｍ/rev １ １ 平 均 結 晶 粒 度 0.003ｍｍ鞭
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舜 ｶ ｰ １ １ １ 平 均 結 晶 粒 度 ０．００４ｍｍ 111平均結晶粒度 0.003ｍｍ Ⅱ Ｉ 平 均 結 晶 粒 度 0.003ｍｍ 3３ 図 ８ 送 り 速 度 （ バ リ ） に よ る 加 工 部 の 組 織 変 化 （ × 2 5 0 ） 加工条件ノV、：３０００r,ｐ．ｍ． ２α：６０コ 』γ：５０％ ﾉﾙﾉ：（Ａ）０．１ｍｍ/rev（Ｂ）0.23ｍｍ/rev(Ｃ）０．５ｍｍ/rev皿 平 均 結 晶 粒 度 0.007ｍｍ 鹿 児 島 大 学 工 学 部 研 究 報 告 第 ８ 号 図 ９ ダ イ ス 頂 角 （ 2 α ） に よ る 加 工 部 の 組 織 変 化 （ × 2 5 0 ） 加工条件ｊＶＤ：3000r,ｐ．ｍ． ２α：（Ａ）３０°（Ｂ）４５。（Ｃ）６０． 鋤・：１２．５％ パリ：0.1ｍｍ/rev ｌ 平 均 結 晶 粒 度 ０．０１８ｍｍ Ａ ２ α ＝ 3 0 ｡ l Ⅱ 平 均 結 晶 粒 度 0.007ｍｍ 平 均 結 晶 粒 度 0.007ｍｍ Ⅱ 平 均 結 晶 粒 度 ０．０１０ｍｍ -凸ｒ も愚:； 皿 平 均 結 晶 粒 度 0.004ｍｍ §
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ｌ 平 均 結 晶 粒 度 ０．０１２ｍｍ １ １ 平 均 結 晶 粒 度 ０．０１０ｍｍ Ｃ ２ α ＝ 6 0 。 Ｂ ２ α ＝ 4 5 。難識謹
Ⅱ 平 均 結 晶 粒 度 0.007ｍｍ 3４§；
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。 Ｉ3５ 岡村・田中：管端スピニング加工に関する研究（第２報） 図１０ダイス頂角（2α）による加工部の組織変化（×250） 加工条件ノV、：３０００r・ｐ．ｍ． ２α：（Ａ）３０，（Ｂ）４５。 （Ｃ）６０， Ａｒ：５０％ （,：０．５ｍｍ/rev IⅡ Ⅱ ､睡
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Ａ ２ α ＝ 3 0 。§難裏j熱i1R縄綴麹
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Ｉ Ⅱ IⅡ Ｂ ２ α ＝ 4 5 。差
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牙J堕 挙一ぺ I Ⅱ ⅡＩ Ｃ ２ α ＝ 6 0 ,う０ 鹿 児 島 大 学 工 学 部 研 究 報 告 第 ８ 号 DＯＯｒｒ 3６ ４ ． 結 論 以上，符端スピニング加工部の顕微鏡観察および肉 厚測定から次のことがいえる． １．試料の送り速度が小さいとき(（＝0.1ｍｍ/rev） は，明らかな再結晶組織が観察される． ２．試料の送り速度か大きいとき(ん＝0.5ｍｍ/rev） は，小さいとき（ん,＝0.1ｍｍ/rev）ほど，再結晶組 織は明確ではないが，やはり再結晶組織が観察され る． 3-2．肉厚の変化 図１３，図１４に加工部の肉厚の変化についてホす が，縦軸に非加工部の肉厚（ｒｏｍｍ）に対する加工部 の肉厚（ｒｍｍ）の比をとり，横軸に加工部の各測定 位置における管の外径（‘ｍ、）と，加工前の外径 (α'0ｍｍ）の比で測定位置を示している． これからわかるように，袴端スピニング加工におい ては，加工部の肉厚は素材の肉厚より厚くなり，ま た，いづれの場合でも加工部先端に向って厚くなって いるか，α0/ば＝1.1sあたりまでは増加の割合が急 で，あと除々にゆるやかになっている．これは加工進 行中の温度上昇･割合と関係があるのではないかと思わ れる．即ちダイス入口附近では（試料先端がダイス壁 面に最初に接触するとき）試料の温度も低く，従って スラスト（P量）の上昇も急勾配である．しかし，加工 が進むにつれて試料の温度もあがり，だんだんスラス トの増加割合も小さくなってくる．このため，ダイス 内における試料の円周方向の圧縮ﾉJもこれに応じて小 さくなるため，先端にいくほど，肉厚の増加の割合も 小さくなるものと思われる． また，ダイスに設けられた満の曲積比』.が小さい ときは，肉厚の増11Ⅱ割合も直線的であるが，溝の而積 比〃が大きくなると放物線となりゆるやかである． 特に，試料の送り速度が小さいとき（（‘＝0.1ｍｍ／ rev）にその傾向かはっきりしているが，これは送り 速 度 が 小 さ い と 加 工 状 態 が 安 定 し て い る た め ， バ ラ ツ キが少いためと'思われる． このように，木加工法においては加工部の肉厚は， 大体，素材の肉厚の，.５倍から’､７倍程度に厚くなっ ている．図，５に，例として冷間引抜きの際における 肉厚変化を汁算して求めたものと，本加工法の’例を 比較したが，これでもわかるよう木加工法の肉厚変化 は相当大きいことがわかる.
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指 示 湿 度 指 示 温 度 図１１ １ ０ ２ ０ ３ ０ ４ ０ ５ ０ ６ ０ ７ ０ Ａｒ（％） (イ）溝の面積比（小）と結晶粒度 お よ び 温 度 DＵＯｒｒ iiO DＯＯｒｐ ｆｗ：０．１mm/rｅｖ のように変化してくるので，木実験では加工終点はな るべく一定になるように心掛けた． ● 。 ● 、 ● ● ● ● ● ︵肥叩”︾ハ叩叩︾︿、叩︾︽叩叩叩﹀︽、叩Ｕ︿叩叩﹀︵叩叩叩︾︽ぬ叩叩﹀︽、叩︶ Ａｒ：12.5％ 結晶粒度（比較法による） ● ③ 。 ● ● ● ● ● 八ｍⅧ︾︽、叩叩︾八ｍ町﹀一ｎｍ咽︶︽恥叩Ｍ︾︿叩叩︶︵、Ⅲ︾︵Ⅲ叩︶ 0 ． ０ ． １ ０ ． ２ ０ ． ３ ０ ． ４ ０ ． ５ ３ ０ 。 ４ ０ 。 ５ ０ ° ６ ０ ． ｆ ｗ （ m ｍ ' r f w ） ２ α （ロ）送り速度（ん）と（'､）ダイス頂角（2α）と 結 黒 粒 度 お よ び 温 度 結 晶 粒 度 お よ び 温 度 結 黒 粒 度 の 変 化。‘） b'） Ｉ 岡 村 ・ 田 中 ： 管 端 ス ピ ニ ン グ 加 工 に 関 す る 研 究 （ 第 ２ 報 ） ａ） ｂ） 加 工 終 点 が は や い と き 1 １ 加 工 終 点 が お そ い と き 1 １ 図 １ ２ 加 工 終 点 に よ る 結 晶 粒 度 の 差 異 加工条件ⅣＤ：３０００ｒ・ｐ．ｍ． ２α：６０． ４．：２５％ ／耐：０．５ｍｍ/rev ,“ '唇.』．､T,学ﾏTr,‐酵誕､1体 １０００） 3７ IⅡ 1１１
● 報 告 鹿 児 島 大 学 工 学 部 研 究 3８ Ｃ Ｌ Ｏ 一 〔 Y つ Ｃ 】 再 一 ● ● ● ● − 昌 一 一 弓 言● Ｃｌ/'１ t ∼ 《 Ｃ Ｉ Ｄ 守 < v う Ｃ ｕ ‐ ●●●●●●●● 召 . 弓 ∼ 弓 一 一 Ｃｌ/１ [ ∼ 《 Ｃ ｕ つ 、 寺 Ｃ Ｙ つ Ｃ Ｑ 弓 一 ● ● ● ｡ ● ● ● ● 弓 弓 ＝ 弓 一 声 Ｕ３，/１ でへ○つ︵ロ︶ や。［ぬ。［︾・［ぬ。［国・［﹃・［つ 窪荊率︾Ⅱ神川進童Ｓ甑Ｓ率Ｈ二Ｆや ら④︾ご国ＩＣＩ遡求Ｓ通Ｓ程Ｈ員恥名 堅々一ｓ巡Ｈ叩一一戸︾︾ 己へ○つ︵四︶壁蚕一Ｇ種Ｈ員函・︾己へ名 ＠・［ぬ。［ず。［弱・［四・［［・［つ ゃ・［ぬ。［〃守。［の．［ 課の↑”角く まゆ函 ︵ンの具Ｅ日ｍ・っⅡ雪︶里剥ｅ皿匿ｅ話Ｈ民重函 ＜ ○ t ∼ 《 。 Ｌ Ｏ 守 ぐ Y つ Ｃ , ｑ ● 弓 一 一 一 弓 弓 Ｃｌ／１ 守 Ｃ 干 。 Ｇ 可 一 つ 弓弓 -01,/１ つ ［●﹃ < Ｃ ｕ つ ● ● ∼ 胃 誤中国函・﹃く でへＣ己 ︵Ｑ︶ ＠・［ぬ。［守。［ぬ。［詞・［［・［つ ○
Ｉ
訳つい︾﹄く 誤ぬく［︾・﹃く 第 ８ 号 ︵く︶ 函・［［・［つ 、 [ ∼ 《 ｡ Ｌ 、 寺 Ｅ ｖ つ Ｃ ｕ つ ●● 言一一一一弓弓 ０１／１ ● 【 ∼ < Ｃ Ｌ Ｏ 守 C Y う Ｃ ｑ ‐ ● ● ● ● ● ● ● ● 弓 一 一 弓 弓 弓 弓 弓 Cl/1 石へ○壱 ︵ロ︶ や。［四・［守。［函・［函・弓［・［ ｃつ雨１１１４●１１１ ．山守︲︲︲し千ｌ︲ Ｃつや恥﹄句酎ＩｌＩｎＹＩＩ 壱へ○つ︵ぬ︶ や。［ぬ。［︾・［面・［画・［［・［、
まつ唖率揖く まゆ↑︾﹄く ︵ン２へＥ日﹃・◎Ⅱ︽一重．︶里削ｅ皿厘ｅ話Ｈ員国璽 t ∼ < ◎ １ ０ 守 Ｅ Ｙ う Ｇ ］ ∼ ‐ 胃 弓 弓 昌 一 一 昌 急｡● Ｃｌ/１ 石へＣで ︵Ｑ︶ ︾・［唖。︹ず。［、。［国・［［・﹃W
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蝉章Ｓ熊Ｓ遇が巨言で 進汝Ｓ鞭Ｓ涯料員らで 匹厘Ｓ翠Ｈ巨信︺ 壁重Ｓ程Ｈ一一号・一 つへ。で︵く︶ ︾・［ぬ。［︾・［、。［函・［［・﹃◎ ﾐﾐﾐ１．３ ｰ 岡 村 ・ 田 中 ： 管 端 ス ピ ニ ン グ 加 工 に 関 す る 研 究 （ 第 ２ 報 ）
