最近のB&Wボイラに就いて

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最近の

B&Wポ

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The

Recent

Advancesin

B&W

Boilers

By E..T.Hulland _and Sabur6Murayama

Babeox-HitachiK.K.

Abstraet

This _article describes some _{of the recent advancesinboiler} design _and

develop-ment _made by Babcock _and Wilcox.andis _{of specialinterest} at the _present timein

view _{of the} formation _{of the}

_joint

_company Babcox-HitachiK.K.

In _{the past} few _{years the trend towards bigger capacity boilers} has _{been very}

marked and now _many boilers _{arein operation at capacitiesin} excess

_of455t/hr.

Steam temperatures _{whichin the past} hardly ever _{exceeded4800C} now _exceed5550C

and pressuresin the

_{region of150kg/Cm2are}

now common _practice.

Theincreasein _{pressure and} temperature _{together with the relatively} new _wide

SCale practice of reheathasled to greater attention being paidtosteamtemperature

COntrOland controlrange.This enables turbines to be operated more _{efnciently and}

Safely atlowerloads.This article describes some _{of the} more common _methods to

Obtain close controlof steam temperature.

Theimportance _{of close controlo■E steam purity and water circulation cannot be} OVerStreSSed andllOWadays devices are _available

whichgive

steam carryover _ofless

thanlp.p.m.irrespective _ofload.

〔I_〕縛

言

約90年程前にパブコソクアンドゥイルコックスに依つ て最初の7k管式ボイラが発明せられ安全で†調頃度高く且 つ経済的に蒸気の発生が可能となった｡,それ以来今日迄 漸次進歩発達を遂げて来たが特に火力発電設備に放て署 しく発達した.｡発 では世界の主要発

設備の規模にもよるがパブコック社

所に対し容量450∼500t/hr,汽温 575〇C,汽庄140kg/cm2程度のボイラの大部分を製作 納入している｡ 大容量の臼 年米 チ発 循環ボイラで最高位肘圧力のものは1939 インディアナ･ _{シガン電気会社のツインブラン}

所に建設された最大連続蒸発量

250t/hr設計庄

力186･5kg/cm2のボイラである｡

こうした高温高圧大容量プラントに採用されるボイラ の型は所謂幅射型ボイラがその大部分である｡幅射聖の

ボイラは吸収熱量の大部分が栢射によって得られている

*** パブコソク日立株式会社 もので大きなノk冷壁構造を設け _{㌧面は非常に少い} が極端な場合には全然設けられない場合がある｡′ 第l図(次頁参照)は最近の代表的幅射型ボイラの一つ で最大 連ラ 負荷590t/hr,設計圧力1211唱/cm2,クー ビン入口圧力1051唱/cmヨ､汽温565口C,給7k温度232こ■C の仕様のものである.=大容量ボイラであるため後にも述 べるが火炉を二分して幅射面積を増し比較的′卜型になつ ている.二.又所謂蒸発7k管は全然なく水壁管によるスクリ ←ンの問に･一一次及び二次過粛ぶが配置されている｡この ボイラは一次 熟群にガスバイパスを設け蒸気温度の調 整を行うようにしている._､.このボイラはあたかも吊鐘の 如くボイラ全体が上方のビームから一体となって吊下げ られているもので火炉ほ勿論のこと過

､節炭器の外

壁にほすべて水管を配列し耐火保温材はこれ等水管に取 付けている｡従って熟こよる膨脹に対しても極めて自由 であって熟応力或はボイラのシ←リングなど何の懸念も 要らない｡ドラムは単一胴で多数の降7fく管がボイラの前 面に整然と配列されている｡

日 立 許 論 火 力

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我国に於ては地震に対する考

が重要であってこのよ うな吊下式の構造のボイラには振れ_止め装置を設ける｡

〔ⅠⅠ〕ポイ

火炉

ラ 壬ル 呂又

の大容量化と

計の傾向

再熱ボイラの大容量高温高圧のものが計画される傾向

にあるが改良発展の結果火炉を分割する方法が採用され ているり _{これはスペースファクタからも特に設計} は運 転の点からも経贋白勺なボイラとして考えられたものであ る｡容量が増せば熱を吸収するための掃射伝熱面は大体

比例して増さねばならぬの■で炉幅､奥行､高さは当然大

きくしなければならないが､火炉を水壁で2つ或はそれ

以上に分割する構造とすれば比較的小型のボイラに十分

な冷却面積を設置する土とが旧来る｡ ーーー例を拳げてみると第2園の如く大容量高温高圧再 別冊第 4 _号 ■一帯1図

590t/hr

柘 射 型 ボ イ ラ Fig.1.RadiantBoilerfor590t/hrContinuous Steam Output 二〕 田 〟 火炉J 今別壁J ∠/.ZJ〝 _qもも整 ■､ ∧〃り 火炉容積調 火炉2 弁別壁/ /JJ即

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火炉/ノ介割壁左し ミも顎 ､ 第2図 _{分封上火炉ボイ} ラ _{の人さ の比較} Fig･2･Eた〔ectofDivisionWallsonFurnaceSize

(Constant Heat-Atsorbing _Surface〕

ボイラで火炉を三分割にしたものは炉偏が17m,高さ (ドラム)35-℃,火炉容積2,590工n=トであるが､二分割の 火炉とすれば炉幅は21･3m,高さ35皿或ほ炉幅17m, 高さ39.6mとして火炉容積は3,230m3となる｡更に 分割しない一つの火炉構造とすれば炉幅25･5In,高 35m _{ほ炉幅17m,高さ46･5m とL′て_火炉容} 3,920m3を必要とする｡

第3図は三分割の火炉を有する再熱ボイラの一例で

580t｡/hr,設計圧力145l(g/cm2,汽温5650Cのもので ある｡ 火炉を7k壁で分割すれば火炉F_Hロガス温度の最高黄低

部の差が少くなり比較的全炉幅に均一一一な状態のガスが得

られる｡:これは過熱管の管壁温度 はスラヅグの間題に 対して極めて貢要なことである｡ 第上図は人炉川口ガス温度の差に就いて∴分割火炉と 一般のものとの比較を示したものであるし

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_{580t/hr三分割火炉編射型ボイ}

ラ Fig･3･Triple-FurnaceRadiantBoilerfor580t/hr ContinuousSteam _output 火炉出口ほ於け う平均ガス温度 第4図 Fig.4. 対流 分割火炉出口ガス温度の変化 EffectofFurnaceI)jvisionWallonVaria_ tioninGasTemperaturesAcrossFurnace Width

〔ⅠⅠⅠ〕蒸

気

温

度

調

整

では負荷の増加と共に蒸気温度が上昇す る傾向にあることは衆知のことであるが､特に高温蒸気 を使局するプラントにあってはタトピン側に対してその 限度の僅かの変イヒが重要な問題であり､これを一定に保 持するための優れた調整をき置が必要となる｡次にその主

なるものにつき

(り 冷却器型温度調整装置 これは飽和温度の構水を満した圧力容器内に多数のチ に

_就

い て にレン 蒸気人口 第5図 _{冷却器型温度調整}

Fig･5･Surface Type Attemperator

ユーブを配列し､これ

チューブ群の内部に高温蒸気の

一部を通しこの蒸気量の制御によって蒸気温度を制御す

るもので第5図にその構造を示す.‥又水ドラム中に冷却 管を設けたものもある｡

この型の制御範囲ほ比較的狭く75∼100%程度の調整

に使用され±50Cの範囲で自動制御装置に挿入される｡.

(2)スプレイ武温度調整装琵 高温蒸気巾に直接冷却水を噴層する方式であってこれ i･ま′j＼型で多量の蒸気を処理することが出来るので一般に 大容量のボイラに 用される｡第`図(次頁参照)にそ の構造を示す｡ベンチユリ←部にスプレイノブズルを設 けス70レイが完全に蒸責こに混合L蒸気温度を調整するよ うにしている他サーマルスリ←ヴを設け冷却水の熱衝 を直 次過 管壁に与えないよう考慮している｡通常一次と二 器の刊 郡こ配澤しているがこれは二 蒸気温度を下げ管の過熱を防ぐと同【 に冷却後二次過熱 器を通して蒸気状態を安定させるためである｡スプレイ 用水は清浄でなければならないが給水処理が完全であれ ば給7kそのものを利汁jする｡

第7図〔次頁参照〕は自動制御方式を示したものであ

って､スプレイ用7大の量を臼 泊勺に加減するがこの7kほ 給水ポンプの吐山側から宙二接とるか或は別にスプレイポ

ンプを設ける場合があるここの方式でほ制御範因を広く

とることが[H来る｡

日 立 _許 論 火 力

_発

第6図 スプレ イ 式温変調垂;

Fig.6.Spray Type Attemperator

第7図 _{スプレイ式自動温度調整機構} Fig.7.SprayTypeAttemperatorControISystem (3)バイパスダンパーに依る調整 この方式は過熱器に燃焼ガスのバイパスを設け負荷の

増加に伴ってガス量をバイバズして蒸気温度を制御する

と共にその熱量ほ節炭器を通して吸収するようにしたも

ヘビ城頭戚腫 別冊第 4 _号 温度調整されう範囲 ＼ .･T■】`T 【

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Fig.8.Steam Temperature Controlby AttemL peration or GユS By-Passing (ヒ座頭脹種 / 1

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Fig.9.Steam Temperature Controlby Burner Combination in _{Conjunetion with} GasT 8y-Passing のである｡ダンパ←ほ節択器の後のガス温度の低い所に 設け高温ガスによるトラブルを避けるように計画するっ 第1図及び第8図ほこの装置を設けたものでバイパス ダンパーによる湿度調整は比較的粗い ものである｡ 整を行うための (4〕使用バーナーの位置変更による調整 これほ低負荷時に高温蒸気を得るのに適Lた方港で､ C.E.会社のチルチングバーナーと同一効果のものであ る｡即ちバーナ←を数段に配置し低負荷の場合にほ上段 の方を使用し有効火炉を小さくすれば火炉出口温度が上

昇して蒸気温度も上げることが出来るので操作は極めて

簡単である｡第9図はガスバイパス法と併用した場合の

実績の一つでその特性が明瞭に示されている｡

これによればガスバイパス法で50%負荷以上を同一 気温に 整レミ←ナ←位置を変えて更に30%負荷まで 調整範囲を拡げることが出来たことが判る｡

妓

近 の B & W ( _5Jガス再循環調整法 坂 新しく発達した方式で各所に多く採川されている の方法は比較的低温部通常ポイラ l は節灰器の出口か ガスを取出L′､これを火炉の下部に再循環させ火 炉内の熱吸収量を変えると同時に､過熱器を通るガス量 を増大させて蒸気過瀾度を調整するものである｡ガスは 焼の妨告をしないような位置から送り込むことが大切 であって､火炉内有効伝熱面積を再循環ガス量､吹込位 葦及び方法等により･調節して熟吸収量をn由に変えると いう原理を応用したもので､同時に対流伝 るガス量が増すので対流による に応じ増大をすることになる⊂. 画を通 吸収率が再循環ガス旦 第10図はこの方法の系綺説明開で､第11図は再循環L 第10図 Fig,10. (課) 嘲室讐麓咄哀倒巾ト‡H-輌寵 閻壁K矢提『堅一帖巾十一長上□Y唯転倒 ､ ∴ ガ ス 再 循 環 _法 系 _{統 図}

1)iagrammatic Arrangement _of Steam

Temperature ControlbyGasRecircula-tion-Horizontal-Fired Boiler

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ガス再循環法による過熱器熱吸収量の効果

SteamTemperatureControlbyGasRe-Circulation∵一TypicalEffecton Per Cent

Heat Available Entering Superheater

ボ イ ラ に _就 い ない場合の過熱器の熱吸収と最大負荷時に放けるガス鼠 の1-5%重量に相当する一定ガス量を再循環させた場合 の _{吸収量を示したもので､50% 負荷以上を一定温度} (最大負荷時再循環させない状態の温度〕に保つことが‖ 来ることを示している｡ ガス再循環による火炉川口平均ガス温度の変化は先に 述べたバーナ←位置変化による方式の場合とは異り､過 熱器面標が足りなくなった場合にほこの方法が特に重要 となる′ノ上川ち比較的高負荷に放て所定の蒸気湿度にまで 上昇させる必要の生じた場合ガス再循環法に依ると火炉 ほロガス温 _{は少ししか変らないが､ノンーナト位置を変} える方法でほガス温度が大きく変るのでスラヅギングの 問題を起すことになるからである.｢ ガス再循環法によるときほ全島荷の時に所定の温度が 得られるような 熱器面積で十分であって､低負荷の時 ほ再循環ガスを調節して一定気温に保つようにする､_ 第 12図はその特性の一例を示す∴ 再循環ガスほドラフト損失を増加することゝなるが全

負荷以下に於てのみ用いられるもので通風機に余裕を設

ける必要はない｡.又再循環肘送風機を設置しなければな

らないがその風量風損共に非常に少いので

して特に取立てゝ考唐する私!のものでない｡ この方法は亦再 ボイラで一定 手段とLて用いられる｡ _熱蒸気と 御するものでこの方法によれば過 る必要も _な ノ＼亦 量 盈 消 力 温度を保つための 蒸気とを両方制 亘を特に 大 き ノ＼､ す アテンペレーダーを使用する

ように設備する〔)

以上蒸気温度の調整法の各種に就いて述べたのである が特に今後再熟ボイラが多く再用されその温度調整は一 層束要となり且つ 置も複雑となるがここでほこの方法 に就いてほ省略することゝL-た｡ ∴亡咄娼婦鯨 1 l l

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Fig.12.Steam Temperature Controlby

日 _{二立 詐 論} 火 _力

発

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号

_別冊第 4 _号 水は各壁下部ボックスに入り水は火炉及びボイラ水管群

〔ⅠⅤ〕循環と汽水分離

大容量ボイラの火炉内温度ほ1,6500C以上にも達し火 炉及びボイラチューブの過熱を防止するため適正な循環 が行われ､受熟傾が常に飽和温度近くに保たれなければ ならない｡今日の水管式ボイラでは7kの循環 高く蒸発量の15∼25倍の循環量となる｡ が極めて

制循環ポイ

ラも探聞されているが､それ和洋り点が認められず事実 転巾のもので圧力2101唱/cm2以下では強制循環ほ非常 に不利益がある｡口然循環ボイラは遥かに簡単で信頼度 があり設計が適正であれば水 遥かに高い｡自

環ほ強制循環ボイラより

循環ボイラに於て水循環の基本となる ものは水と蒸気の密度 符･｢-1 〟トトート 蝿督e脹樵刃着斡十→電】】塵栗ロヰ巌 である｡普通ドラムからの循環 ゲージ圧プ1｢也/玩gl 第13図 蒸気圧と水及び蒸気の容=麦差

Fig.13,DensityofSteamand Water _at Satur乙Ited Temperature 第14図 Fig.14. 汽水分離器のドラ _{ム内部装置} r)rumInternalFittings を上昇しこの問 点で蒸発を起す｡汽水混合物は漸次加 熱され密度を演ずるので上昇管と降7k管との密度差即ち

有効水頭せ生じ循環が行われる｡チューブ内の摩擦抵抗

は循環量に関係し回路に於ける利用7k舐と

その他の

損失がバランスする点で循環が行われていることにな る｡過熱防.Jヒのため汽水混合割合の られねばならないので 容限度が当然考え

その他の損失を極力少くする

と共に有効水成を増すよう考えられねばならないが､そ のためボイラの高さの大きいボイラが採用されるn 汽カこ混合物はドラムに入るがバ･ソフルによりサイクロ ン汽7K分離語:鍾こ導かれ動エネルギ←は遠心力に変じ汽水

分離が行われる｡

第】3図は蒸気拝と水7之び蒸気の密度差を示し､第14図 ほ汽7ト分離装置を京す｡分離後の蒸気ほ分離器上方を通 過しフjく;･ま下方のべ←ンを通じて渦巻状に流出L権7kと完

全に混合する｡この方法により降水管への水は全く蒸気

を混入せず循環水瓜として極めて有効となる｡分離器内

の水拡折失は極めて少いが､遠心力の緩けにより分 米は慕力加 度による場合の約9倍である｡分観器通過 後の蒸気は更に多 _{の波形板の} 隙を適 _{し､ここで完} 主に残余の7k滴を回収する｡かくして過熱器への飽和蒸 気ほ実質的に完全に乾燥され清浄なものとなる｡この分 離装置を旧

_{のボイラに設置した場合特に屡葺著にその効}

果が訪朝されている｡即ちボイラ内の循環7出現が増し且

つ過熱蒸気温度が上昇するが､これはキャリオーバーを

防止し降水管に蒸気の混入Lないことに依るものでその 熱器及びタービン襲の附着物は殆ど無くなるので 二 ● 〔Ⅴ〕ボ イ ラ

構

造 ドラムの内径ほ最近まで1フ215nll-1(48り が限度で あったが､今では1,670mm〔66り,1,820(72γ)の熔

蹟ドラムが作られている｡熔接技術に就いてほ掛こ慎

に研究を モ几

けて発達したものであって機械熔接忙依って

いる｡701唱/cmヱ以上の高圧ボイラとなると過熱器､節

摂器等ヘッダ←に管を取付ける方法は総てスタッブに熔

接する構造を採用している｡ハンドホ←ルの代りに点検

用キャップを取付けているが第15図ほこれ等の構造を示

したものである｡然しドラムに対してはまだエキスパン ダーにより水管を取付けているがチューブシートが厚く なるのでロングリ←チ或はレトラクチブエキスバンダー を佐用する｡ 弟1咽ほレナラクチブエキスパンダーを云す｡これは のエキスパンダーが管端より内部の方向に拡管した のに対し管の内部から始めて管端の方向に拡管して来る

巌

近 の B & W 第i5図 Fig.15. へ,ソ ダー の点検鞘 _リ ブ _7し Weldin賃Nipl)1EL forInspeぐtionHo】e

萱≡≡=〓

+ 弟16図 レト ラク _チゾ ーL キ ス パン ダ【 Fig･ユ6･Retractive Expander ものでチューブシートの厚い場合管状に腐寮生ザるよう なことが無い.二 炉喋ほ耐火及び断熱材打数層をスタリドにより水準管 に取付ける構造で極めて耐久潅があるものとなった､水 管の熟膨脹に従い壁は【一-】然のま＼動く ケーシングの表 面温度は去l句温度よF)4)3r)∼40二C･川上となレ)ないよう

一炉埴構造を設計する-〔ⅤⅠ〕サイクロンファーネス

及び正庄燃焼

茶け図はサイクロンファ,-ネスを有するボイラの-▲例 で蒸発量54-6t.･′1】T,設計n三力i5nl唱/七m2,一うち`気湿度託5 じ 再熱温度538-Cである.′- このフ7rネスほ _{.畏炉の--▲} 次炉がサイクロンプア←ネスに恋ったと考えることが川 来､コイ _{の 水} 壇生互≡1で 放 組 まれ非常に高混であるたゼ_)

燃料も特に徴机とする必要がなく､葎6mrか紅塵の親潮

て十分であり､伏は浴湖捲かスラ･ソブタ､ソプとしてその ボ _イ ラ に _就 い て 一 プJLβ′'-一一｣- 27`-♂′′J-- _{----し鐸二♂〃____｣} 第17圃 サイク ロ _{ン フ} ーノ･-ネスを有する柘 射型大官苛ポ イ ラ

Fig.17.Rこ1(liant Boiler _with CycIone FurnこICe

90%が捕捉されるので燃焼ガスには殆ど灰が含まれず 従ってダストコレクタがなくてもフアンの異がおかされ

ることがない.,燃料の性質( 掛こ灰の融解点)により各

サイクロンほ1/2∼1/3fl荷まで使用することが旧来る｡ 又1箇の零量は大体 9C∼100t/hr _{の蒸気凝生が可能の} ものであって､叉1椎のボイラに数箇のサイクロンファ ーネスを撮付けることが才一†巨在る二∴又ボイラを正圧で使rl-J し吸込フアンを設けない設計とL-たものがあるが､これ によれば励力消費が当然少くなる.二 _{この場合の押込フア} ンほ圧力が高いのでターボブロワ←を便川している｡こ の正把燃焼の､方法は最も新しい 矧 _で あつ て 硯在 _多く 建設甘である｡ボイラケ←シングに特別な設計を必要と するが効率せ増Lガス墨二を減少すると共むこガス流の抵抗 を減じ従来事故の多かった吸込フアンを設けないので 転効率を良くする卓がFl=ミる等優れた特長を右する｡

〔ⅤⅠⅠ〕微 粉

炭

機

従- 敲微椅伏磯とLてチューブミルが使用されていたが 幣聖ざミルとしてEミルの汁椀するに及び外巨≡lでは殆どチ ューブミルの影をひそめるに至った｢.

日 立 火 力

発

第18図 Fig,18. E TypコM王1l

電

第柑図はEミルの騒造を示す.ご.Eミルの原二哩ほスラス トボ←ルベアリングと同一のもので石択が回転中のポ← ルの間を通り抜ける時粉砕され､その外側のスロートに

於て一次空気フアンからの空気で浮上り分離岩手で所安の

粒度にされて燃料パイプに送り込まれる一 石択を粉砕す る部分ほ上下一組のダラインデングリングと十数蔚のボ ールであるがリングほ下プブのものが回転し上方のものほ ヒしているご)これがばねで 力を加えられ､この圧力 の大さを調整相来るようにLてある.ニノ ポールとリングは特殊の材料で作られ耐磨耗性のもの であるが､補充用ポ←ルを用意しボ←ルの磨耗により彿 充取換等を行う｡リングの命数ほ-･般の石炭でユ00,000t 程度の粉砕が可能であるが､英国に於てはリングー組に 対しポ←ルを3組用意して交互に使用し乍ら同一径のボ ールとして補充する方法を採り､アメリカに於てほ1組

のボトルの他に次第に小径の補充川ボトルを用意レト径

となるに従いこれを補充するという方法を採っている_ 従ってリングの取換は連 と見てよい｡Eミルにほ二 ル申の風圧損失がその内 使J:l-jL約1年に一度位の交換

度交換の給炭機があり､ミ

の石択のレベルに応じ変化す る特性を利和しべ｢レトコントロ㌧-ラーにより粉炭機の 整をし､常に一定の在醗を保有するようにしているゝ 次にEミルの特長についで特にチューブミルより優れ た点を列 :● 1.動力消費が少い._ 2･負荷により動力消費も減少する.二 3･一次室気フアンほエキゾ←スタと異り宅ふのみを 臍 で の ､ノ｢ノ 扱 取 その他のトラブルが無い

磯

_一器･特

号

別冊第 4 _号 4･騒音が細めて少いし 5･チューブミルよりも線分の多いイ_澱の耳丈碓が可能 てある 6一 _{石毒‡生気比を高くとることが出来るので燃料管バ} ーナーも′トさくすることがⅢ乗法範囲の負荷に刺し 安憲した燃焼を行うことが田来る.= 〔ⅤⅠIl〕バ ー ナ 徴轟炭∵-ナーとしてはトリリプルポート､サーキュ ラバーナーノぇびインターチ■∫_-ブバーナ←が多く佐川さ れている〕第19囲ほサーキュラーバ←ナ←､第20図ほイ ンターチューブバーナーを示す､こ′吉t等のバ←ナーは貢 油バ←ナ←と節目も可能であり､又臼軌計ノエバーナトを 設け _{一ノこもF]動的に行うようにする} 香油バーナ←で最も広く使用されているものほスチ← ムアトマイジングのYジェット型バーナ←である これ には蒸気を必要とするが蒸気量は最大魚苗時に放てその 1%以 1√のものである.一 広範囲の調整が可牒であって損 失が極虎て少い特長を持っている二.第21図はYジェット 型重油バーナーである.第22図に電気式臼軌点火バ←ナ ーを示す 第19図 サ ← キ ュ ラ ′- バ ←-ナ ←-Fig.19.Circular Burner 第20匪1イ ン タ･--㌢ ← ブ ノJ･一 ナ ー Fig.20.Multiple-Intertube Pulverized-Coal Burner

ふと 近 の B & W

Jβ悩作斤′聖｣〝

第21図

Fig.21.

Yジェット型重油ノヾ←ナ←

B&W Wide-Range _{Y-JTミT Steam･} Atomizlng Burner

〔ⅠⅩ〕結

ポ イ に 就 し､ ＼､_ 節22図 Fig.22. ノ｢

､.レ/レ

電気 式 自助点 上′ベーナー AutomaticIgnition Burner 第23図 F短.23. 北海:追 力K.K.砂川発 _{所納170t/hrポイ} ラ

170t/hr Radiant Boiler for Sunagawa P.S.

口 以上は最近のパブコソク会社のボイラに就いて述べた のであるが､バブコック日立株式会社が設立されるに当 り発表の機会を得た育は.甑こ光発と存じている｡既にバ ブコヅク日立と して _{個 力三峰発電所に 75t/hr,40}

l唱/cm㌔425PCのボイラを据付巾であり､父北海道電力

砂川発電所納170t/hr,631唱/cm㌔ 490し■Cのボイラを

製作小であるL｡何れも微粉炭及び重油焚の設備を持って

いるが､特に後者はインターチューブバ←ナ←を有する

新1削)ボイラで､我国で最如こ設苫される型式のもので ある･=-･第23図にその構造を示すrJボイラの発達ほ最近特 にめまぐるしく文字通り日進月歩であるが､世界のボイ ラ界の第一･･障を漁っているパブコック会社の技術を継親

したバブコック日立株式会社ほ今後我

に貢献椚来ることゝ仁㌻じている二. の火力界に大い

火力発電機書に関する日立評論眈刊論文集

u.D.C.d21.31ト824し048.ト)

創刊号(大正7年1月〕∼第35巻第9号(昭和28年9月〕

(そ の _二て) (二第1〔I頁より d21.175 _{復 水} 器 2〕復水蒸化及び給水加軋勘射)杜概 柳下正j 日立評論18′ 5(田10･5_ノ 273 3｣復7k装置ミ計画の概念 柳下正道:日立評論 20′ _{8(たT召12･8 ′)51〔)} d21.181.5 _{水 管 耀} 1〕実験川日立ヤロー蒸気臆 郎 †し ｣ノ 笠 置 2二) 3) 日立評論15′ ユ1川召7･11_ノ 7Ul 八幡製鉄所第四発電所の日立ヤロー第∴号汽繕 開田楓五､宮原義雄:日立評論 け′ 7 _{r F閻〔)･} 7〕283 騎∬旧立ヤロ←水管式汽抵 ≠原敏男= 日二よ評論】8′ 4〕 日立ヤロ∵水管式汽砥及び 5 _{し昭10.5/)233} 熱器節尿那 江l 計巌= 日立評一命18′ 5 川召10･5〕295 5ノ 75,000厘/l-r _{Fl立ヤロー汽聴} 江間寮= 日立評論19′ 9(∬弓11･9ノ 577 6二.)日立7k管 汽撼二胴!鋤こ就いて 闇家賢太郎‥ _日立評論 20′ _{3欄り2･3ノ)207} 7_)日立7k管汽催性能 験 近松欣之助:日立評論 22′ 3 _{=閻14･3_ノ221} 8〕東京電力椎式全件納潮田発ノ在所けj｢]立∴胴帽射葦 ボイラに就いて 杉沼八郎= _R立評論 35′ 8 _{し昭28･8)1161} d21.131.7 _{ボイラ設備に関する一般共通問題} 1〕汽砥炉の燃焼に就いて 江聞置:日立評論 柑′ 3 _{川百10･3.)149} 2〕 _{描の燃炸1一式} 駒村洋三= _{日立評論18′} 4 _{し昭10･4ノ193} d21.柑1.7;dd2.923.3 送風機による強制通風 東京 力株式会社納楓j｣火力発電所納150モボイ ラ用べ←-こ/コントロール附ターボファンの郁造北

び特性に就いて

河田直幸:日立評論 35′ 8(′照28･8ノ)1171 d21.181.7;dる2.925 生気予熱器 日立鋼板 植生気予熱器 植田暫二:日立評論18′ 5(昭1り･5ノ 215 d21.181.7;dd2.932.る _{自動給炭機} 1二)日立自動 摂関 ㍗二杵英二‥ 廿立評論18′ 5(昭10･5Jご03 2､)54.51哨.･′clnコGlO( )t■hl †半軌粁滑封幾焚汽胎 早川瞞久:【]♯ 評論 23′ 5 ぴrゴ15･5)281 d21.】81.7:dる2.933 微粉炭 焼装置

1)日立Ⅰ型微粉炭瀾

杉沼八郎‥ 日立評論18′ 5 日閏10･5)30〔) 2〕日立丁空｢4徴税摂燃焼装㌍ 力‥ 日立 諭 22′ 5(昭14･5)319 d21.182 _{蒸気原動所の統合設備 →621･11} 1､)飛二浦製鉄所汽漕宅設備 間家賢太郎:什立評論 2P′ 7 _{り閻12･7〕481} 2) _{京 郁㈲ 篠} 駒村洋 リニカ発電所汽膳設備 日立評論 2l′ 7 r昭13･7〕527 d21.187.14 _{給水の加熱} 1:)蒸一気タ←ビンに伸一†る抽押蒸宗による 7ト加熱に 就いて 江問撮=

目立評論】0′11(li｢j2･-il)791-2〕復水蒸化ノ之び給7k加熱装署二の梗概

閉庁■｣L迄:日立評論二 川,5(肝巨川･51273 d21.311.22.005 火力発電所の設備 1:)最新式の人力発電所選炭設備 荒≠ _{:日立機械評論} 8 _{Uli7j7･4)29} 2､〉 一ノ(力発′ttこ所に放ける在炭陸揚機 赤木進:R立機種評論15(ニロ〃9･1)27 3 )発電併締軌機械設備 荒井勉:日立評論17′ 7 =侶9･7)339 4〕旭ベンベルグ椚糸杵式会汁塵肺｢二喝12,5nnlくW火 力発電設備 大西完藷:日立詳論 柑′i2 _{川口lO12_ノ)685} 5〕汽力発ノ電け子▼の熱平衡計画と 陽:日立評.論 21′ d21.313.12 発電機一般

1)発電機制

輪の亀裂発生 郎 十 L小 堀 35∈) 日立評論 2d′ _{′1(野う18･･中183} 2｣[叶転機の楕円掠劇とフィルドバランスに就いて 林田 口立評論 33′ _{5(昭26･61367} d21.313.322 _{交流発電機一般} 1_) 交流発電機電圧変 _{の測定に就いて} 露店大蔵:日立評論 4′ _{3(大10,3 ､)104} 2〕大単位発電に伴う支流発電機の進歩 兼先怯∴郎:日立評論12′ 5(､昭4･5〕349 √第34頁へ続く二:)