超高圧プラスチックOFケーブルの開発

カケーブル特集

超高圧プラスチックOFケーブルの開発‥‥

_･‥‥57

ケーブル被覆用Pb-CリーT母系合金の諸特性……

_･…･62

高電圧3心OFケーブルのノーオフセット布設実験‥‥

_{‥…‥･…･t･67}

高電圧ポリエチレンケーブルのトリ∬イング劣化‥････‥‥

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高電圧ゴム,プラスチックケーブルの諸問題･…

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l電力紙ケーブルの部分放電特性…･…

…･…‥=…･82

U.D.C･d21.315.211.3.027.85

超高圧プラスチックOFケーブルの開発

DevelopmentofEHV

PlasticlapeInsulated

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要

旨

5nOlく＼㌻以上の超高圧用プラIくヰい′フOFケーナLしつ絶縁体としてポリプユニレンオキサイド,ポリスルホ ンなど7種のプラスチックフイ'こムについて,種々の絶縁油利こおける電気特性および耐油性を検討し,現在 時点での最も有望な材料とLてポリプニニレンオキサイドフイルムとシリコーン油の組合せを選定した｡

そしてモデルケーブノ1により油流抵抗,曲げ,絶縁破壊,課電劣化特性を検討した結果,いずjlも良好な特

性を･示し,この組合せで超高虻相プラスチックOFケーブルを開発できる見通しを得た｡ プラスチ､ソ l.緒 R ヲテー∵/絶縁OFラ■-ブ)ニ _{し以￣Fプラ1くキックOFケ} -ブルと略す)こま1958年にすランダKE九′IA研究所亡つJ.C.deVos 氏(1〉らが基礎的な研究結果を発表して以来世界各国でナープルの試 作を含めで郎軌恥つ研究が行なわれてきた｡椿 に最近になって大容量の長距離送電線路として 500kV以上の超高拝三ナーブナLレつ必要性が高ま り,ケーブ′-L絶縁体の低損失化がいちだんと要 求されるようになった､･.また一方でポーJワニニ レンオキサ丁ド,｢さ三二】￣･く､トホンなど新しい耐熱 性プラスチ､ソ7ス;州;〕発されるに及びよりいっ そう注目を集めこまじユ羊)ている(三､｡ 日立電線株式会社こおいても5001(Ⅴ上､1_Lの 超高圧用としてニL･71睦L7〕ゾラス十､ソ70F㌧一-ブルを開発するたこヰーj号ま在二ざごもにポりワニニレン オキサイドフト,Lム上シ1)コーン油ノ)組合せな 対象;･こして検討を進こ＼丁)ていご)がし:i-,本論二一文-さこま この組合せを選むした穀拠心よびモデ,こう一-ブ ルで得られた結果を報告する｡

2.各種プラスチックフィルムの

電気特性および耐油性

黄が80℃において油浸紙の約1/10∼1/5となっている｡ (2)破 壊 特 性 有効直径25mm≠の平板電極に3枚ごとに1枚だけ直径9mm￠ のパンチ孔を設けたフイルムを6杖そう入しシリコーン油を含浸 して常温およぴ90℃で破壊試験を行なった｡電圧印加法は交流 未1実験こ胤､たプラスチックフィルムの種類とその特性(文献値)

＼項目

試 _料＼ ＼ 弔 密 度 ててIlニ チ レ ン 高分子量高密度 エゴ リ エ チ レ ン 照 _{射 高 密 度} し†エ チ レ ン 三 軸 延 伸 二く11プ ロ ピ レ ン 二7ニ ニ _レ ン 1- キ サ イド ､PPO) 2.1実験に用いたフィルムの種類 フイルムの種類とこさし7〕一般年別生(文軌坦1を表lここ示す｡ポリプユ ニレンオキサでド(PPO卜}ゴよびポり￣く_丁こニトニ しPSい;ま1964へ′1965 年にそれぞれGE,UCC社が開発した新い､耐熱性プラスチックス であり熱変確多温斐が高(,ま てし る(4)｡以下フィノンユニま表1に示した記冒せ.巧八､て表わす｡ 2.2 _{電 気 特 性} (1)諸 道 特 性 これらのフナ▼ヱトふレフ)船引た態に心ニー†去譲■■盲特性を油浸弥つ特性 と比較して図1こ示t_た｡これはナーづ1Lハべい.･トギャップを模 擬してど･′リチ181ュ川l､幅1.5IllmLll∴く11トを付こ-トたフイ′∴ゝを 3牧童ね平板電極にそう入Lシリコーこ油こぃ7￣信越化学製シリ コーン′オ･ト■L･KF96(20)をいう〕を含浸して測定したものである｡ フイルムLつ場合にこま油の占める割合が少ないのでワイルム自体 の特性に近い値が縛らjし.いずれのフト､∴＼も油浸紙よりすぐれ た特性を示している｡特にPE,二軸延仲PP,PPOでは誘電体損 日立電線株式会社研竹吋 能 這 -CH2-CH2-- -CH2-CH2･- -CH2-CH2-しす′レ号率73タ｡一) C甘;￣ lCH2¶CH-し;】+ 8 式 厚

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352 _{昭和44年4月} 立

_評

_論

第51巻 第4号 でほ破壊予想値の70%値を 1分間加え以後1kV/minの ステップで上昇し,インパル スでは破壊予想値の70%値 を3回加え以後2,5kV/3回 のステップ方式である｡ 図2は破壊試験結果を示し たものである｡一般にこのよ うな複合絶縁体の交流破壊は オイルギャップから起こると 考えられており,低誘電率の フイルムすなわちPE,二軸 延伸PPなどは破壊強度が高 くなっている｡一方インパル ス破壊についてはPPOが特 に高く図2に併記した油浸紙 の強度の約2倍に達してい る｡PPOほ表1に示したよ 70 0 0 6 ⊂J (E∈＼>三 世磨繋留半々 40 30

〝章

250 0 20 (∈∈∴′+) 150 00 小二芋草書ノト一二､､† 25 00 +い ⊥小〓 力･--十小=｢ 〓ヒ ∵い棚‥牡仙= 25十卜丁‥ん⊥∵/ 恥･丁/でナノ∴･ (U +小ト′7二 二 卜 山一+い 川…⊥小〓 力･-0 5 件 敵℃ ｢｢h O ■+9 Hlr

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注: ホリ1･■レホン に/ハ､てJま 常温7J.ち 試験L/こ｡ 0 ∩り 図2 _{シリコーン油含浸各種プラスチックフィルムの交流,} うにフェニレン基がエーテル 結合で結ばれており無極性に近い構造をとっていることと芳香環 の存在比が高いためと考えられる｡破壊強度は温度が上昇すれば 低下するが,フイルムの種類むこよる差は少なく交流,インパルス とも90℃の強度は常温のそれよりも10∼15%低くなっている｡ ただ照射PEのみほ例外で正負インパルス強度とも30%も低下 している｡なお原因は明らかでないが二軸延伸PPとPCの二者 はインパルス破壊での極性効果が大きく,オイルギャップに接す る電極に正極性電圧を加えると破壊強度が著しく低くなり,PCで は油浸紙の強度よりも低くなっている｡ 2.3 _耐 油 性 (1)膨潤および溶解特性 フイルムの絶縁油中における膨潤特性ほフイルムの種類(分子 構造や結晶化度の相違など)によって異なっているが油種による 差が大きい｡たとえばPE,二軸延伸PP,PPOを鉱油系OFケー ブル抽中100℃で72時間加熱したときの吸油量は8,22,41%に も達するのに対しシリコーン油中ではいずれも全く吸抽しない｡. シリコーン油は分子構造上盲疑集エネルギーが小さくまた比較的分 子量が大きいためである｡ 一方図3はこのように安定に存在すると考えられるシリコー ン油中におけるポリオレフイン系フイルムの溶解量と加熱温度 の関係を示したものであるが,PEでほ鮒℃から,また二軸延伸 PPでは100℃から一部溶解を起こしはじめている｡そしてゲル 分率73%まで架橋させた照射PE,また30×104の平均分子量を 持つ高分子量PEでも溶解開始温度および溶解量ともはとんど変 化していない｡このようにフイルムの融点以下の温度で油中iこ溶 解するのは低分子量部分や非晶部分でありPEで100℃の油中に 溶解したものの平均分子量は3.0×103であった｡なお図3には ICI社が開発したポリメチルペソテン(TPX)の結果を併記した が,高融点(240℃)であるためPPO,PC,PSLと同様150℃で溶

解しない｡

(2)油中ストレスクラッキング特性 応力のかかった状態で熟または特定の物質との接触によって起 こるストレスクラッキングは多数のプラスチックスにみられる が(5),ここではPPO,PC,PSLの3種のフイルムについて実験し た｡まず表面の平滑なガラス棒またほガラス管に幅18mmのテ ープをら旋状に巻きつけ単純な曲げ応力を加え各種の絶縁油中に 浸潰し100℃で24時間加熱したときのクラッキングの発生状態 0 2 6 2 QU l 1 0 (壬‥桔蛋荘 0.4 馴蝕 叫‖∵ 佃･ (4 X 0 ハU †キ叶/･･-ホリ7ユニ 〕小､ウド ー･-･ +り=′カ ー 十‥= ｢ ロ ヒ ∴軸堪伸 十･..一一 25■た=･スルホン ン 叶■-およびインパルス破壊特性 エチレン(雨=12×101) 拭分子韻高宮.喫ポリエチレン(九t=30×104) 郎射高官度ポリエチレン ニ軸延伸ポリプロピレン ポリメチルペンチン(TPX) (5) (1) (3) (2) 80 100 120 加熱温檻(Oc) 140 160 図3 _{ポリオレフイン系フイルムのシリコーン油中に} おける溶解特性 蓑2 プラスチックフィルムの油中ストレスクラッキング特性

ミ義芸

ポリ7ェニレ ンオキサイド (厚さ0.13 _________+型垂

10l20l40

ポリ カ ー ボネ _ート (厚さ仇10 10120140 ポリ ス ル ホ ン′ (厚さ0.14 mm)

仲

備 考 油の動粘度 (2100F) (CS) (空 気 中) パラフィン 油 芳香族油 ポリプデソ 油 シリ コーン 流動パラ (A) 流動パラ (B) 鉱油系0 プル油 アルキルベンゼン 系OFケーブル油 鉱油系ソリッド ケーブル沖 ポリ プ テ ン LV-50E ポリ プ デ ソ HV-15E 1.一9.一3一2一22【9一34一7 記号 ○:クラッキソグ発生せず _{×:クラッキング発生} 加熱温度:100℃ 加熱時間ニ24h を肉眼で観察した｡蓑2ほその結果である｡ PPOについてみると低粘度の炭化水素油,特に鉱油系およびア ルキルベンゼン系OFケーブル油中では非常にクラッキングを起 こしやすく油中の芳香族成分がクラッキングを誘発させるが,そ のほかに同種の油でも低粘度油ほどクラッキソグを起こしやすい ことからみて油分子の大きさにも関係があり分子量の大きい鉱油

-58-超

高

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択抑ひずみ亡川 rl.鵬 f･一一0.9% 絹0.8㌣; クラッキングを充生Lむい右脚曳 f･･･+ ⊂Q 100 500 _1,000 曲げ倍率 Dノt(倍) 5,000 図4 ポリプェニレンオキサイドフイルムのストレスクラッキング に対する曲げ応力および引張応力の影響 川｢ l l 喜 pL 12〔)｢

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+二∴て･'∴ノ‡∴･帖川キ￣二II ＼･-＼･･＼_.. 20 60 加卿1■:FiJdl 図5 ポリプユニレンオキサイドフイルムのシリコーン 油中加熱による轢械的強度の変化 系ソリッドケーブル油(雇=510),ポリプデソHV-15E(面= 610),シリコーンオイルKF96(20)(密=2,050)では巻き付け径が 10mm￠のときにも安定である｡特にシリコーン油の場合は以下 に述べるように油の影響がなくPPOの本質的な性質が現われる ようである｡PC,PSLは全般的にクラッキングを起こしがたいが 油の効果はほぼ同様である｡ 次にPPOについて曲げ応力と引張応力が同時に加えられたと きのクラッキングを検討してみた｡図4はその結果である｡ いまフイルムにある限界以上のひずみが与えられたときにクラ ッキングを発生すると仮定し次式から限界ひずみを求めてみた｡ 古山aX=亡1十三2.… …‥‥‥(1)

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ここで, _{亡max:クラッキングが発生する限界ひずみ} 亡1:曲げのひずみ …￣(2) ‖(3) 2:く10-■) 1)･く10】D 0 >( 〈M∈U＼nUだエq 杵志望洋一≡ンコ) 1)〈108 朴LiJ.い■と 20□c 70やC lO()￠c 2〉く107+ 0 10 20 エンボス探さ 30 40 図6 _{シリコーン油含浸PPOモデルケーブルの} 油流抵抗とフイルムのエソボス深さとの関係 亡2:引張のひずみ β:巻き付け径(mlす〉 ∼:フイルムの厚さ(mm) げざ:引 張 応 力(kg/mm2) 且∴ _{引張弾性率(kg/mm2)} PPOの引張弾性率且=330kg/mm2(実測値)を使って限界ひ ずみ曲線を描いてみると図4に示すとおりになり,ひずみが0.8% 以下の領域ではクラッキングを発生しないことがわかる｡そして シリコーン油中では空気中20℃で得られた結果とほぼ同様な傾 向にありシリコーン油の影響がみられず,また加熱温度による差 もないようである｡ (3)熱劣化特性 PPOを脱気したシリコーン油中で100∼200℃に加熱したとき の轢械的強度の変化を図5に示した｡ 引張強さは変化しないが,伸びのほうは加熱によってばらつき の範囲が大きくなり伸びが10%程度に低下している試料があっ た｡しかしこの変化が加熱温度や加熱時間に関係なく,また赤外線 吸収スペクトルでは組成変化が認められないのでPPOが熱分解 を起こしたのではなく物理的構造の変化に起因するものと考えら れる｡

3.シリコーン油含浸PPOモデルケーブルの特性

3.1フイルム表面の租面化(エンボス加工)と油流抵抗 2.で述べたようにPPOは誘電特性が良好で,またインパルス破 壊強度が著しく高いなど電気的には格段にすぐれた特性を有し,し かもシリコーン抽中では比較的安定に存在し得るので500kV以上 の超高圧プラスチックOFケーブルの材料としてPPOとシリコー ン油の組合せが最も有望と考えモデルケーブルにより二,三の検討 を行なった｡ プラスチックOFケーブルでは油流抵抗を下げ,テープ間に油を 完全に含浸させるためにフイルム表面を粗面化する必要がある｡そ

354 _{昭和44年4月 日 立}

_評

_論

_{第51巻 第4号} こで100∼120℃に加熱した彫刻ロールを用いアフター エソボス加工によりフイルム表面の幅方向に1mm当た り3本の間隔で探さ5∼35J`のみぞを作った｡そして幅 18mmに切断したテープをあらかじめ小孔を多数あけ た外径16mm￠の銅管に1kg/18mm幅の張力で巻き 付け有効長100皿mの試料をつくり,20∼100℃の範囲 で抽流抵抗を測定した｡モデルケーブルの油流抵抗率と フイルムのエソボス深さの関係を図dに示す｡なお抽流 抵抗率は次式から算出したものである｡

β=_____担_二型____

Qヮ10g∂/α ここで,β:体積抽流抵抗率(s2/cmS) P:圧 力 _{差(dyne/cnlご)} J:ケーブルの長さ(cm) 0:流 _量(cc/s) ワ:油 の 粘 度(poise) α:導 体 半 径(cm) み:ケーブルの半径(cm) (4) Tl-lr 仁‥ 3口 】 ト

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ノ / 逆 特オ _{だ 茫} へ _{稚l へ} い _処たご しl な 即ン な L 軒仁梨 PI)いチーフ 統 r _L l Ⅰ】二l)l)()■】】J -■一ノIl 油流抵抗率はエンボス深さのほぼ2乗に反比例して低 下しているがこのことほエンボスのみぞの断面積に反比 例することであると考えられる｡20∼100℃の範囲では 温度による変化ははとんどない｡なお同様にLて求めた絶縁紙の油 流抵抗率は1.5×108s2/cm8程度であり,PPOでエンボス深さを15 ∼20/Jにすれば同等の特性となる｡ 3.2 _{曲 げ 特 性} 250mm2より線導体(外径24mm￠)に幅18mmのエンボス加工 を施したテープを張力1kg/18mm幅,1/3ラップで絶縁厚さ5mnl

に巻き,被鉛後シリコーン抽を含浸したものを試料とし,曲げ倍率

20倍(650mm￠)で逆向き2往復の曲げ試験を行なった｡曲げによ りテープは均一に移動しており製造時のバットギャップ1mmに対 し,曲げた状態での外側のバットギャップは1.0∼2.2mm,内側の ′ミットギャップほ0.0∼0.3mmの範囲にはいっていた｡そのほかテ ープじわ,テープ切れ,座屈じわなどの異常もなく良好な結果を 得た｡ 3.3 _破 壊 _{特 性} 直径16mm￠,長さ450mmの銅管に幅18mm,厚さ0.100mlll のテープを1/3ラップで9枚巻き絶縁解れ1mm,有効長100mm のモデルケーブル構造とし,これを80℃で真空乾燥後脱気し.たシリ コーン油を含浸して試料をつくった｡な二iさ速へい層を施した試料の 場合は導体および絶縁体上に幅18∼30m=,厚さ0.065∼0.145mm の遮へいテープをそれぞれ2枚ずつ巻き1■･けて実験した｡ 電圧印加法ほ交流では破壊予想値の70%値を30分間印加したの ち2kV/30minのステップで上昇する｡またインパルスでは導体側 に正極性の電圧を加えたが破壊予想値の70%値を3回印加したの ち4kV/3回のステップ方式で破壊させた｡図7は破壊試験結果を 示したものでものである｡ 交流およぴインパルス強度ともフイルムのエンボス深さによって 大きな影響を受ける｡たとえば無処理のフイルムを用いた場合には 交流,インパルス強度とも平板電極で得られたシート試験結果とほ ぼ同等の強度が得られたが,エンボス深さが35/Jと極端に大きなェ ソボス加工を施したフイルムの場合iこほ破壊強度が著しく低下して おり,しかも破壊はエンボス面に沿ったクリープ破壊が多かった｡ しかし誘電正接の電圧特性を改善した特殊処理カーボン紙,アルミ ハクはり合せマイラテープ,および半導電性ポリエチレンテープな どで遮へいした場合には常温,90℃とも15∼20%程度交流破壊強 度は上昇している｡したがって15.α程度の浅いエンボスを施した 特力 揖l 処バニ ラ彗ン 筑 テープ マイラー 砿人〓せ 7･‖ル､ミ〃‥け テープ ガ小リエエノレ 半導電性 たごス加1PPOテープー (ニン∫ド∴指さ35.∫′) 神化へいな.し 一紙 ｢ズ 淋 0 0 F (U 紙 亡=二冬さ 閃7 _{シりニーン沖合i三ヱPPOモデ′lケーブ′しの破壊維性} 〈試) (Uq00-)竿亡控竺

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ポリスルホン ∴トンT｢キサイド フィノ∴'､ノ /JドリカーJさくネート ＼▲三7リ7ニニレンチキサイド (ェチノこてルコール批汀トー7イルム) 25(1 5 1t) 50 (【‡) (∈∈∴≦) ㍍諒芯喜-ベユニ′＼∴† 図8 _{シリコーン油含浸コンデンサエレ′くントの課電劣化特性} フイルムで遮へい層にカーボン紙を用いたそデルケーブルでは無処 理のフイルムで得られた結果と同等以上になっている｡いずれの場 合も同時に試験した油浸紙と比較すると交流,イン/くルス強度とも 30%以上高い値が得られている｡ 3.4 _{課電劣化特性} 直径25mm￠,長さ150mmのガラス管上に0.100×110×1,100 mmのフイルム2放と0.015×80×700mmのアルミハク電極を組合 せて巻き,80℃で真空乾燥後シリコーン油を含浸してコンデンサエ レメントを作製した｡これに50Hz,1.5kV(7.5kV/mm)の電圧を 課電し,温度100℃に加熱して誘電正接の時間変化を測定した｡こ れまでに得られた結果を示したのが図8である｡ 試験にはエチルアルコールで洗浄したフイルムと無処理のフイル ムを用いたが前者は初めの誘電正接が小さくきわめて安定した特性 を維持している｡一方ゴミなどの付着した無処理のフイルムは初期 の誘電正接が大きく,課電エージソグによる誘電正接の低下は認め られない｡

4.結果の検討

500kV以上の超高圧ケーブルでは絶縁体の電気特性,特に許容 電流に大きな影響を与える誘電特性がきわめて重要である｡図lに 示したようにここで試験したフイルムはいずれも油浸紙に比較すれ ば誘電率,誘電正接ともに小さく,ケーブルの誘電体損失を低下さ

-60-超

高

圧

プ ラ ス _チ ック OF ケ ー ブ ル の

開

発

355 せることができるが,なかでもPE,二軸延伸PP,PPOはすぐれた 特性を有し,80℃の誘電体損失は油浸紙の1/10∼1/5となってい る｡また油浸状態の破壊特性をみると図2に示したように低誘電率 のPE,二軸延伸PP,PPOは交流,インパルス強度とも高く,特に PPOはインパルス強度が著しく高くなっている｡それに比較して PC,PSLの二者は破壊強度の点では油浸紙と同程度である｡しか もPCの場合はイソパルスの破壊で極性効果が大きく正極性電圧を 加えると強度が著しく低下し,油浸紙の強度よりも低くなっている｡ (この極性効果ほ二軸延伸PPにもみられるが原因は明らかでない■ぅ さらにテープ巻き方式を探るプラスチックOFケーブルではフイ ルムの耐油性が重要な問題であり,もしフイルムがケーブル油によ

って膨潤,溶解,またはストレスクラッキングを起こすと絶縁体内

部に欠陥が生ずることになり,ケーブルの破壊電圧を低下させる｡ また油流抵抗を増大させるなど大きな弊害が予想される｡フイルム の耐油性はフイルムの種類によって異なることほもちろんである が,油種によっても大きな影響を受ける｡たとえば鉱油系やアルキ ルベンゼン系OFケーブル油中では野潤,またはストレスクラッキ ングを起こしやすいPPOもシリコーン油中では安定に存在し,150 ℃で膨潤せず,また限界ひずみ0.8%以下の応力ではクラッキング は起こさない｡500kV以上の超高圧ケーブルでほ必然的に大サイ ズケーブルとなり導体径は50mm￠程度になると考えられる｡また 最新の紙巻き機によればテープ巻き時の張力は0.5kg/厚さ0.1mm X幅20mm以下にすることができる｡このときテープに与えられ るひずみは約0.28%であり,クラッキングの点でじゅうぶん裕度が ある｡なおPE,照射PE,二軸延伸PPはシリコーン油中でも90∼ 100℃から一部溶解しはじめるので現状でほ使用できないと考えら れる｡ PPOとシリコーン油の組合せについてほモデルケーブルによっ て検討を行なったが,適切なエンボス加工を施こすことによって油 流抵抗を油浸航程度に低下させることができ,しかも破壊特性の点 でもじゅうぷん満足する特性が得られた｡そしてコンデンサエレメ ントによる課電劣化試験によれば高温諜電下においてもきわめて安 定した誘電特性を維持することが確認できた｡ 以上のようにPPOとシリコーン油の組合せにより技術的には 特許第513628号(特公昭42-23740号) 500kV以上の超高圧プラスチックOFケーブルを開発できる見通 しが得られたが,今後に残された問題点としてはテープの洗浄,接 続,エンボス加工条件やテープ巻き条件など実ケーブルの製造条件 を確立することと実員荷試験により長期の寿命を確認することで ある｡ 他面この材料で問題になるのはPPO,シリコーン油とも高価な材 料であり経済性に難点があることである_｡現段階では紙OFケーブ ルの約5倍となるが材料費中75%はPPOが占めており,シリコー ン油のほうはフイルム内部に油がはいらないため量的には少なく上 記材料費中0.5%を占めるにすぎない｡将来これらの材料が量産化 されれば価格の低下する見込みがあると考える｡

5.結

ロ 500kV以上の超高圧プラスチックOFケーブル用の材料として おもにポリプェニレンオキサイドフイルムとシリコーン抽の組合せ について電気特性および耐油性を検討した｡結論を要約すれば次の とおりである｡ (1)ポリフェニレンオキサイドほシリコーン油中でほ比較的安 定で誘電特性,破壊特性にすぐれており,技術的にはこの 組合せにより超高圧用のプラスチックOFケーブルを開発 できる見通しを得た｡ (2)ポリエチレン,二軸延仲ポリプロビレンはシリコーン油中 でも90∼100℃で溶解しはじめるので実用できない｡ (3)ポリカーポネート,およぴポリスルホンは比較的耐油性ほ 良いが電気特性の点でいくぷん劣る｡ 最後にご指導いただいた株式会社日立製作所日立研究所紫藤主任 研究員をはじめ関係者のかたがたに感謝の意を表わす｡ 参 鳶 文 献 (1)J.C.deVos,J.Vermeer:CIGRE,No.207,(1958) (2)J.Vermeer,W.Boone:ElectricalWorld,ld7,106(April 3 4 5 1967) 外山,岡,佐藤,遠藤:電学東京支大,97(昭43-10) R.L.Burns:Insulation,14,67(October1968) 佐藤:高分子化学,22,145(1965) 今 井 利 _宣･橋 本 博 治 卜 部 義 清･星 野 弘 之 大 友 勇

特

許

の

紹

_介

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ブル引入用管路内異常個所検出方法

この発明はケーブルを管路に引き入れる前にあらかじめ管路の異 常個所を検出するための方法であり,複数個の放射状可動検出触手 2を管路3内を移動させ,管路の異常個所で発生する検出触手の機 械的変位を電気的信号に変換して管路外に導き出して異常個所を検 出するものである｡ この発明の検出方法によると,試験棒を文通する従来の検出方法 のように,異常個所有無の程度を検出するにとどまらず,有無の検 出はもちろんのこと異常個所の異常の大小の差別なく,どのような 異常も検出することが可能である｡異常の模相,すなわち接続′くイ プのずれのような大きな異常個所,あるいほパイプ内面の凹凸のよ うな小さな異常個所であるかということも,可動検出触手の変位量 を電気信号に変換して,その信号の大小を読み取ることにより,容 易に判別することができ,さらに従来の試験棒による検出方法に比 較して,作業時間が短縮でき,しかも検出結果より管路の要補修位 置が明確にわかりその後の補修工事を容易にする(なお,1は保持 体,4はストレソゲージなどの変換素子,5ワイヤ,6ほ検出信号 のリード線,7は記録計,10ほ防水カバーである)｡ ＼＼.＼､､､十､ ＼,./ ＼ 3 囲 1

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