【論 文】 UDC ：624
．
075．
2．
012 日本 建 築学 会構 造 系 論 文 報 告 集 第 367 号・
昭 和 61 年 9月2
軸 偏
心 圧
縮
を
受
け
る
鉄
筋
コン
ク
リ
ー
ト
長 柱
の
終 局
耐
力
その1
正 方形 断面柱
の載 荷実 験
正 会 員 正 会 員 正 会 員岩
南
若
井
林
宏
哲
＊＿
＊ ＊實
＊ ＊ ＊1．
序 鉄 筋コ ン ク リー
ト柱の 2軸 曲 げに関 する研 究は国 内 外 で数 多く行わ れ るよ うに な っ てきた が，
実 験 的な資 料は ま だ あ まり多くはない。
鉄 筋コ ンクリー
ト短 柱の 2軸 偏 心 圧 縮 載 荷 実 験 は，
長 方 形 断 面 柱につ い てBreslerl
｝，
正方 形 断 面 柱につ い てRamamurthy2
｝が，
また高 強 度 鉄 筋を用い た 正方 形 断 面 柱に つ い て Heimdahl ら3；が そ れ ぞ れ行っ てい る。 ま た 短柱の定 軸 力 下に お け る2
軸 曲げ 実 験に関して は，Meek4
） が正 方形断 面 柱に横 力を加え るこ とによ る 比例モー
メ ン ト（Mx／My＝
const．
）載 荷を，
滝口・
黒正 らs〕・
6｝は 正方 形 断 面 柱につ いて 2軸 曲 げモー
メ ン トの組み合わ せ と径 路が異な る載 荷を行っ て いる。
鉄 筋コ ンク リー
ト長 柱に関し て は，
2軸 偏心 圧縮 載 荷 実 験 をPanneli，
Robinson’
7），
岡 田・
平 沢らs［・
？｝が，
定 軸 力 下で の 2軸 曲 げ載 荷 実 験 をFurlongL
°，が 長 方 形 断 面 柱・
長 円 形 断 面 柱につ い て行っ て い る。
ま た鉄骨鉄 筋 コ ン ク リー
ト長 柱に関 し て は，
Virdi，
Dowling11〕お よ び松井・
森 野ら12）が2
軸 偏心 圧縮 載 荷 実 験を，
Johnson
，
Mayi3｝ が定 軸 力 下で の 2軸 曲げ載 荷 実 験を行っ て い る。 載 荷は材 端 部にボー
ル・
ベ ア リン グを 用い て圧縮加力 をす る．
ものが 多いが，
2方 向に 直交し た ナ イフエ ッジを 用い た支 持 条 件の ものLqや，
加 力に ター
ンバ ック ルあ る い は ス クリュー
ジャッ キで両 材 端 部に取り付け た載 荷ば りを引 張るもの5）・
10・
11］な ど が ある。
また近 年，
短 柱の 2 軸 曲 げせん断 実 験な ど が行わ れ，
地 震時に おける複 雑な 応 力 径 路を実 現させ る実 験 手 法が開 発さ れ始めて い る。
しか しなが ら，鉄 筋コ ン クリー
ト柱の 2軸 曲 げ 実 験は ， ほ か の鉄 筋コ ンク リー
ト構 造 部 材に比べ る と ま だ試 験 体 数 も少な く， 系 統 的な実 験 的 研 究はあま り見られ ない。
柱 部 材の 2軸 曲 げ耐 力や変 形 挙 動の実 験 的 資 料 だけ で な く，
例えば部 材の変形の際に断 面の平 面 保 持が成 立し て い るか と・
か，
t
最 大 耐 力 時に部 材の critical な断 面で最 大 圧 縮ひずみ炉
どの程度の大き さ に なっ て いるのか，
その ひずみ の大き さは 1軸 曲 げの 場合と 比べ て差 異が ある の か，
ある い は破 壊の状 態に 1軸 曲 げ との違いが ある の か な どにつ い て は， 不 明な点 も多い。
本 研 究は，
2軸 曲 げ を 受ける鉄 筋コ ンク リー
ト長 柱の 材長 が断 面せい の 6倍・
16倍・
26倍で，
正方 形 断 面を 有 する鉄 筋コ ン クリー
ト柱23体に対し て行っ た偏心距 離と偏心角を変 数と し た 2軸 偏 心 載 荷 実 験につ いて， 部 材耐力 と横方向変形 軸 方向ひずみ分 布・
破 壊 状 況な どの 実験結果を ま と め たもの であ る。ま た，
2軸 曲 げ を受 ける 柱 断 面の終局荷 重につ いて，
Bresler
】），
Ramamurthy2
｝ら の提 案し た計 算 法に よ る結 果との比 較を行っ た。
な お，
続 報 （その 2 ）では長柱の弾塑性解析に よ る結 果と の比 較 を行う。
2．
実 験 方 法 2．
1 試 験体 試 験体はFigs．
1
，2
に示ず よ う に断面が幅b2120
mm・
せいD
＝ 120 mm の正 方 形で，
柱の有 効 部 材 長 （支・
点間距 離）は 1＝
680mm （t／D＝
5．
7 ）， 1 880 mm （l／D＝
15．
7），
3080mm （1
／D＝
25．
7＞の 3種であ る。配 筋は，
2軸 曲げ を受け る 正方 形 断 面の耐力 の考ec15
）か ら4 本よ り も8
本と す る 方 が よ り一
般的な挙動 を表し得る と考え られ る た め， 主筋は異形鋼SD
30の D10 を8 本用い た 対 称 配 筋 とし た。
鉄 筋 両 端 部に は9．5mm
径のネジ 切 り日
コ ・・ヒ
：
：
：
」
ω 1＿ フヒ
＝
ゴ
：
：
＝
：
d
鞠
本論文の一
部は，
文 献17）に おい て発表 済で あ る。
寧 京 都 大 学 防災 研究所 助手・
工博 牌 大 阪工業 大 学 助 教 授・
工博寧
＊
＊
京 都 大学 名 誉 教 授，
日本 建 築 総 合 試 験所 所長・
工博 （昭和60年12月9日原稿受理｝’
．
ユll。Fig・
1 C°Lumn c「°ss section 【b ，■soE15．
7 Cc， L’D．
25T
止
＝
＝
＝ ＝
…＝
＝
＝ ＝
亅
・
Fig，
2Dimensions
of test specimens．
／ 59
旧
in 5騨 丶／ 〃 S’
咀
ins
°
ges ＼ …一
出r＿
r匿
．
匿
一
＿齟
＿＿＿＿
｝
、
1’
jI」Tro↓
＿
＿
＿
＿ ．
660＿
．
＿＿＿
む1ro4．
1ro．
1＿．
−
am−一
＿＿＿
＿
＿
レ1ZO的
一 ：
一
二1
鰮二．
7二＝…
coFig
．
3 Reinforcement detail ln column specimen （t／D＝
】5．
力一
cTable
l
Mechanical properties of main reinferce 皿enヒ●tD
＝
．
7じ肌 S曜rk3 G8A ぴ胆 讐正。
Ms、
，
。
．
8、
h ｛、
’。
。
2， しロ
鴨
r 聡．
M 5じ
閃
ng【
h ‘し
’C囗
u監巨留
肛
os【
r艦
n3【
h ｛【
’。
ロ
飢o胸
3a【i。
n 22 ， ， 1．
723．
5● ，．
2’ 15．
z 零 1Jz1．
52 ，．
171b，
9 竃 ⊃，
6， ⊃．
自95．
50z2．
6 罵Fig
．
4 Loading point variationTable2 Mix proportions of concrete
and specific
’
gravities ofmixing material τ2
■
ヒ
SorIe5 cBA 岡i鷹
inB 貼d四
b7 冒璽
正8h【冒
■
電eτ
O，
σ O，
650，
6b C館 幣n じ 1 卩 1 5即
● 1，
971．
，11．
91 o【
■
ud 2．
7亀 2，
762，
76 5P86iric 6開
輔巳ie墨
c20蹌n匸 ⊃．
匿6 」．
■6 ，．
lb 5md 2．
6匹 2、
622．
65 6【
墨
u．
L 2．
562．
602．
50 を 施して Fig．
3の よ うに試 験 体 端 部の 120 mm 角で20
mm 厚の鋼 板 （SS
41 材 〉を貫 通さ せ，
鋼板の両 側でナ ッ トに よって固 定 した。 主 筋の引 張 試 験 結 果 をTable 1に 示 す。 帯 筋にはSR
24
規 格 相 当 品で 4，
5mm
φの 丸 鋼を 用い 60mm 間 隔で取り付けた。
コ ンク リー
トの調 合に は， 普 通 ボル ト ラン ドセ メ ン ト・
粒 径1．
2mm 以 下の淀 川 産の川 砂・
粒 径5〜
10 mm の京 都 府 城 陽 産の 山砂 利を用いた。 コ ン ク リー
トの調合 および調 合 材 料の試 験 結 果 をTable Zに示 す 。 試 験 体は 部材 寸法を 正確に成型 す る た め に作 製し た機械 削り仕一
ヒ げの鋼 製 型枠を用い， コ ン ク リー
トの打 設 を 水平打ちと し た。
こ れ を用 い る こ と によっ て得られ た試 験体の断 面 寸 法の誤 差の 範 囲は一
LO〜
＋1．
5mm ， 平 均で ＋O．
5 mm であった。
な お 偏 心 載 荷に際 して は， コ ン ク リー
ト 断 面の圧縮 縁 （Fig．
4の A，
B の側 面 ）が型 枠で成型 さ れた面と なり，
引 張 縁がコテ仕 上 げさ れ た面と な る よう に載 荷点を設 定 し た。
短 柱 試 験 体は予 備の 1体 を含めて全8体 を4体 ずつ 2 回に分け てコ ンクリー
トを打 設し， 長 柱 試 験 体はすべ て 1体 ずつ 打 設し た。
コ ンク リー
トの ス ランプは 17．
5 cm〜
23cm で平 均20．
5cm で あっ た。
長 柱 試 験 体で は主 筋 が部 材 中 央で た わ むの を防 ぐため，
水セ メ ン ト比 30％ の セ メ ン トペー
ス トで作 製し た 15mm 立 方 程 度の さい ころ状の ス ペー
サー
を， 部 材の3
等分点 付近で隅角 部 主 筋の下に置い た。
試 験体は打 設 3日後に脱 型 し， 1週間 湿布養生し た後，
実験日 ま で空中養生を行っ た。
実験時 の材 齢 は 短 柱 試 験 体 （l
／D
＝ 5．
7）が 38〜
90日 ， 長柱 試一
60
一
験体が 75〜
141日 （1／D
＝＝15．
7） ，71−
85 日（l／D・
＝25．
7 ） であっ た。
2．
2 載 荷 方 法 実 験 変 数と し て， 載 荷に お け る偏心角 θ＝
0°
， Z2．
5°
， 4S”
と偏 心 距 離 e／D＝
・
O，
0．
05，
0．
1，
0．
2，
0．
5を採 り，
Fig．
4に示すように中心圧縮と1
軸偏心圧縮を含む 7通 りの 載荷を行っ た。
試験体名は次の よ うに表現し た。 初めの英字は“
材 長 ／断面せい比” を示し，
“A
” はl
／1
）＝25．
7
シ リー
ズ，
“B
” は1
／D
＝ 15．
7 シ リー
ズ，
“
C ”
は1
／D ＝
＝
5．
7 シ リー
ズで あ る。
英 字に続 く3桁の数 字の頭の 1数 字は偏心角 θ を示し，
“
0”
は0
°
，
“
2”
は22．
5°
，
“
4”
は45°
を意 味し，
残 り の 2数字は偏 心 比e／D をパー
セ ン ト表 示し た もの であ る。 加 力に は，t
／D1・
5．
7，
15．
7の柱は負 荷 容 量100t の ア ム ス ラー
型 長柱試験 機を使用 し，1
／D＝
25．
7の長 柱 は負 荷 容量が圧縮 400t の油 圧 式 ジャ ッキ を 使 用 し た。
試 験 体は上 下 端に球 面 半 径57
mm の既製の球 面滑り軸 受 け齣 （静 的 負 荷 容 量224t） を用いて両 端ピン支 持と し た。 支 持 点の 回 転 中心 は 200mm 角40 mm 厚の鋼 板 の外 側 表 面 上に ある。 実 験 時の載 荷 状 況 をPhoto 1に 示す。 実 験で は，
偏心載 荷の前に，
柱 断 面の全 塑 性 中心軸 圧 縮 耐 力の 1／3〜
1／4程 度 まで の弾 性 とみ ら れる範 囲で断 面の幾 何 学 的 中 心につ い て中心 圧 縮 載 荷 を 行っ た後 ，一
旦 除 荷し て初 期 不 整 を調べ る ために そ の過 程に おける ひ ずみ履 歴 を計 測 し た。
偏 心 載 荷 実 験は， その幾 何 学 的 中 心から所 定の偏 心 量だけ載 荷 点 をず らせ る方 法で加 力 を 行っ た。 こ れら の中心 圧縮 載 荷および偏心圧 縮 載 荷の前 には材 端 部 球 座の回 転 を円 滑にする ため グリー
スを 塗 布 し た。
2．
3 測 定 方 法 荷 重は試 験体下部に設 置 し た容量 100t・
感度 20× 10−
s ／tの ロー
ドセ ルで， 試 験 体の変 形は摺 動 抵 抗型変位 計 と電 気 抵 抗 線ひずみゲー
ジで計 測し た。
長 柱 試 験 体の載 荷 実 験 時の測 定 状 況をFig．
5に示す。 長 柱 試 験 体の変 形の測 定の ために，
柱一
ヒ端および下 端 で断 面の2
主 軸 回りの 回 転を拘 束し ない 口型の鋼 製フ レー
ム を取り付け， また部 材 下 端で は部 材の伸 縮 を 拘 束 し ない よ うに材 軸 方 向に スライ ド装 置 を使っ て， これ ら の上 下の口型フ レー
ム を山 形 鋼 を用い た支柱によっ て上 端ピン・
下 端ロー
ラー
の支 持 方 法で連 結し た。
さ らに変 位 計 を 取り付 ける ための上・
中・
下 層の 3組の 口型フ レー
ム をこ の支 柱に 固 定す るこ とに よっ て，
計 測 用フ レー
ム を 構 成 した。
柱上 下 端の 断 面重心 を 基 点 と して取 り付け ら れ た計測用フ レー
ム全体は，
試験 体 端 部の回 注1）球 面 滑り軸 受 けの一
定 圧 縮 荷 重 下にお ける回転 性 能 を 調べた実験 の 結 果 を 付 録 1に 示 す。
Pho電01 0vera壷l view of test of AOOO b 転
・
伸縮に対し て影 響 を受けずに試 験 体の各 変 位の測 定 を可 能にする。
部 材 中 央の水 平 方 向に変位 計 3本を用い てFig．
6に示す 2方 向の 横た わ み u，
v とね じれ角α を，
部 材の上 端 と下 端で鉛 直 方 向に各3本 を用い て材 端 回 転 角 亀，
乳と部 材の全 縮み 量 ω を 測定し た。
変位計に よ る計 測 値か らの 2方 向 水 平 変 位と ね じ れ角 の計算は次の よ うに行っ た。
変 形 前の部 材の断 面 重心 を 原点に と り， 座 標 軸 をFig．
6（b）の よ うに と る。 断 面 形 は変 化し ない もの として，
変 形 後の部 材の断 面重心 の変 位u，
v と 回転角 a を， 図の点1， 2， 3の位 置に当て ら れ た3
本の 変 位 計の変 位 量 δ1，
δ2，
δ，で表 現 する。 こ こ で，
そ れ ぞ れの変 位は図に示し た矢 印の向 き を 正と す る と，
次 式が成 立するt「2 ｝ 。 δ1＝
x1（1
／cos a｝
1）（Yi
−
V）tanα十u δz＝ x2（1／cos α一
1｝一
（駈一
v｝tanα十 u δ，＝
（Xs−−
u）tan a 十y3（1／cos α一
1）十 v…・
……・
………・
………
（1 ） こ こ で回 転 角α・
が小さい場 合には，
sin a＝
a， COS a；
1， tan a＝
・
a と お くこと がで き る （α； leの と きの最 大 誤 差 は （1−
cos a）／cos α＝ L52 × lo−
4 で あ る）。
し た がっ て，
注2） 式 （1｝の誘 導 を付 録2に示す。
臼
監
，
1 駟 転 r衄
9糊 瞳 遡 』 朏 ・F
一
隣 nO 醐 買h凹
1 叩 Ce）A璃s●
ttiei 恥 噺1 OkRdi … 陌ng● 1のεb
糧
｛6 ，c｛ 謡聖
痼
●
nFig
．
5 Measuring device of lo皿g colu 皿nd
これ よ り式 （1 ）は a＝
（δi一
δ2｝／（3凸一
yt） v＝
（δ3一
己じ3）α十δ3十！ノ2 α2…
甲
77・
・
・
・
…
r77
・
・
…
（2） u＝
δ1十（Yi−
v＞α と な る。
部材中央 部の軸方 向ひずみ・
曲率な どの測定には変位 計 を用い た測 定 用 治 具 を 標 点 距 離 3D−
360 mm と して 取り付けた。
変 位 計は材 軸に対し て対 称 位 置にある 2本 が組とな り， 直 交する 2組は独 立に計 測で き る機 構に なっ てお り，
この治 具は上 記の計 測システムと は独 立に 働く。
短 柱 試験 体では試 験 体の変 形の測 定はこ の軸 方向 z鴫
y1
瓦2，
yz） 162 2卜一一
3
一
一
「 》 1 α ；11 ト
ー
ロ
ー
ul冒
一
用一
一
一
363−
（置3．
y3） （，1．
y；｝6，1
（a ） Membe 【 （b） Mid
−
hoigh ヒ 5ec しionTable 3 Summary of test「esults Co
“
cτ
6 匕巳
P■
Pb P8P 凹罵
Spod 麗 n θ 2 ’DFC εP σtP 【 Pb ずb6 匚bP 聞 冨 ov
脚
α
θ 覧ue yu0 翼L9y1 チ皿u冨 ♂囲冨 翼愚
ロ
腰
d2匹 zk 呂ノc鵬 2k8 ’c皿 tt 【薗
皿
d23d
已
6d∈
8do8d犀
9・
−
3 霊10罵
10一
3冨
10一
3 翼lo一
」一
3 冨10 COOOo02 ア12．
57 55．
35．
215．
3757．
1 4．
045，
64 Cユ052z50．
05z802．
85 51．
へ 4．
155．
2351．
6 4．
165，
23 C21022．
50．
iZ672．
60 4コ．
3 4．
235．
15 CZZOz2．
5o．
22712．
43 29．
も 3．
65 高．
26 コo．
o 4、
756．
71 C250z2．
5o．
52632．
80 17．
33．
726．
7718．
0 5．
41 COZO00．
22932．
26 29．
52．
223．
0333．
南 4．
6鞠 6．
98 C420450．
22802．
59 32．
53 」95．
2033．
3 ，．
0｝ 6．
42 6000oo2702．
38 27．
5 亀7．
947．
9 47．
95，
09｝
o．
183．
自o0．
OlO 』0o．
50O．
03o．
512．
562、
η 320522．
5o．
052582．
35 31．
262．
3 4622．
妬 4．
653．
03一
〇．
02O．
430，
43o．
510．
392，
712．
δ8 3210822．
5o．
12 ア82．
28 36．
O35．
833．
0 35．
87．
736．
652．
41一
〇．
02o．
64o．
830．
67o、
863．
B3、
13 麗10b22．
5o．
12782．
30 22．
534．
434．
4 ，4．
49．
766 」62．
65一
〇．
0｝ o．
730、
990．
731．
OO3．
974．
80 322022．
5o．
22932．
24 28．
224，
425．
3 25．
侮 16．
099．
19L80一
〇．
OI0．
9ZL “6o．
971．
494．
623．
84 B25022．
5o．
52962．
11 30．
66．
813．
3 13．
420，
45Il．
B0．
56曽
0．
021．
212．
，21．
182．
284．
34 ら．
36 BO20oo．
2z792．
3コ 30．
426．
az7．
7 27．
71 ら．
09go．
82L66響
O．
03骭
0．
091．
52謄
o．
091．
492．
96 コ．
39 B4zo 亳5o．
22932．
も4 34．
120．
423．
【 23．
211，
7814．
6ム 1．
72一
〇．
021．
551．
20L521．
185．
083．
83 AOOO鋤 oo3002，
も4 22．
9 55．
ら 55．
畠 5．
24．
45．
87一
〇．
o自 o．
06O．
080．
21O．
163．
322．
89 AOOOb003022，
34 22．
o 5あ．
9 56．
95．
85．
らA205ZZ
．
5o．
053162．
32 29．
630．
o ⊃0．
0 32．
6lz『
11 も．
63．
ら2一
〇．
070．
93o．
7ら o．
89o．
852．
592．
98A210zz
．
5o．
13112，
∬ 29．
327．
3 28．
o13．
510．
92．
50一
〇．
02o．
65o．
デ8o．
71o．
go2．
132．
41 AZ2022．
5o．
23262．
65 27．
318．
9 り．
2 18．
925．
717，
4Z．
190．
07Lo61，
581．
05L59Z，
B7Zj7 A25022．
50．
5 ユOlZ．
3Z Zら．
17．
9lO．
Z Io．
942．
322，
5L65一
〇．
071．
452．
73L482 」93．
z33．
39 AO20oo．
2305z．
zg z7．
918，
616．
9 18．
833 」一
L22．
16一
〇．
07一
〇．
12z．
oo一
〇．
042．
06z．
2も 2，
41 A420650．
232 弖 z．
78 26．
2 卩，
214．
ア ｝7．
220．
625，
4z．
08一
〇．
0ら L52 」．
z61．
541．
24Z．
乃 z．
7 コ 変形の みに 限 定し，
中 央 部2D ＝ 240 mm を 標 点 距 離と して，
各側 面に変位 計を取り付け た。
ま たFig．
3に示 す よ う に， 部材中央お よび両材端 部の隅角部鉄 筋4本 と コ ンク リー
ト表 面に ひずみゲー
ジ を 貼 付 し た。
ひずみ ゲー
ジの検 長は鉄 筋 用1mm，
コンク リー
ト用30
mm で あ る。3．
実 験 結 果 と考 察 実 験 より得 られ た各 種 載 荷 別の結 果を ま と めて Table3
に示す。 表でP
，は引 張初亀裂発 生時の荷重，P
，はコ尸
1■
160 o5へ
▼，
r「
ヤ
く こ曁
1
50σ
．
．
．
．
．
一
齟
需rFrr
「
噛
丶．
亀
o 丿 jOr’
ρ
冒
匿
冒
．
51「
囗
面
O叩「
5 D1
肛
r6
匚
而
r腔
「
5辱
τo’
▼ Cr顧ol 鰍
副
●
旧
ε
17の oOIO2030
‘
05 り⊂ooo P【鬮
150
「
一
「
嵶o ‘ o一
’
，
．
「
r「
’
「
醒
匿
一
一
醒
’
F
一
醒
5，
匿
．
一
一
■
卩
ノー
、
、
曁
覧
噛
A 7曹
噛
1一
「
、
、
噛
噛
1−
一
，
辱
．
rJO「
’
一
「
’
m オ 1ゆ駅
跚
o α1 0掣 o凹 o‘奪
．
．
一
．
．
−
」
．
曁
一
1
‘
円1 」zo
、
」
丶 η、
鹽
rLc
“
「
卩
鹽F「
一
一
一
「
尸
「凵
F」
「
厂r「
r「，
’
凵
rF
「
一
一
A．
．
一
．
一
一
El 嚇・
Olo01 0， o， 04 5］ し〜SD’
‘：1
噌
”
， らン
i岸
一
一
！一
一
一
．
．
lo ；t尸
・
Io’
t ， ンクリー
トの圧 壊 が 初めて観察さ れた時の荷 重を示し，
D εb は圧 壊 時に変 位 計に よっ て部 材 中 央で測 定され たひ ずみ分 布か ら推 定さ れ る断 面 隅 角 部の最 大 圧 縮ひずみ， cεb は その時 記 録され た隅 角 部に最 も近い コ ンクリー
ト ゲー
ジによ る最大圧縮ひずみの実測値であ る。 変数の前 付添字でD
は変位 計に よ る も の，G
は ひずみゲー
ジ に よ る もの を意 味す る。
右 欄に は最 大 荷 重Pmax
と その時 の 変形状態を表すFig．
6に示す諸量で， 部 材中央の横 方 向 変 形 u，
v と， ね じれ角 α， 部 材の軸 方 向 変 形 w， 材 端 部の回 転 角佑，
傷 （添 字の u は上 端 部，1
は下 端 部 を意 味す る），
断 面 隅 角 部の最 大圧縮ひずみ D εm。x，
。εmax を示すe3．
1
1
／D ＝5．7
の短柱の挙動 （i
） 荷重一
軸 方 向ひずみ関 係 部 材 中 央の各側 面の幅方向中 央点 （Fig．
4
の A，
B，
C ，D
の位置）に お け る軸方向ひずみ ε と荷重P
との関 係をFig．
7に示す。 図 中の荷 重とひず み は 圧縮を 正 と して表示 して いるtt3） 。 実 験で最 大 荷 重 点まで測 定さ れ たコ ン クリー
ト面の ひ員
…
ずみゲー
ジに よ る軸 方 向ひ ずみ ε と荷 重 P と の関 係 を ！．
y
‘
o’
つ◎ 1010o 2P6205
1
滋
一
彡ヲ参 ε”
一
直・
＼ 1膨
〆
瘍 餠、
1 01 01 こ⊃ oら S） 口 10／
葡
Ell−＿
O O1 0謬 O⊃ Oi O5 6｝ ⊂OtO e一
廴．
丶
，【
〔nt O Ol O2 03 0亀
1 ）〔嘲ro 示す実 線は部 材 中 央の各 側 面の 2点の ひずみ ゲー
ジに よ る もの を平均 し た ひずみ を描い た も のであ る。 破 線は変 位 計に よっ て測 定 さ れ た 変 位 量 か ら 求 め ら れ た もの で，
比 較の ために重ね て示してい る。
両者はよ く 合っ て お り，
Fig
．
7 Load versus longitudinal strain Ielationships注3） 比 較のためにFig
，
7に圧 壊 時ひずみ ceb の大 き さ を▼ で示 し た が，
この ひずみ 図 は断 面 幅 方 向の中 央 点に お け るひずみ につ い て描い たもの で，
断 面 隅 角 部の最 大 圧縮 点に お け る ひずみを 示す DEb，
cεb，
ρεm 。x，
c εmax と は直接 対応す る もの でない。
一
62
一
実験に用い た測定治具が 正 し く機 能 を働か せ て い る こ と が認 めら れ る。これらの結 果か ら変 位 計による計 測 値は， 引 張ひずみの計 測に難 点 を もつ ひずみ ゲ
ー
ジに比べ て十 分 信 頼ぞき るもの であ り， 実 験で 現 れ た ひずみの全 過程 が記 録できて い るた め非 常に有用 な デー
タであ る といえ る。 ひずみ ゲー
ジのデー
タがや や大き なひずみを示して い る の は，
変 位 計に比べて ひずみゲー
ジは検 長が短く，
部 材 中 央で局 所 的に ひずみが大き く なっ てい ること を 示 す と考え ら れ る。 中心 圧縮COOO
の場 合は，
最 大 荷 重 付 近まで各 点の ひ ず み は ほ ぼ一
致 しており，
断 面 内に均 等なひずみ分 布 が 見ら れ て良好な中心 圧縮 載荷が な さ れ たことを示す。
ま たこ の試 験体だ け は最 大荷重に達し た後で荷重が低 下し 始め て す ぐに コ ン クリー
トの 圧 壊が観 察 され たため，
Table
3
では 。εmax よ りDeb が大き く なっ て いる。 ひずみ ゲ
ー
ジの 値6 εm。x とc εb の大 小が逆の関 係に な っ て い るのは，
最 大 耐 力 時に最 大ひずみを示したゲー
ジが その 後で壊れ た ため，
その近 傍の別の ゲー
ジの値 を示し たこ とに よ る。 最 終 的に圧壊が著 し く生 じ た部 分は コ ンク リー
トの打 設 方 向と直 角 方 向の側 面に あた り，
コ ン ク リー
トを部材の横方 向か1
ら打 設し たことに よ る直接 的な 影 響は見られ な か っ た。
2軸 偏心 圧縮 （θニ
22．
5e）の場 合で は， 偏心距 離が大 き くなる につ れて最 大 荷 重は低 下 するが，
部 材 中 央の断 面の ひずみ分 布 状 況は偏 心 距 離の大きい試 験 体C250
（e／D＝
0．
5＞を除い て最 大 荷重点に至 る までほ と ん ど1
全 断 面 圧 縮の状 態にあり，
わ ず かに引 張ひずみが計 測さ れ た場 合におい て も ひずみ が引張亀裂を生 じ る まで拡が る の は最 大荷 重 点に近づい て か ら で あっ た。
コ ン ク リー
トの圧 壊が観 察さ れ たの はいずれも最 大 荷 重 点に達 する 直 前 あるい は最 大 荷 重 時と ほ ぼ同 時で あり，
圧 壊が始 まっ て からは急 激な荷 重 低 下 を 生じた。
圧 壊は中 央 部 標 点 間で発 生し た が，
試 験 体C220
（e／D ＝
0．
2）だけは 鉄 筋の定 着 不 良に よっ て部 材 下 端 部で生じた。
最 大 荷重 以後，
圧縮域に あっ た荷重一
軸 方 向ひずみ曲線が 圧 縮 側 か ら引 張 側へ 移 行して，
荷 重の低 下に伴っ て中 立軸が急 速に移動してい る様子が う か が え る。 1軸 偏 心 圧 縮CO20
（e／D
＝ O．
2）お よ び45°
方向2軸 偏心 圧縮C420
（e／D＝
O．
2 ｝で は，A ．
・B ・C ・D
点の ひずみ状 況は理 論 的に同じ大き さの ひずみを生じ る部 位 の ひずみ曲 線が ほ ぼ重なっ てそれ ぞれ明瞭な 分布 を 表し て おり， 載荷が正 し くな され たこと を示して い る。
ま た 最大 荷 重 点 以 後の中 立 軸の移 動 状 況か ら，
中央 断 面の圧 縮 域が 急 速に減少しているこ と が 推 測で き る。
圧 壊時の最大圧縮ひずみ は，
部材 中央に貼付さ れ た ひ ずみ ゲー
ジの デー
タに よ れ ば，2
軸 偏心 圧縮 載荷の場合 4．
8〜
5．
2×10−
3 の値 を 示 してお り，1
軸 偏 心 圧縮 載 荷の 場合の 3．
OX10−
3に対して 1．
5倍 以 上の大き さと な っ て い る こと が注 目さ れ る。
（ii
） 荷 重 推 移に よる試 験 体 中 央 断 面の ひずみ分 布部 材 中 央の 断 面における ひずみ分 布 状 況 を
，
コ ンク リー
トお よ び鉄 筋に貼 付し た ひずみゲー
ジによ る ひずみ デー
タを用いて荷 重 段 階ご とに示し た ものがFig，
8
で ある。
図は中 心 圧 縮 （COOO
）、
1軸 偏 心 圧縮 （CO20
），
2軸 偏 心 圧 縮 （C210 ）の 各 場 合で そ れ ぞれ左 図は コン ク リー
トゲー
ジに よ る もの， 右図は鉄 筋 ゲー
ジに よ るも の であ る。 いずれ も最 大 荷 重の 8〜
9割まで の荷 重で は コ ン ク リー
トと鉄 筋の ひずみ分 布 面は ほ ぼ一
致し た平 面 を構 成して いるこ と が わ か る。 し か し最 大 荷 重 時におい ては鉄 筋は既に圧縮 降 伏して局 部 的に ひず み が増 大して おり，
ひずみ分布面に乱 れ が生じ，
もはや平 面 保持が成 立してい る と はい い 難い。 試 験 体C210
で は荷 重30t ま で断 面 全 体に わ たっ て圧 縮ひ ず み が増 大してお り，
最 大 荷重点付 近で隅 角 部の圧縮ひずみ が 急激に大き く な ると ともに，
反 対 側の隅 角 部で は ひずみ のもどりを生じ て引 張ひずみ が現れて いる。 ほ かの試 験 体で も同 様に最 大荷 重 点に至るまで は平 面 保 持が成 立し て い る こと が確か め ら れた。 5000 3COO2cootDoo o 500040003 oo2000looeo 50QQ oo 2000locoo」
F9
亅
卩
，
’
／〆
ρ
广
’
r
’
r
、
禽 ／、
■
’
’
厂
ノ 喝’
ノ イ「
’
糞 ＼ 10「
r
、
、
π
「
「
EtlO’
5 Pthax P匿
50t 電 04P30 100冨
冨
冨
鬯
P ρ PP ｛e｝ coooじ
P：
30t P1rOtP＝
101P．
OtCb ）COIOPrrt：
Pv40t P＝
30tP冨
斟｝巳 P區
101P＝
O1 喝 切 詔 副 301 20■ 10■ Ot 40ヒ 鋤 蹴 ゆ o巳 ｛c ） ClloCa） 嵩 〔c ） tb） 口 ［ 皇！D
冒
15．
7 値〕 ω （b） ｛幻 tlD嚇
25．
7Fig
．
g Load versus lateral deformatiQn匸elatiQnsh ゆs3
．
21
／D＝
15．
7お よ び1
／D・
・
25．
7の長 柱の挙 動 （i
） 荷 重一
横 方向変形 関 係 部材中 央の断 面 重心の横 方 向 変 形 u， v と荷 重P
との 関係をFig．
9
に示す。
試 験 体 中 央で引 張ひび 割れ お よ びコ ン ク リー
トの圧壊が観 察され た時 点 を図中に▽ ， ▽ で示し た。
偏 心の小さい場 合で は材 長に か か わ らず横 方 向 変 形 が 大 き く現 れは じめて部 材 耐 力 点に達 した後，
圧 壊すると同時に引張側に亀裂が生じ た。
最 大 耐 力 以 後で は， 座屈によっ て耐 力 が落 ちると と もに， 部 材の変 形が 増し，
部 材 中 央 断 面な ら びに その近 傍で はコ ンク リー
ト の は く落，
鉄 筋の座 屈な ど が生 じ る ことに よっ て，
部材 耐力の低下をよ り急 速に促 すことに なっ た と考えられ る。
偏 心 が 大 き く な る と，1
／D ＝
15．
7の場 合 引 張ひ び 割れ が まず現れ，
コ ン クリー
トの圧 壊が生じ ると同 時に 部材 耐 力に達す るという経 過 をたどり，
最 大 荷 重 点 以 降 の耐 力の低 下は偏 心が小 さい場 合に比べ て緩や かで あ る。
‘／D＝
25．
7の 場 合は，
圧壊の始ま る時点が最大荷 重 点 を越えて変 形が相 当に進ん だ ところに な り， 圧壊 発 生と ともに荷重の低 下が大き く なっ た。
Table
3に示し た よ うに部 材 中央 断面の ね じ れ角 α は 載 荷 全 過 程 を 通 じて ほ と ん ど現れ ず， 最 大角度は 0．
6°
（l
／D ＝
15．
7）あ るい はO．
3
°
（l
／D ＝
25．
7 ）を示 し ただ けで あった。
また部 材 上 下 端の 回 転 角はx 軸 回りとy 軸回りにつ い てそれ ぞれ よ く一
致し て お り， 最大荷重後 も含め て上 下に対称な変形 を生じ てい た。
部材の破 壊は 部材 中央に集 中して生 じ た がt 中心圧 縮のBOOO
の 試 験 体だ け は部 材 中 央の下 端か ら材 長の 1／4位の位 置に生 じ た。 （ii
）部 材 中 央の横 方 向 変 形の軌 跡 部 材の横方 向変形の軌 跡 をFig．
10に示す。
θ＝
o°
の 1軸 偏 心 載 荷の場 合 とθ≡
4S°
の 2軸 偏 心 載 荷の場 合は，
変 位の進 行 方 向が ほ ぼ真 直ぐで ある の に比べ て，
θ＝
22．
5°
の各2軸 偏心載 荷の場 合で は最 大 荷 重 点あた り か ら進 行 方 向が変 化し て いる。 これは Fig．
11の例に み る よ うに，
断 面の中 立 軸の傾き が徐々 に変っ て い くことに 結びつ い ており， 常に中立 軸に垂 直な方 向へ 変形が進ん で い ること が わか る。 中立 軸の変 動は圧 縮 側および引 張 側の各 鉄 筋の降伏や，
コ ン ク リー
トの圧 縮ひずみ の増 大 （a） （b ） ‘1， £ ’D■
】5．
7 （a） ‘b） C2）鳳ノD国
25，
7Fig
．
10 Trajectories of lateral deformation65
る
3 で ， O 6 6 0 2 ‘ 5 8 10Fig
．
11
VaTiation of neutral axis and yle且ding
of Inaill reinfo 「cementPhoto2 Mid
・
height portion・
of columns after test＿
Compres−
siQn sides に よる圧壊・
は く落などが原 因 して い る と 思 わ れ る。
3．
3
破 壊 状 況 載 荷 実 験 終 了後の試 験 体の圧 縮 側コ ンク リー
トの破 壊 状 況を Photo 2に示す。
コ ン ク リー
トの圧壊・
は く落 の領 域が，
2軸 偏 心 載 荷の場 合に は断 面せいD
の約2
倍の範 囲に拡がっ てい るの に対して，
1軸 偏 心 載 荷の場 合は 1〜
］．
5倍 程 度の範 囲に生 じ ただ けで あっ た。
この 結 果は長 柱・
短 柱にか か わ らず 同じ で あっ た。1
軸曲 げ と 2軸 曲 げで は断 面せい の有 効な長さが 実 質 上 変る わ け であるが，
圧 壊する領 域が有 効 断 面せ いの 1〜
1．
5倍で あると 考え れ ば相 対 的な領 域 長さ は同じ である と見るこ と がで き る。 これ らの圧 壊 領 域で は圧 縮 側の鉄 筋が帯 筋 間で座 屈を生じ て い た。
4．2
軸 偏 心 載 荷 を受 ける短 柱の終 局 荷 重．
2
軸 偏心 圧縮を受け る鉄 筋コ ンク リー
ト柱の終 局 荷 重Pu
を 計 算す る方 法とし て 1960 年にBreslerl
｝が提案し た式は次の よ うであ る。 偏心 量 （ex，
ey）で作 用す る時 のPu
は， 1／P臨
＝ 1／P
エ十1／Py
−
1／Po・
………・
（3 ） で与え ら れ る。
こ こ でPr
は x 軸方 向に ex だ け偏心 し た時の1
軸 偏心圧縮 耐力，Py
はy 軸 方 向に es だ け偏 心 し た時の 1 軸偏心 圧縮 耐 力，
P。は中心軸 圧 縮 耐 力で ある。
こ の式は形が単 純で あり，
P。，
Px
，Py
が 比 較 的 簡 単に決 定され る とい う長 所によ り，
実 験や解 析の結 果 などの比較・
検 討の た めに よ く用い られる2L8 ）。
1 軸 偏心圧縮 耐 力」Px，
鳥 の 算 定に は，
1軸 曲 げ と 軸 力 を受け る柱 断 面の終局強度 計算 図表を用いれ ばよい。
こ こで は
ACI
Building
Codei6）な どで使わ れ て い る コ
ンク リ
ー
トの等価 長方形 応 力 分 布および鉄 筋の完 全 弾 塑性型応カ
ー
ひずみ関係を用い て断 面の終 局 強 度 計 算 図 表を 作成 し た
。ACI
Building Code の 方 法に よれ ば， コンク リ
ー
ト最 大圧縮 縁の ひ ずみ εu を0．
003， 断 面に お け るコ ンク リー
トの 圧縮 域の応 力の分 布 長さ を最 大 圧 縮 縁か ら中 立 軸まで の距 離の 0．
85倍とし，
圧縮 域の コ ン ク リー
ト強 度 σ。をシ リン ダー
強度Fc
の0．85
倍 （た だ し，Fc
≦Z80
kg
／cm2 の と き〉と おい て，
鉄 筋 応 力は平 面 保 持 を仮 定して求め ら れ る。 しか し，
こ の よ うな等 価 長 方 形 応 力分布を 用い た 場 合に は 計算 値が実 験 値よりも 安 全 側の値 を与え ること が報告さ れて い る た めZ）・
1ω，
コ ンク リー
ト強 度 σ， がシリンダー
強 度Fe
に等し い と お き，
さ ら に最 大 圧 縮 縁ひ ずみ εu を0，
003 の ほ か に O．
・
004，0．
005
と仮 定し， よ り実験の挙 動に合わ せ た場 合につ い て も図 表の作 成 を行っ た。
ま た中心軸圧縮耐力P
。にっ い てはACI Building Code で は初 期 不 整の影 響を考 慮し て全 塑性圧縮耐 力か ら の低 減を行 うことが示 さ れ て お り
，
例えば帯 筋 を有す る部 材の場 合，
全 塑 性圧縮 耐 力の 0．
80倍 以上の軸 力を と ること ができ ない ことに なる。 しか し，
こ れ を適 用す る と今回 の実験で偏心の小 さい場 合のPx，
Py を 算 定す るこ と も不可 能と な り，
Bresler
の意 図に反す る と思わ れ るた め， こ こ では最大 軸 力の 制 限を行わず 先の 曲 げ終 局 強 度 計 算図表に おい て 偏心 量 e＝O
の値をP
。と し た。 以 上の値 を用い てBres−
ler
の 式 （3 ）に より計 算 し た 2軸 曲 げ 終局荷 重をTable
4に示 す 。Ramamurthy2
〕 は主 筋が 8本 以 上で均等に配 筋さ れ た 正方 形 もし くは長 方 形 断 面 柱の等 荷 重 曲 線の近似 式を」
Table4 Summary of analytical results ‘or shor 吐celumns P
。
。
1 ω （ρ ，．。ノ P 。 。亀， Spe匸
L凹
m H凰
囗
oP匸
08【
（ζ
） σ■
Fに
c ム n
●
Ly8i5O■
O．
明 FC
o
‘
．
O．
OO3u
馳
爵
し
u
．
o．
oo3匚
u
．
O，
004 しu巳
0．
OO5 1 1【 匸 111 ：11 11 COOOC 205C210C220C250 57．
151．
643、
330．
OI8．
0 ⊃65 ｛1．
011レ 69，
6 ‘1．
Q36 ） ら ユ．
3 【1、
000 》 33．
3 ζO．
901レ 聖7．
〜 〔LO47 ） 533 5，3 く1、
059） （1．
059） 45．
7 47．
2 ‘1．
125 ｝ （1．
089 ） 39、
6 4 コ．
5 （1、
093 ， 〔1．
0凸D 30．
0 31．
9 q．
ooo｝ 〔o．
94ω 15、
7 17．
Z （1鹽
1ら6レ 〔Lo47 ， 59．
8 59．
呂 （O．
955） （O．
955） 5D．
6 52，
6 （1．
OI2 ， 〔0．
卯η 鞠4．
1 雨6，
3 （o．
9臼2 ， （o．
935） 3］．
幽 ユ5、
喬 （0，
898⊃ 〔O．
847） 幽7．
3 i8、
9 G．
oらoレ 〔o．
952） 59．
a 59．
6 〔0，
955， 【O，
955） 別3 52，
9 〔1．
oo2 ， 〔o．
9η ） 4◎．
8 46．
7 （0．
96η 〔0．
9η ） 3自．
2 36．
o ｛O．
877｝ 〔0．
833） 17．
8 18、
9 〔1．
O凵レ 〔0．
952 ｝ 59．
B 59．
8 〔0，
9⊃5） （O．
9551 51．
4 53，
0 【聖．
00 ω ｛0．
9701 “4．
巳 46，
7 （0．
％ η ω．
9η〕 ，喬．
5 36．
6 〔0，
870） ω，
82ω 1U．
0 18，
9 【1．
ooo） 〔o．
952 〕 CO30C 自ZO31．
433．
33 ユ，
9 〔o，
985 ） 33．
o 【1．
oo9｝ 】2．
7 32．
7 〔1，
021 ｝ 〔1．
02〕レ 29．
ユ ⊃1．
Q 〔1．
1ユη q．
074） 36．
， 36．
亅 （0．
920） 〔O，
920》 32，
6 36J q．
02D 【03 翼1） ∬．
9 36、
9 〔0．
905 】 （O．
905 ⊃ 】3．
5 」5．
0 【o．
，9の 〔o．
9別 ， ユ7．
4 コフ、
4 （o，
893 ｝ 〔o．
393 ， 33，
5 35．
6 匸o・
99の 【o：935）脅
、｝
：費
：誼
；ll
．黜：lh
。
、− A・。噛
一 ．
BreSier槲 Rom
障
駒
」
rtby ／− qO65F ヒ Fヒ Fc Fc εu o螂 o．
oo3 0臓 aoos 12 覃oQS oCOOO C2e5 C210 C210 C250 COIO C420 Fig
．
12 Comparison of ultirnate loads o ｛ short columnsPヒ05 且 Pcd
、
1965年に提 案 し た。 正方 形 断 面 柱に対 し て は偏心方 向 角 θ のと き次 式で与え ら れ る。 Mu
；
Musoll
−
O．
1（θ／45°）｝・
・
…
一・
・
一・
・
・
・
・
・
・
・
・
・
…
（4 ） こ こで，M
。 は斜め 方向の終 局曲 げモー
メ ン ト，1
臨。 。は 1軸 偏心の場 合の終 局曲げモー
メン トであ る。 この式は θ；
45°で の終 局曲げモー
メ ン ト を 1 軸偏心載荷の場合 の終 局 曲げモー
メ ン トの 0，
9倍と おい て，
その 間の終 局 曲 げモー
メ ン トを偏心角 θ （°
）で線 形 補間 す ることに よっ て求める こと を示 して い る。
こ こ で はMuy
。の算 定 にBresler
の式 （3） を適 用する際に作 成した先の 4組 の終 局 強 度 計 算 図表 を使 用 した。 これより求め た終 局 荷 重をTable
4に示す。
これら 2つ の終 局荷重計算法に よる結果と，
続報 （そ の 2）で 詳 述 する精 算に よる解 析 結 果 をま とめてFig．12
に示す。 いずれ の方 法に よっ て も計算値と実 験 値は よ く合っ てい る と思わ れ る が，Bresler
の提案式に よ る もの がRa
皿amurthy の提 案式に よ る もの よ り も全 体と し て荷重を低く，
安全 側に評価す る形に なっ てい る。 コ ンク リー
ト応 力分布にお け る強度 σe の取り扱いと し て は，
1軸 偏 心 載 荷 （COOO
）を除いて，
シリンダー
強 度Fe
を と る方がより実 験 値に近く な る傾 向 を示 す。 コ ン ク リー
トの最 大 圧 縮 縁ひずみ εu の値に関し て は そ れ ほ ど大き な差 異は認め ら れ な かっ た。 ま た精 算 値は非 常 に よ く実験 値に合っ てい る。
こ の解 析はσ。＝
F
。，
εp≡
0，005
を仮 定し たこ とに対 応す るもの で ある が，
材 料 強 度の取り扱い は実験値と計算値を 比較する時に重大な意 味 を もっ と思わ れ る。5．
結 論 本 報では，
材長 お よ び偏心 距離と偏心角を変 数と した2
軸 偏心 圧縮 載 荷 実 験によ る結果の概要を ま と めた。
載 荷 実験は120mm
×120
mm の正 方 形 断 面に主 筋の異 形 鉄 筋 8本を配し，
材 長を断 面せい の6
倍・16
倍・26
倍 とし た両 端 ピン支 持の鉄 筋コ ンクリー
ト柱23
体につ い て行っ た。
実 験 結 果に よっ て次の こと が確 認さ れ た。 （1 ） 最大 荷 重 点に至るまで の ひずみ分 布 状 況を調べ た結 果で は，
2軸 曲 げ を受 ける断 面に おい ても平 面 保 持 が ほ ぼ成 立 する。
（2） 材 料 破 壊を し た部 材の，
最大 荷 重 時にお け る 部 材 中 央の 断 面 隅角 部に生 じる最 大圧縮ひずみ の大き さ は，
コンク リー
ト シリンダー
の圧 縮 強 度 時の ひずみ の約 2倍の 0．
004−
O．
005の値とな っ た。
コ ン クリー
トの圧 壊に よっ て は く落が生じ た領 域は，
1軸 偏心載 荷の場 合 に断 面せ い と同じ程 度の範 囲であるの に比して，2
軸 偏 心載 荷の場合に はその 2〜
3倍の範 囲に拡が っ て い る。
〔3 ）偏 心 載 荷 点が主 軸か ら22．
5°
離れ た場 合の 2軸 偏心載 荷で は，
部材中央の横たわみは， その偏 心 角の方 向に進み始め る が，
最大荷 重 点付 近 か ら中 央断 面の中 立 軸の傾きの変化に対応し て変位の進 行方向が変 化す る。一
66
一
（4） 部材 中央の断 面の ね じ れ は 変 形の全 過 程 を 通 じ て ほ と ん ど現れ な かっ た。 （5 ）2
軸曲 げ を受け る短柱の耐 力は，
終 局 圧 縮 縁ひ ずみ およ び平 面 保 持を仮 定し た終局強 度理 論に基づ く断 面 耐 力の計 算 に よっ て 算 定す るこ と が で き る。 ま たBresler
お よ びRamamurthy
に よ る2
軸 曲 げを受け る柱 の終 局 荷 重の計 算 法は実 験 結果によ く合う が，
そ れ らの 計 算の際に用い ら れ る1
軸曲げ終局荷重の算定にACI
Building
Code
の方 法 （σ，＝O．
85
F
。，
εu＝0．003
）を適用し た場 合に は 1割 程 度 安 全 側に評 価さ れ る が
，
実験 結 果 と対 応 させる に はコ ン クリー・
ト強 度 σc をシリンダー
強 度F
。に等し く と るこ と な どによっ て よ り近い評 価 を 得る こと ができる。 謝 辞 本論文で報告し た実験の実 施と そ の資 料 整 理には，
大 阪工業 大学の卒業研 究 生と して，
北川 匠 （現，
北川工 務店 ），
重久弘文 （現，
馬 瀬 構 造 設 計 事 務 所 ），
濱 田 浩 司 （現， 桝 谷設計 〉の各氏の御協 力を得ま し た。 御 協 力 を 賜 り ま し た各位に，
心 よ り厚く御 礼を申し上げます。
参 考 文 献1） Bresler
，
B，
：Design CTiteria for Reinforced Columnsunder Axial Load and Biaxial Bending
，
ACI Journal，
Ploceedings
VQ1．
57，
No，
5，
Nev．
1960，
pp．
481−
49e．
Discussion
，
ACIJournal
，
Vol．
57，
No．
12，
June
1961，
pp
．
1621−
1638．
2） Ra皿amurthy
，
L．
N．
：Investigation of the U且timateStrength of Square and Rectangula【 Columns under
Biaxiatly
Eccentric
LQads，
Symposium
on ReinforcedConcrete Columns
，
ACI PublicationSP −
13，
1966，
pp．
263−
298．
3） Heimdahl
，
P．
D．
，
and Bianchini，
A．
C．
；UltimateStrength of Biaxially Eccentrically Loaded Concrete
Columns Reinforced with High Stτength Steel
，
Rein・
forced Cencrete Co］umns
，
ACI Publication SP−
50，
ユ975
，
pp，
93−
117，
4）Meek
，
J
，
L．
；UttimateStreng
しh of Celumns with Biax−
iaHy Eccentric Loads
，
ACIJournal
，
ProceedingsVol
．
60，
No．
8，
Aug．
1963，
pp．
1053−
1064．
5）滝口克己，
黒 正清治，
岡 田謙二 ：鉄 筋コ ン クリー
ト柱の 2軸 曲 げ 実験，
日本 建 築 学 会 論 文 報 告 集，第229号，
Mar，
1975，
pp，
25−
33．
6） 滝口克 己，
黒 正 清 治，
岡 田謙二 ：鉄 筋コ ン ク リー
ト柱の 2軸 曲げ実 験・ll，
日本 建 築 学 会 論 文 報 告 集，
第247 号，
Sep．
1976，
pp．
37−
43．
7） Pannell
，
F．
N．
，
and Robinsen ，
J．
L．
：Slender Reln−
forced Conciete Colum皿s with Biaxiat Eccentricity of
Loading
，
Magazine of Concrete Research，
Vo1．
20、
No
．
65，
Dec．
1968，
pp．
195−
204．
8）岡 田 清
，
平 沢 征 夫 ；2方 向 偏 心 軸 圧 縮 荷 重 を 受ける鉄筋コ ンク リ
ー
ト短柱の破 壊 強 度，
コ ン ク リー
トジャー
ナ丿レ
