局部座屈を伴う箱形断面鋼部材の劣化域を含む終局挙動

【論　 　文】 　 　 日本建築学会構遣 系論文 報告集 第444号

・

1993年2月 亅ournal 　of　Struct

．

　Constr

，

　Engng

，

　AIJ

，

　No

．

444

，

　Feb

．

，

1993

局 部座 屈

を

伴 う箱 形 断 面 鋼 部 材

の

_{劣化 域}

を

含

む

終 局 挙 動

　 　 　 　 　

POST

−

BUCKLING

　

AND

　

DETERIORATING

　

BE

_且

AVIOR

　 　　　 　　 　　　

OF

　

BOX

・

SECTION

　

STEEL

　

MEMBERS

　　　　　

．

山

田

　

哲

＊ ，

秋 山

　

宏

＊ ＊ ，

桑 村

　

仁

＊ 榊

Satoshi

｝「

AMADA

，

　

Hiroshi

　

AKJYAIL41A

　a 加

d

　

Hitoshi



KUWAMURA

　An

　analytical　method 　to　predict　load

−

deformation　curves　of　box

．

sect 三〇n　steel　beams　and 　beam

・

columns 　governed　

by

　

local

．

buckling

　

is

　proposed

．

　

The

　

box・

section 　

includes

　three　types　of　manu

−

facturing_，　i

，

　e

，

，

corller 　weldi 皿g

，

　roll

−

forming

，

　and 　_p【ess

−forming．

　The　_predicted　

load−deformation

relations 　can　cever 　the

’

post

−b

填ckling 　and 　

deteriorating

　ranges

．

_In

　thls

　

analyis

，



stress

・

strain 　rela

−

tions　of　stub

−

columns 　are　applied 　to　the

’

cempressive 　part　of　the　section 　under 　compression 　and

bellding

，

　

The

　stub

・

colu 皿 n　

behaviors

　employed 　in　this　analysis　are　statistically 　investigated　on

the　basis　of　112　specimens 　in　the　_previous　research

．・

This

　analytical 　method 　

is

　verified 　

by

　compar

−

ing　the　analyticti 正solutions　with　experimental 　results

．



’

　KeyweizlS ：

local

　

bt

‘ckling

，

　

bOX−

section

_，

　 manufacturing 　

Processes

，

α πψ距‘認 method

，

　

deteriorating

　 　 　 range 　　　 　　　 局 部座屈

，

箱 形断面

，

製造 方 法

，

解析方法

，

劣化域

1，

序 　局 部座屈を伴う鋼 部 材の挙 動 解 析につ い て は現 在 まで 数 多くの研 究が な され てお り，

一

_{定 軸 力下に お い て}

一

_方 向せ ん断 曲げ を受げるよ うな場 合につ い て_， 数 値 積 分に よ る面内解析 法1）

・

2〕_に よ リ， 最 大 耐 力まで の荷 重

一

_{変 形} 関係 が か な り精 度 良く解 析で き る こと が知 ら れて い る3）

_。

また短 柱の圧 縮 挙 動に基づ い た 略 算 法に よ り 曲 げ また は曲 げ圧 縮を受ける鋼 部 材の_{局 部}座 屈発 生に よ り決 ま る変 形 能 力が予 測でき るこ と4｝

，

さ らには曲 げ圧 縮 を 受ける部 材の_{最 大 耐}力 以 降の劣 化 挙 動につ い て も

，

短 柱 の劣 化 挙 動に基づ く略 算に よ り予 測で き ること5 ｝が明ら か に さ れ てい る。 　局 部 座 屈を伴う鋼 部材の う ち

，

箱 形 断 面 部 材に関する 研 究 として は

，

最 大耐力 以降の劣化 域ま で扱っ たもの と して_， 部 材 実 験 結 果か ら荷重

一

変 形 関係 をモ デル化した 加 藤らの研 究6LT］

_，

山田ら に よ る複曲 率曲げ を受け る部 材の 崩 壊 性 状に関す る

一

連の 研 究S，

・

9｝ ， 松 井らに よ る 1 軸 曲 げお _よび 2軸曲げに対す る弾塑 性 挙 動の研 究1°）_等が あ る。 山田 ら は質 点モ デル を 用い た略 算に よ る荷 重

一

_変 形 関 係の解析を行っ て お り， 松 井らも1軸 曲 げを受け る 部 材につ い て は

，

最 大 耐 力まで を数 値 積 分による面 内 解 析

，

最 大 耐 力 以 降 をヒ ンジ線 理 論に基づく略 算に より荷 重

一

変 形 関 係の解 析 を行っ て い る

。

　箱 形 断 面 部 材は溶 接 組 立

，

ロ

ー

ル成 形， プレ ス成 形と いっ た方 法で製 造さ れ る もの であり

，

終 局 挙 動 もその影 響を受け た ものと なる。 現在まで に

，

製 造 方 法の影 響ま で_考慮し た_箱形 断 面 部 材の終 局 挙 動の解 析は行わ れてい な い。 　本 論文で は建築構造 物の柱 部材と して多く用いる箱 形 断面

蔀

材につ い て

，

まず局部座 屈 を伴う部 材の終 局 挙 動 に関 する基 礎 資料で あ る 短柱圧縮試験の結果を統計 的に 処理し

，

_各種製造 方 法で製 作さ れ た箱 形 断 面 部 材の圧 縮 力下にお け る終 局 挙 動をモデル化し た。 次に

，

最大 耐 力 まで の荷 重

一

変 形 関 係の解析法で あ る， 数値積分に よ る 面 内 解 析

lk1

）

・

Z）_につ い て

，

その漸 化 式を利用し

，

部材の 劣 化 挙 動につい て も解 析で きるよ うに発 展さ せ た

。

そ し て

，一

定 軸 力 下に おい て

一

方向せ ん断 曲げ を受け る部 材 の

，

局 部座屈 発 生により_決ま る最 大耐力

，

お よびそれ以 降の _劣化域も 含 む荷重

一

変形関係の解 析 方法と して提 案 し た

。

この_解析方 法は， 短 柱の終 局 挙 動に基づ き部 材の ＊ _{東 京 大 学 工 学 部 建 築 学 科 　 助 手}

・

_{工 修} 糎 東 京 大 学工学 部 建 築 学 科 　 教 授

・

工博 事 ＊ ＊ _{東 京 大 学工学部建築学科 　助教綬}

・

Ph

，

　D

ResearchAssoc

、

，

　Dept

、

　of　Architecture

，

Facultyof　Engineerin_自

Univ

．

　of　Tokyo

，

　M

．

Eng

．

Prof

_，

_，

Dept

_．

of 　Architecture

，

Facultyof 　Eng弖neeling

，

Univ

．

of Tokyo

_，

　Dr

．

　EIlg

．

Assoc

．

　Prof

．

，

　Dept

．

　of　Architecture

，

　Faculty　of　Engineering

，

　Univ

．

of　Tokyo

，

　Ph

．

　D

終 局 挙 動を予 測する もの で あり

，

製造 方法の_影響 を 反映 するもの であ る。 さ らに部 材 実 験結果によ り解析方 法の 妥当性を検証 し た。

2．

短 柱の終局挙動

2．

1

短柱圧縮試 験デ

ー

タ

ー

ベ

ー

ス 　圧縮下にお け る箱形断面部 材の_終局挙動をモデル化す る に あ た り， 筆者らの研 究 室で現在ま でに行われ てきた 箱 形断面短柱圧縮 試験の結果6）

・

11，

−

13｝ を整理 し た

。

実験 の概 要を以下に記す。 1＞ 試 験 体 　試 験 体は溶 接 組 立 部材

57

体

，

ロ

ー

ル成 形 部材

35

体

，

プ レ ス成 形 部 材 20体の計 112体である

。

これ らの試 験 体は いずれも焼鈍 さ れ てい ない

。

試 験 体の概 形を図

一

1 に示す。

2

） 実験 方法

　

実 験セッ トア ップを 図

一

2に示す。 載 荷は弾 性 範囲内 で あ る程 度 加 力し た後に試 験 体 上 部の球座を固定し， 平 押しの条 件で行っ た

。

また試 験 体 両 側の対称な位 置に設 置し た 1対の変 位 計によ り

，

試 験体の_平均 軸 方向 縮み 量

A

を計 測し た

。

3

）実 験結果 　 実験結 果は応 力 度

一

ひずみ度 関 係と して整 理 し た

。

応 力度は荷重 を原断 面 積で 除した値とし

，

ひずみ度は

A

を 加 力 前の試験体長 さ Ls で除し た値と し た

。

た だし

，

最 大耐 力以降の劣 化 域につ い て は

，

局 部 座 屈の発 生し た 領域での み変 形が進 行し

，

他の部 分は弾 性 除 荷す るの で

，

△の増 分 を 座 屈の発 生 して いる領 域の長さ

Lse

で除し， こ れ をひずみ度の増 分と し た。 2

．

2　終 局 挙 動の モデル化 2

．

2

．

1 応 力 度

一

ひずみ度 関係の モ デ ル化 　短 柱の応 力 度

一

ひずみ度関係は

，

引張 試 験か ら得ら れ る材料の応 力 度

一

ひずみ度 関係に溶接組立， ロ

ー

ル成形， プレ ス成 形といっ た製 造工程の影 響が加わっ た も の と考 え ら れる

。

同

一

素材を用い同

一

方法で_{製 造}さ れ た短柱の 挙動は_， 図

一

4に_例示 する ように_， 幅 厚比の _小さ な 短柱 の応 力 度

一

ひずみ度 関 係か ら最 大 耐 力 点 以 降そ れ ぞ れの 劣化域に分岐し て い く と み な せ る。 また劣化域につ い て は_， 製 造 方 法

，

素 材 特 性にか か わ らず図

一

5に示 す よ う に_， お おむね

2

本の直線で代 表さ れ る挙動 を示す12）

・

13） a 　本 論 文で は

，

最大耐力 点まで の_挙動は幅 厚 比の小さ な 短柱の挙動で代 表 さ れ る もの と して_， 最 大 耐 力 点か ら劣 化 第

1

勾配 を経て劣化第 2勾 配へ _{と移 行す}る箱 形 断 面 短 柱の終 局挙動の モデル化 を行っ た

。

終 局 挙 動の モ デル化 に あ た り， 短柱の終局挙 動 を支 配するパ ラ メ

ー

_タ

ー

_とし て

，

平板の座 屈荷重の理 論 解 を も とに基 準 化 幅 厚 比 α（

＝

ev_｛B ／t）2_）を採 用し た

。

こ こ で Ev は短 柱の降 伏ひずみ で あり

，

短柱の

0，

2％ オフセ ッ ト耐力 ay を弾 性 係 数 E で除し た値で あ る。 ま た

0，

2

％ の永久ひずみを生 じ る 前に耐 力が劣化した もの につ い て は

，

平 板 部の素 材 引張

ト

ー B

→

1

t8

臨

　

⊥

試 験 撮

　　

ト

ー

B

−−

9

10

t 図

一

1 試 験 体 概 形

u

球 座 1　　 　

1

／ 変 位計 ヨ 試

・

1 験 1 …_体

旨

I　 　 I 旨 〆 図

一

2 実 験セッ トアップ

T

 

⊥

　 面外 変 形の開 始 点 図

一

3　短柱の座 屈領域の長 さ 1

．

501

．

25 　 1

．

00

｝

＼ o

・

15b 　 O

．

500

，

25 　 　 　 o 　 　 　 　O510152025303540 　 　 　 　ε／ey 図

一

4　同

一

素材

，

同

一

製造方 法で製 作さ れ た短柱の応 力度

一

ひ 　 　 　ずみ度関係 （SM　490_，溶接 組 立_部材の場 合） Sσ_y 　σyT σy tarriEditan

’

tEd2

itarr

！E 　 　 　ε_y

＝

σy　　　　　　　eu 　 　 k

− 一

μh

・

εy → 図

一

5　短 柱の代 表 的な応 力 度

一

ひずみ度 関 係とそ の モデル化

試 験に よる降 伏点 を弾 性 係 数で除し た値とし た

。

2

．

2

．

2　ひずみ塑 性 率 　局 部 座 屈 発生に より_決まる最 大耐 力点の ひずみ度 εu を降伏ひずみ ε_{y で}除し た値をひず み塑 性 率 μ。 と定 義す る。 ひずみ塑 性 率と 1ん との間に は， 最 大 耐 力まで の 応 力度

一

ひずみ度関 係に大きな影響を与える製造工程に は依 存す る もの の

_，

強度 グレ

ー

ド

，

降伏比 とい っ た素 材 の特性に は よ ら ない

一

定の関係が見ら れ るIS〕 。 本論 文で は素材の_{特 性}の異な る短 柱の_実験 結果 を

一

括して整理 す るにあ た り

，

最 大 耐力点を表す 量 と し て ひずみ塑

性

率 を 採用す る。 　な おひずみ塑 性率につ いては文献 調 査を行い

，

試 験 体 長 さ が 3B で後 熱処 理 を行っ てい ない 試験 体に つ い て， 既往の実験結果14）

−

19｝_を調べ _た 。 た だ し

，

文献

18

）に は 溶接組立部材につ い て の_実験結果が記 載されて いる が

，

板 厚が 6mm と薄く冷 間加工的な挙 動を示す と考え ら れ るの で統 計処 理 か ら は除 外し た。 ま た

，

文 献

19

）の実 験につ い ては

，

加 力に際しピン形 式の加 力板を固 定し て お らず

，

実 験 結果に何らか の影 響 を与えてい るおそれが あ るので， こ れ も統計 処理 か ら は除 外し た

。

1）

、

溶 接 組 立 部 材

　

溶 接 組 立 部 材の ひずみ塑 性 率 μ。と1／a の 関 係をプ ロ _{ッ トし たも}のが図

一

6 （1 ）である。 μ。と1／a の関 係 は鋼 種に依 存し ない こと

，

および 2本の直線で表さ れ る こと がわ か る。 実験 結 果を回 帰 分 析し

，

溶 接 組立部材の ぴずみ塑 性 率の実 験 式 （1）， （2） を得た

。

相 関 係 数は （1＞式につ いて 0

．

95_， （2 ＞式につ いて 0

．

90で ある。

　　　

μ。

＝

16

，

0／α

一

12

．

7

・

……

　…・

…・

……

　…・

……・

（1 ） 　 　 　 　 （3

．

Ol≧1／a ≧1

．

09） 　　 　μo

＝

4

．

8／α

一

〇

．

52

………・

…・

・

…・

・

…………・

・

（2 ） 　 　 　 　 （1

．

09＞1／α≧O

．

23） 　 （1） 式と （2）式の交 点 （1／a＝ 1

．

09_{）で あ る が} ， これ は お お む ね降伏棚を 過 ぎて ひずみ硬 化 域に 入 る 限界 点に対 応して いる

。

し た がっ て （1 ）式 はひずみ硬 化 域 に お け るひずみ_{塑 性率}の_{実験 式， （2 ）式}は_弾性域か ら

，

降 伏 棚にか けて のひずみ塑 性 率_の実 験 式とい え る

。

2） ロ

ー

ル 成 形 部 材

　

ロ

ー

ル成 形 部 材の ひずみ塑性率 μ。と 1／α の 関係をプ

』

ロ ッ トし たものが図「6（

．

2 ）である。 μ。と1／a の関 係 は鋼 種に は依 存しない が_，溶 接 組 立 部 材の場 合と異な り

，

1 本の直線で表さ れる

。

こ れ は_， ロ

ー

ル成 形 部 材の応 力 度二 _{ひずみ度 関係が} ， 溶接組立 部材 と異な り，

ROUND

HOUSE

形の挙 動 を 示す た めである と考え られ る

。

実 験 結果 を 回帰分析 し， ロ

ー

ル成 形 部 材の ひずみ塑 性 率の 実 験 式 （3）を得た。 （3）式の相 関 係 数は 0

，

98である。

　　　

μ。

ニ

8

．

7／α

一

1

．

20

…・

…・

・

…・

……・

・

…・

…・

・

…・

（3 ） 　 　 　 　 （2

．

62≧1／α≧o

．

19）

40

35

3025o

ミ

20

o

51

015

0

　

0

　

0．5

25

20

5

， 10

5

図

一

6〔1）

1．0

　

1．5

　2

．

0　

2．5

　3

．

0　3

．

5

　　　

1

／α 溶 接 組 立 部 材のμ。

−

1／α 関 係

G

　

O

　 　O

．

5　1

．

0

　1

，

5

　

2．

0　

2．

5　 3

■

0 　 　　　 　　 　　

1

／α 　図

一

6（2）　ロ

ー

ル成 形 部 材の μ

。

−

1／a 関 係

40

35

03

25oR20

15

0

ー 5

0

　0　 　

0，5

　 1

．

0

　

1．5

　

2・0

　

2、5

　

3■0

　　 　　　 　　　 1 ／α 図

一

6（3）　プレス 成形部材の μ

。

−

1〆a 関係

一 137一

3

）　プレス成 形 部 材 　プレ ス成形部材の ひずみ塑 性 率μD と1／α の 関 係をプ ロ ッ ト し た もの が 図

一

6（3）で ある。 μ。と1／α の関 係 は溶 接 組 立部材同様， 鋼種にか か わ らず 2本の直 線で表 さ れ

，

1／α の小さ な範囲で は溶 接組立 部 材の ひずみ 塑性 率の実 験 式 （2）と良い対 応を 示 して い る

。

そこで 1ん の _大き な範 囲で の み回 帰 分 析 を行い ， プレス成 形部材の ひずみ塑 性 率の実 験 式 （4） を得た。 （4 ）式の相 関 係 数は 0

．

99で ある。 また

，

1／a の小さ な範囲につ い て は （2 ）式を用い るものとし

，

適 用 範 囲 を 変えて （5） 式 と し た。 μo＝

17．

4

／α

一9，6………・

…・

…・

…

　

…………・

（4 ） 　 （2

．

51≧1／α_≧o

．

72 ） μ〇

三4．8

／α

一

〇

．

52・

・

…・

……・

・

…・

・

………

（5 ） 　 （

0．

72≧1／α≧

0，

23 ） 　 （4 ）式と _{（5 ＞}式の _交点 （1／a＝ O

．

72 ）_であ る が

，

溶 接 組 立 部 材 同 様， お お むね ひずみ硬 化 域に入 る限 界 点 に対 応して いる

。

こ の 限 界 点は

，

溶 接 組 立 部 材の 場 合 （

1

／a＝ 1

．

09_）に比べ _{て小さ な値と なっ て い るが} ， こ れ はプレ ス_{成形 部 材}の _{応 力 度}

一

ひず み度 関 係におい て

，

降 伏 棚が現れず

，

降 伏 後 直ち に ひずみ硬 化 域に 入 る た めで あると考え られる

。

2

．

2

．

₃劣 化 第1 勾配 　 劣 化 第 1勾 配 と ♂ の 関 係 を プロ ッ ト し たの が 図

一7

で ある

。

図中 ●は溶 接 組 立 部 材

，

△ はロ

ー

ル成 形 部 材

，

口はプレ ス成 形部材である_{。 劣化第 1 勾配}に関しては製 造 方 法によ らず

，Ed1

／

E

とα2との 間に線形 関 係が成り 立っ て い る ことが わかる

。

こ の_関係に つ い て回 帰 分 析を 行い_， 劣 化第 1勾配の_実験 式 （6 ）を得た。 式 （6｝の 相 関 係 数は 0

．

97である

。

　 　　Ed，／E　

＝

！

−

O

．

014α LO

_．

　OO5

…・

…・

…・

…・

・

…

（6_） 　 　 　 　 （3

．

14≧ a ≧0

．

33） 2

．

2

．

4　劣 化第

2

勾配 　劣 化 第 2勾 配と α の関係をプロ ッ ト した の が図

一

8で ある

。

図 中 ●は溶 接 組 立 部 材， △ はロ

ー

ル成 形 部 材

，

口 はプレ ス成 形 部 材である

。

劣 化 第

2

勾配 に関しては製 造 方法 やα の値に か か わ らずほ ぼ

一

定 値で あ り

，

　　　

E

． ／E ＝

−

0

『

005

・

・

・

・

・

・

・

…

　

一・

・

・

…

　

一・

・

・

・

・

・

・

・

・

・

・

…

　（7 ） 　　　 　 （

3．

70

≧α≧

O，

62 ） である

。

2

，

2

．

₅劣化第 1勾配 と 劣 化 第 2勾配の遷移 点 　劣 化 第 1勾配 と劣 化第

2

勾配の 遷移 点を T／

S

の形で 整 理 し

，

αとの 関 係 を プロ ッ ト し たの が図

一

9である

。

こ こ に は

S

は_{応 力 上 昇率}で あ り

，T

は遷 移 点の応 力 度 を 降 伏 応 力度で除し た値で あ り図

一

5に示 す もの で あ る

。

図 中 ●は溶接 組立部材

，

△ はロ

ー

ル成 形 部 材

，

口は プレ ス成形部 材で あ る

。T

／

S

と α の 間に は製 造 方 法に かか わ らずお お む ね線形 関係が成り立っ て いる。 こ の関 係につ い て回 帰 分 析 を 行い， 遷 移 点の 実 験 式 （8＞を得

0

国

蓐

一

_・

_・

_oo

_・ 国

一

_〇

_．

_OIOO

　　

O．5

　

1．0

　　

1，5

　

2．0

　

2．5

　

3．D

　

3．5

　

4．0

　 　 　 α 図

一

8E ．／E

一

α関係

o

一

・

_O．02

一

_D．04

国

一

_D．06

＼

6

国

一

〇

．

08

一

_〇

_．

₁₀

一

_〇

_，

₁₂

一

_〇

_，

₁₄₀

　　

1，0

　

2，0

　

3．0

　

4．0

　

5．0

　

6．

0　7

、

0　

8マ0

　

9，010，0

　 　 　 　α 2 図

一7Eqi

／E

一

α2関 係 の

＼

0，8

o

，

7

而

0

O．50

　

0■5

　

1●0

　

1，5

　

2・0

　

2，5

　3

．

D　3

■

5　

4．0

α 図

一

9　TIS

一

α_関係

一

₁₃₈

一

た

。

　　　 TIS

＝−

0

．

079α十 〇

．

81

・

・

一・

・

・

・

…

　

鹽

昌

　　

・

・

・

・

…

　（

8

） 　 　 　 　 （3

．

70≧α≧

O，

62） 式 （8）の椙 関 係 数は 0

．

92で ある。

3．

劣 化 域 を含 む部 材の解 析 3

．

1

・

解 析 仮 定 1） 解 析は

一

定 軸 力の もとで

，

せん断と曲げ を受け る片 持 梁 形 式の部 材 （図

一

10 ）を対象と す る。 2 ） せん断につ い ては常に_弾性域にあ る もの と す る

。

し た がっ てせ ん断 力に よ る塑 性 化やせ ん_{断 座 屈}が問 題とな ら ない範 囲の寸 法の部 材を対 象と する

。

また

，

せ ん断 変 形と曲 げ変 形は互い に影 響しあわ ない もの とする

。

3 ） 平面保持を仮 定する

。

4） 断 面 内 各 点に おける素 材の応 力 度

一

ひずみ度 関 係， 引張 側は素 材 引張 試 験 結 果

，

圧 縮 側は短 柱 圧 縮試験結果 よ り与えられ る

。

5

） 最大 耐 力は局 部 座 屈 発 生により決 まり

，

短 柱の_{応 力} 上 昇 率 を も とに予 測され る

。

6 ） 低軸力下で曲 げを受け る場 合

，

ウェ ブ が全 領域で圧 縮 力 を受け ることに はな らず

，

全 面に圧縮 を受け る場合 に比べ

，

_{局 部 座 屈 発 生}な ら びにその後の劣 化 挙 動に対し 有 利で あると考えられる

。

しか し応 力 状 態の違い が与え る影 響につ いての_{研 究}が な さ れていない こ とか ら， こ こ で は便 宜的に基準化等価 幅厚比 を

　

　

　

・e

−

（_！lt

；

h2

：） ・_y（・川 ・

一 ・

…一 ・

……・

…・

…・

（・） と仮 定する。

k

は全 塑 性 状 態におい て

，

ウェ ブの中で圧 縮 力 を受ける部 分の面 積の割 合であ る。

　

1 ）

〜

6 ）の条 件の も とで外 力に対す る曲率 分布 を 材 長 方 向に積 分 する ことにより

，

局 部 座 屈 発生に よ り決 まる 最 大 耐 力まで の荷 重

一

変 形 関係が解 析でき る。 し か し な が ら， 最大耐力 以 降の劣 化 域にお け る荷 重

一

_{変形 関 係 を} 解 析す るに は こ れだ けの条 件で は不 十 分であ るの で， 以 下に示す条 件を加え

，

劣 化域まで含む荷重

一

変 形 関 係 を 解 析する。 7） 最 大 耐 力 以 降で は， 局 部 座屈の発生して い る領 域に おいてのみ塑 性 変 形が進 行し， 他の部 分は耐 力の劣化に 伴ない弾 性 除 荷され る と考え ら れ る

。

そ こ で 図

一

11に 示す よ う に， 局 部 座 屈の発 生 する領 域 を最 大 耐 力 以降も 変 形の進 行する局 部 座 屈 領 域

，

他の部 分を弾性除荷する 弾 性 除 荷 領 域と する

。

8

）劣 化域に お ける断 面 内 各 点の剛 性 （応力度

一

ひずみ 度 関 係）は以 下のよ うに与え る。   局部 座屈領 域 圧 縮 側

　

ひ_ずみが進 展す る場 合の剛 性は

，

短 柱の応 力 度

一

ひずみ度 関 係の劣 化 域に お け る剛 性を与え る。 こ の剛性は局 部 座 屈 領 域 内 （圧 縮 側）で

一

定 と する

。

半 波 長 図

一

10　 片 持 梁モデル ・部座 屈領 域 　 P ← 弾 性除 荷領 域

LB

図

一

11 最 大 耐 力以 降の領 域 分け ＼ L

IQ

，_。δ ← 図

一

12　最 大 耐 力 規定 点   局部 座 屈 領 域 引 張 側 　ひずみが進 展す る場 合は， 最大 耐 力まで用 いた素 材の引 張 応 力 度

一

ひずみ_度関係の 延 長で与え る

。

除 荷する場 合に は弾 性 剛 性を 与 え る

。

  弾 性 除 荷 領 域 　弾 性 剛 性を与え る。 3

．

2 解 析 方 法 3

．

2

．

1 最 大 耐力の解 析 　曲げ ま た は曲げ 圧縮を受け る部材に おいて， 最 大 耐 力 発揮時に は

，

_最大 耐 力が決まる点 （以 後

，

最 大 耐 力 規 定 点 と 呼ぶ）にお け る 圧縮 縁の応 力 度が

，

局 部 座 屈 発生に よっ て決ま る最大 圧 縮 応 力 度 σu に達 する もの とする。 最 大 耐 力 時に おける最 大 耐 力 規 定 点の圧縮 縁の応 力 度 σu は

，

短 柱の応 力上昇 率

S

を適 用し

，

式 （10 ）に より 予測す る

。

　 　　σ。

＝s ・

σジ

…一 …・

…一 …・

・

・

・

……・

………

（lo） 　モ

ー

メ ン ト勾配がある場 合

，

曲げ応 力は材 長に沿っ て 変 化する

。

材 長に沿っ て面 内 応 力が線 形 変化す る場 合の 薄 板の弾 性 座 屈 耐 力は

，

最 大 応 力点よ り半 波長の位置に お け る応 力が

，一

様圧縮を受け る 場合の座屈耐 力に達し たと きに決ま る ［付 録ユ。 弾塑性 域に お ける箱形 断 面部 材フ ランジ に おいて も， こ の関 係 を 援 用する。 すなわ ち

，

最大 耐 力規 定 点 を材 端よ り半 波 長の位 置とする

。

曲 げの み を受ける場合， モ

ー

メ ン ト は材 長に わ たっ て線 形 変 化 す る が

，

曲 げ圧 縮 を受 ける場 合に は

，

軸 力に よ る付 加 曲 げによっ て モ

ー

メ ン トは線 形 変 化し ない。 し か し

，

固 定 端 近 傍で は付 加 曲げ はほ ぼ

一

定で あ る と考え ら れ るの で， モ

ー

_{メ ン ト}

_、

_{が線 形 変 化 するもの と して も差し支え は} ない と考え ら れる

。

した がっ て

，

曲げ圧 縮を受け る場 合 も， 材 端よ り半 波 長の位 置を最 大 耐 力 規 定 点とずる。 　以 上よ り，最大 耐 力 規 定 点の圧 縮 縁の応 力 度が

，

式 （10） に よっ て予 測される最 大 圧 縮 応 力 度 σu に達し た と きの

一

₁₃₉

一

固 定 端の モ

ー

メ ン ト を最大耐力 Mu の予 測 値と する

。

ま た

，

劣化 域の鰯’_{幽 こ つ い て も}

，

_{最 大 耐 力規 定 点にお け る} 圧縮 縁の応 力 度に対 応 する短 柱の劣 化 剛性 を， 局 部 座 屈 領 域を代 表する剛性とし て領 域 内 全 域に適用 する_。

3．

2．

2

　 荷 重

一

変 形 関係の解 析 　部材を図

一

13に示 す よ うに

，

材 長 方 向に微 小 区 間に 分割し

，

各 区 間 ［

i，i

＋1］におい て_{曲 率 φi は}

一

_定と す る。

i

＋1 点の 回 転 角

，

変位

，

曲 げモ

ー

メ ン トは （11 ）

〜

（

13

）式で与え ら れ る1）

_。

　 　 　e，

＋

t＝

ei

十

iPt

’

Ax …・

…………・

・

…・

……・

……

_（11_） 　　 　 y‘＋1＝ yt十e，

・

ムコじ→

−

1／2

．

φ‘

．

∠

lx2・

・

・

・

・

・

・

・

・

・

・

・

・

…

　（12） 　　 　M‘

．

lzMl

− P ・

（

e

，

・

Ax

十1／2

・

φt

・

Ax

！｝

−

Q

・

Ax

　 　 　 　

− ……・

………・

…・

………・

・

（13） 　また_， 部 材 断 面 を図

一

14に示す よ うに_{， 曲}げ軸と直 交 方 向に微 小 要 素に分 割し， 各 要 素 内でのひずみ度は各 要 素の重 心 点で代 表させ る もの と する

。

曲率の _増分

d

φ を仮 定 し， 断 面 内で の力の釣合いを解けば

，d

φに対 す る各 微 小要素の ひずみ度

，

応 力度の増分が決ま り

，

モ

ー

メ ン トの増分 も 決 ま る2 ｝

_。

こ の モ

ー

メ ン トの増 分が

，

i ＋1点に おける モ

ー

メ ン トの_増分に

一

_致す る ような

d

φ を 求め れ ば

，

φE．1 は 　　 　φ‘

．

1

＝

φt＋ 、十dφ

・

…・

………・

…・

・

………・

・

……

（

14

） で与 えられる。 　ま た， せ ん断変形につ い ては

，

式 （11）におい て固 定 端にお け る境界条件

P

　

　

　↓

Q

　

ゆ



_yN X yi＋1 工 △x yi y 　 　 刊 　 X 　 　 節

｝

＾

孵

ノ

鄲

p

図

一

13　 解 析モデル

d

φ φ

∂

_・

P

一 140一

図

一14

　 断 面の分 割 　 　　 θ卩

＝

Q

／（〔穿

・

Aw

）

・

・

・

…

　

一

・

・

一・

・

・

・

・

・

…

　

t・

・

tt・

・

…

　

一・

・

・

…

　（15） 　 　　

G

：せん断 剛 性　 　

Aw

：ウェ ブの断 面 積 とし て与え れば よい

。

　 上記の_{関 係}を用い

，

固 定 端の _{曲 率 φ}D に対 する せん 断 力

Q

を仮定し， 先 端にお け る境 界 条 件 （

ilN

＝

O） を満 足 す る まで収 斂計算を行い

，

φ。に対する

Q

を求める

。

φ。 を漸増さ せ

，

逐 次 計 算 する事により載 荷 初 期 より終 局 挙 動に至る荷重

一

変形 関 係が得ら れ る。 3

，

₃局 部座 屈 領 域の長さ な ら びに最 大 耐 力 規 定点の_位置 　本 解 析で は_{， 局 部 座 屈}の_{発 生}す る領 域を最 大 耐 力以 降 も変 形の進 行 する局部座屈領 域と し， 固定端よ り半 波長 の位 置 を最 大 耐 力 規 定 点 とし ている

。

局部座 屈領域の長 さLe は

，

劣 化 域に お い て材 端 塑性ヒ ン ジ領域の長 さに 対 応 し

，

変 形 挙 動に影 響 を与え るもの で あ り， 最大 耐 力 規 定 点の位 置は最 大 耐 力の決 定に寄 与し

，

い ずれ も本解 析におけ る主 要なパ ラ メ

ー

タ

ー

で あ る。 これ らの値は， 曲 げ圧 縮 を受ける部 材の座屈波 形と対応し た も ので な く て はな らない

。

　曲 げ圧縮を受け る部材の_座屈波形に関しては

，

短 柱の 座 屈 波よ り2割ほど 短い_{座 屈波}が発 生す ること が報告さ れて い る9，

。

本 解 析で は_， 短 柱の 座屈波長 Ls の 8 割の 長 さ を局 部 座 屈 領 域の長さ

L

。 と し， 固定端よ り

L8

／2 の_{位 置}を最 大 耐 力 規 定 点 とする。 　 　 　

Ln

＝

O．

8

　

Ls ……・

…・

・

…・

………・

・

・

・

・

……

_（16_） 　短 柱の座屈 波長

Ls

で あ る が

，

2章で用い た短 柱 圧 縮

．

試 験結 果G｝

・

11）

−

13）_の う ち

，

座屈 波が 1波の み生 じ た試 験 体につ い て

，

座 屈波長を幅厚 比との 関 係で図

一

15に示 す

。

座屈波が 1波のみ 生 じ た 試験 体に限っ た の は_， 曲げ 圧 縮 を受け る 場合

，

応力勾配の影 響により座 屈 波は1波 の み生 ずる と考え ら れ る か らであ る

。

1） 溶 接 組立部 材

　

溶接組 立 部 材につ い て_，

Ls

は断 面の全幅

B

とほ ぼ

一

致して いる

。

　 　 　

Ls

；

B ・

・

…



一・

・

・

・

・

・

・

・

・

・

・

・

・

・

・

・

…



9鹽

鹽

・

−7・

甲

・

・

・

・

・

・

・

・

・

・

…

_（17_） 　 　　　 （14

．

3≦

B

／

t

≦50） 2）　ロ

ー

ル成 形 部 材 　ロ

ー

ル成 形 部 材の場 合

，

幅厚 比の _大き な領 域で は

Ls

は断 面の全 幅 B とほ ぼ

一

致する が_{， 幅厚 比}の _小さ な領 域で は

，

座 屈 波の発 生 状 況が円形 鋼 管と似た もの と な り

，

B

より短くなっ て い る

。

Ls と幅 厚 比の関係を2本の直 線で表す と

，

以 下の ように な る

。

　 　　

Ls＝B ・

・

・

・

・

・

・

・

・

・

・

・

・

・

・

・

・

・

・

・

・

・

・

・

・

・

…

　

一・

・

・

・

・

・

・

・

・

・

・

…

　

『

・

・

（

18

） 　 　　　 （26〈B／t≦54

．

7） 　 　　 Ls

；

O

．

17十 〇

．

032　

B

_／

t・

・

・

・

・

・

…



t−・

・

t・

・

・

・

…



t・

・

…

_（

19

_＞ 　 　 　 　 （14

噛

4≦

B

／

t

≦26＞ 3）　プレ ス成 形 部 材

　

プレ ス成 形 部 材につ い て は_{， 溶接 組 立 部 材 同}

tt

　

Ls

は 断 面の全 幅 B とほ ぼ

一

致して い る

。

’

「

．

5 　 』 αコ ＼ 雪 O，5 　 0 1

，

5 』 ロ ＼

_の

日 O

．

5 　 0 2

，

D 　 1

．

5 　 ＼ LD

召

　

O．5

10　　　　20　　　　30　　　　40　　　　50　　　　60 　 　 　 B／t 　 　 　 〔1）溶接 組 立 部材 O 　o 10　

．

　　20　　　　30　　　　4e　　　　50　　　　60 　 　 　 B／t 　 　 　（2〕　ロ

ー

丿レ局〜テ

E

彡｛ヨ乙木オ 10　　　　20　　　　30　　　　40　　　　50　　　　60 　 　 　 B／t 　 　 　（

3

）プレ ス成形部材 図

一

15　短柱の座屈 波長

　　　Ls

； B

……一 ……・

…・

・

………・

・

（20） 　 　 　 　 （16

．

o≦B／t≦50）

　

（17）

〜

（

20

）式よ り短柱の座 屈 波 長が与えられ

，

（

16

＞ 式 によ り局 部座屈 領域の長さ お よび最 大 耐 力 規 定 点の位

_．

置が決まる

。

3．

4 部 材 実 験 結 果との比 較に よる解 析 精 度の検 証 　解 析 精 度の検 証に用い た の は

，

溶 接 組 立 部材の曲げ 圧 縮試 験結果6〕 ， ロ

ー

_{ル成 形 部 材の曲げ 試験 結 果}T）_{であ る}

_。

ま たプレ ス成 形 部 材につ い て は

，

1方 向載 荷 試 験の結 果 が得ら れ てい ない の で_， 繰 返し曲

_、

げ試 験 結 果mo）_{の骨 格 曲} 線を用いた

。

　解 析では_， 断 面 を 曲 げ軸と垂 直方 向に

，

フ ラ ンジ 4

，

ウェ ブ 10の 14の微 小 要 素に分 割し た

。

ま た材長方 向に つ い ては

，

固 定 端近傍は局 部座屈 領 域の 1／10の長 さで 20分 割

・

，

残り の領 域を

10

分割し た

。

こ れ は片 持 梁 形 式 の_部材におい て，

’

固定 端 近 傍の変 形 挙 動が全 体の変 形 挙 動を支配 す るの で， こ の領 域の解 析 精 度を 上げる た め で あ る。 　 解析によ り求め た荷 重

一

変 形 関 係を実 験 結 果と比 較し Lso1

，

25 鼠

1・

OO

ミ

o

・

i・ 　 0

，

5D0

，

25 　 o 　 　o 図

一16

（

1

1

，

501

．

25 鼠 1

・

00

ミ

o

・

了5 Σ 　 0

．

500

．

25 5　　　　10　　　 15　　　 20　　　 25　　　 30 　 　 　 　 　δ_／δ_pc 実験 と 解 析の比 較 （溶 接 組 立 部 材

，

軸 力 比0

．

3の_{場合 ）} O 　 D　　　　5　　　　10　　　　15　　　　20　　　　25　　　　30 　 　 　 δ／δpe 図

一

16〔2） 実 験と解 析の比 較 　 　 　 　 　（溶 接 組 立 部 材

，

軸 力 比0

．

6の場合） 1

．

501

．

25 　 1

．

ao

罍

＼ o

・

了5O

．

50O

．

25o 　 O　　　　　5　　　　10　　　　15　　　　20　　　　25　　　　30 　 　 　 δ／δP 図

一

16（3） 実 験と解 析の比 較 　 　 　 （ロ

ー

ル成形部材

，

軸 力 比0の場 合 ） 1

，

41

．

21

，

0

§

o

．

6 ＼ 芝 0

・

6 　 0

，

4o

．

20 　0　　　　2　　　

’

4　　　　5　　　　S　　　10　　　12　　　14 　 　 　 δ／δP 図

一

16（4） 実 験と解 析の比 較 　 　 　 　 　（プレス成形 部材

，

軸力比 0の場合 〉

一

一

表

一

1 部 材 実験に お い て面 外 変 形が最 大に な る点の位 置 製 造 方 法 力比 幅 厚比 L 阻 溶 接 組立 0

．

　 32 　03040 0

．

　 5　BO

．

　 3　BO

．

　 4　B 0

，

　 620300

．

　 7BO

．

　 4B ロ

ー

ル _{成 形} 0

．

 0253 34 　2 0

．

　 4BO

．

　 3　BO

．

　 3　B プ レ ス　 　彡 0

．

　 02 　80

．

　 4　B 図

一

16に示す。 図中破 線が解 析結果

，

実 線が実 験 結 果 である。 解 析 結 果は

，

溶 接 組 立 部 材の軸 力 比0

．

6幅 厚 比 20の 1体を除き

，

製 造 方 法

，

幅 厚 比

，

軸 力 比に よらず

，

局 部 座 屈 発 生に より決まる最大耐力点以 降の劣 化 域に至 る まで

，

実 験 結 果と良 好な対 応 関 係を示してい る。 　実 験 観察記 録に よ る， 固定端よ り フ ランジ の面 外 変 形 が最 大に な る点 （最 大 耐 力 規 定 点に 対 応）までの距 離 Lm を表

一

1に示す

。

解 析 結果と実 験 結果が良 好な対 応 を 示し た試 験 体では_， 短 柱の座 屈 波 長か ら予 測 し た値 0

．

4B と ほ ぼ

一

致 して い る が

，

解 析 結 果と実 験 結 果が合 わ な い試 験 体 （溶 接 組 立 部 材

，

軸 力 比0

．

6

，

幅 厚 比20） で は

，

約0

．

7B と

，

固 定 端 よ りか な り離れて い る。 こ れ は高 軸 力下で変 形 能 力を発 揮し たため

，

固 定 端 近 傍で の応 力の変 化が少なく， 固定 端よ り離れ た位 置で座 屈 波 が発 生 した ため と考え ら れる。 したがっ て最 大 耐 力規 定 点 を固定 端 近 傍に とっ た場 合に比べ

，

最 大 耐 力

・

変 形 能 力が大きく なっ て る。 し か し部 材に お け る局 部 座 屈の発 生 状 況は

，

現 在ほ と ん ど わ かっ て お らず

，

詳 細な検 討は 今後の課題であ ろ う

。

　本解 析 方 法 は

，

高 軸 力 下で大 き な変形 能 力 を発 揮す る 場合に_， 安 全側の評 価 をする もの の_， ほ と ん ど の試験体 につ い て は_， 劣 化 域に至るまで良 好な対 応 関 係 を示して お り

，

劣 化 域まで含む荷 重

一

変 形 関 係の解 析 方 法と して は_， 適 切なもの であると考えられる

。

4

．

結 　 論 1） 短 柱 圧 縮 試 験の結 果を整 理し

，

短 柱の終 局 挙 動 をモ デル化し た

。

モデル化に際し， 以 下の こと が わかっ た

。

  最 大 耐 力 点 をひずみ塑 性 率で見た場合， 基 準 化 幅厚 比 a （

＝

ε_y（

B

／

t

） ’ ）との間に_， 製 造 方 法 別に

一

定の_{関 係} がある ことがわ かっ た。 こ の 関係 を回 帰 分 析し

，

実 験 式 （1 ）

〜

（5）を得たe   最 大 耐 力 以 降の劣 化 挙 動に つ いて は 製 造方 法に か か わ らず， 基 準 化 幅 厚 比 a との 間に

一

_{定の関 係 が ある}こ とが わ か っ た。 実 験 結 果 を回 帰 分 析し

，

劣 化 第1勾 配を 与え る実 験 式 （6 ）

，

劣化 第1 勾配と劣 化 第2 勾配の 遷 移 点 を与え る実 験 式 （81 を得た。 ま た劣 化 第

2

勾配に つ い ては基 準 化 幅 厚 比 α に も よ らず

，

ほ ぼ

一

定 値で あ る こと がわ か っ た

。

一

₁₄₂

一

2） 数 値 積 分に よ る 面 内 解 析 法 を 発 展 さ せ

，

局 部座屈 発 生によ り決ま る鋼 部 材の_最大 耐 力お よびそ れ以 降の劣 化 域 も 含む荷 重

一

変 形 関 係の解 析 方 法 を提 案 し た。 こ の解 析 方 法の主な特 徴は次の点で あ る

。

  片 持 梁 形 式の部 材の劣 化 域 を含む終 局 挙 動 を

，一

様 圧 縮を受 ける短 柱の終 局 挙 動と

，一

様 引 張 を 受 ける素材 試験 片の挙 動か ら予 測す ること。   載 荷 初 期か ら最 大 耐 力

，

そ して劣 化 域に至る まで，

一

_{貫して数値積分に よ る面内解析に よ り解 析す ること}

_。

  最 大耐 力は

，

モ

ー

メ ン トが最大とな る固定端より_半 波 長 先 端 側にある最 大 耐 力 規 定 点の_， 圧 縮 縁の応 力 度に より予 測 する こと。   最大耐力以 降の劣化 域につ い て は

，

部材を局部座 屈 領 域と弾 性 除 荷 領 域に分 割して解析 すること。   劣化 域に おいて， 局 部座屈 領 域の 圧縮 力を受け る部 分の剛 性は， 最 大 耐 力規 定 点の 剛 性で代 表さ せ ること

。

3） 本 解 析 法による解 析 結果 を実 験結果 と 比較する と_， 高 軸 力 下で大 き な変 形 能 力 を発 揮す る場 合に_， 安 全 側の 評 価をする が

，

ほと ん どの試 験 体につ い て は

，

劣 化 域に 至るまで良 好な対 応 関係を示し て お り_， 劣 化 域まで含む 荷 重

一

変 形 関 係の解 析 方 法 と して は

，

適 切なもの であ る と考えられ る

。

4 ）部 材に おける局 部 座 屈の発 生 状 況 を 明らか にする こ とは

，

今 後の課 題である

。

謝 　 辞 　本論文に用い た デ

ー

タ

ー

の

一

部は_， 社 団法 人 鋼 材 倶 楽 部 （ボック スカラ ム小 委 員 会

，

主 査 岡 本 晴 仁 ）による受 託 研 究お よ び新 日本 製 鉄によ る受 託 研 究によ る も のであ る

。

付 　録 　材長方 向に直応 力が線形変化する薄 板の弾 性 座 屈荷 重 　座 屈 変 形 ω は境 界 条件を満 足して お れ ば_， 波 形が精 密でな く て も得ら れ る座 屈 解は精 解に近い の で

，

こ こ で は以 下のよ うに 仮定す る

。

　　

・

一

・・

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・

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一

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1） 外 力による仕 事2Dは

　　

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一

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一

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ー

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一

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一

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＝

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＝

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。

図

一

A　 直 応 力が線 形 変 化す る板 要 素

　

　

　

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一

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一 一

_… 3・ こ こ で

，

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・

Et3／12（1

一

の エ ネル ギ

ー

の 釣 合い よ りAT

＝

AU で あ るので

，

弾 性 座屈耐 力 は

，

　

　

　

 

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措

，

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t

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……

_〔・_… これ は 最大 応力点 （x

＝

・

O）よ り半 波 長の位置 （x

＝

＝

O

．

5a ）に お ける応 力が

，

応 力勾 配の な い場 合の板 要 素の弾 性座屈 耐 力

　

　

　

1

妻

鍔

）

（

tb

）

t に達し た と き

，

座屈 す ることを表して い る

。

参考 文 献 1＞ 加藤　勉

，

秋山　宏

，

内田直樹 ：鋼構造部材の耐 力 （そ 　　の 1）

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2） 山 田 　稔

，

坂恵

一

巳

，

田 所 敏幸

，

白 川　潔 ：軸 圧 を受け 　 　るH形 鋼柱の弾 塑 性 曲 げ変 形 性 状に関する研 究 （1：

一

方 　　向 載 荷 時に おける曲 げモ

ー

メ ン ト曲 率 関 係 並びに曲げ変 　　形性状 ）

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日本建築学会 論 文 報 告 集

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pp

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〜

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7） 加 藤 　 勉

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秋 山　 宏

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北 沢 　進

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桂 井 史朗 ：_箱形 断 面 部 　　材の塑性 変形能 力に関す る実 験 的 研 究 （その3 冷 間 成 　 　 形 箱 形 断 面 部 材の場 合 ）

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日本 建 築 学 会 大 会学 術 講 演梗 概 　　集

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昭和53年9月

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8

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） 山田　 稔

，

河 村 　 廣

，

谷 　明 勲

，

山 中耕

一

：複 曲 率 交 番 　　繰り返し曲げを受け る角 形鋼 管 柱の弾塑 性変形 挙 動 お よ 　　び崩 壊性状に関す る研究

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） 日本 建 　　築 学 会 大 会 学 術 講 演 梗 概 集

，

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1348

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昭和59年 　　10月 ／（皿〉日本 建 築学会 近 畿 支 部 研 究 報 告 集

，

pp

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469 　　

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472

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昭和60年5月／ （

1V

＞日本 建 築 学 会 大 会 学 術 講 演 　　梗 概 集

，

pp

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679

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昭 和60年10月 ／（V）日本建築 　　学 会 近 畿 支部 研 究 報告集

，

pp

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409

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昭和61年／（Vl〕 　　日本建築 学会 大会 学術 講演 梗概 集

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pp

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1109

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口10， 昭 　　 和61_年8月

，

9） 山 田 稔

，

辻 文三

，

河村 廣ほ か ：_{複 曲 率 曲}げ を受け 　 　る 角 形 鋼 管柱の弾 塑 性 変 形 挙 動お よ び崩 壊 性 状に関する 10） 11_） 12） 13） 14） 15＞ 16） 17） 18） 19） 20） 21） 研究

，

（

1

）日本建 築学会近 畿 支 部 研 究 報 告 集

，

pp

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217

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220

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昭和57_年6月／（ll）目本建 築 学 会近畿 支 部 研 究 報告集

，

pp

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213

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2］6

，

昭和58年6月／ （皿）日本 建築 学会 大 会 学 術 講 演梗 概 集

，

pp

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1363

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1364

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昭 和58年9 月 ／ （

IV

）日本 建 築 学 会 近 畿 支 部 研 究 報 告 集

，

　pp

．

373

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376

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昭和59年6月 ／（V）日本建築学会 大 会学 術 講 演 梗 概 集， pp

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1345

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1348， 昭 和59年10月 ／ （

VD

日本 建 築 学 会 近 畿 支 部 研 究 報 告 集

，

pp

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413

〜

416

_、

昭 和61年／ （〜

m

日 本 建 築 学会大会学 術 講演 梗 概 集

，

pp

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1111

〜

1112

_，

昭 和 61年8月

，

松 井 千 秋

，

森 野 捷 輔

，

津 田 恵 吾ほ か ；角 形 鋼 管 柱の局 部 座 屈 後 挙 動につ いて， 日本 建 築 学 会 大 会 学 術 講 演 梗 概 集

，

pp

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1155

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1156／ （その 2）日本建築 学会中国

・

九州 支 部 研究 報 告 集

，

pp

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273

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276

，

昭和56年 ／ （その 3｝（その 4） 日本 建 築 学 会 大 会 学 術 講 演 梗 概 集

，

pp

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2093

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2096

_，

昭 和56年9月 ／ （そ の 5）日本 建 築 学 会九州支部研究報告 集

，

pp

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241

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244

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昭 和57年／（そ の 6）日本建 築 学 会 大会学術講演梗概集

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pp

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1365

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1366，昭 和58年9月

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加藤 勉

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西 山 功 ：冷 間 成 形 角 形 鋼 管の局 部座屈 強さ および変 形 能 力

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日本 建 築 学 会 論 文 報 告 集

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第294号

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45

〜

52

，

昭 和 55年8月

．

邱　榮 政

，．

山 田　哲

，

桑 村　仁

，

秋 山　宏 ：冷 間成形 角 形 鋼 管の保 有 性 能の研 究

〜

そ の 1短 柱圧縮 試験

，

日本建 築学会大会学術講演梗概集

，

pp

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1275

−

1276_， 1992年

．

城 戸 雄 太

，

山 田　哲

，

桑 村　仁

，

秋 山　宏

，

上 遠 野 明夫 ：鋼 素 材の性 質をパ ラメ

ー

タ

ー

と し た 短柱圧縮 試 験 （そ の 1

，

素 材 引 張 試 験¢ らびに箱 形 断 面短 柱 圧 縮 試 験）

，

日 本 建 築 学 会 大 会 学 術 講 演梗 概 集

，

pp

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ユ245

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1246

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1992年

．

桑 村　⊂

，

鈴木 孝彦 ；短柱の圧縮挙動に及 ぼ す鋼 材の応 カ

ー

歪 特 性の影 響

，

日本 建 築 学 会 大 会 学 術 講 演 梗 概 集

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pp

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1101

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1102

，

昭和63年 10月

．

鈴木 孝彦

，

桑村 　仁 ；H形 断面短柱圧縮挙 動にお けるフ ランジ とウェ ブの相軍拘 束 効 果

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日本 建 築 学 会 大 会 学 術 講 演 梗 概 集

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pp

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1041

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1042

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1989年10月

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高 田 信 宏

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鈴 木 健二

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山田 大彦 ：ブレス成形角 形 鋼 管 柱 の性能 評価　そ の 2　短 柱圧縮 試験 並 びに圧 縮

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繰 返し 3点 曲 げ 試 験

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日本 建 築 学 会 大 会 学 術 講 演 梗 概 集

，

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1990年10月

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中 村 克 彦， 黒 沢 隆 志 ：冷 間 成 形 角 形 鋼 管め短 柱 圧 縮 試験

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昭 和60 年10月

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桑 村　仁 ：箱 形 断 面 短 柱の応 カ

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ひずみ特性 （軟 鋼

，

高張 力 鋼お よ び低YR 高張力 鋼｝

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構 造工学論 文 集

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337

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井上哲 郎

，

桑 村　仁 ：降伏 棚のあ る低 降 伏比6qキロ_{高 張} 力 鋼短柱の応 カ

ー

ひず み特 性 （十字形お よ び箱 形 断 面 ）

，

構 造 工 学 論文集

，

Vol

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37B

，

　pp

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225

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1991_年3_月

．

秋 山　宏

，

桑 村　仁

，

山 田　哲

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邱　榮 政

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菊 川春三 ： 角 形 鋼 管の終 局 挙 動に及ぼす 製 造工程の影 響

，

構造 工 学 論文集

，

Vol

．

38B

，

　_pp

．

399

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410

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1992_年3_月

．

Timoshenko　＆_Gere

_，



−

THEORY _{OF 　ELASTIC}

STABILITY

”

，

　 SecondEdition

，

　 McGRAW

−

HILL

，

1963

．

（1992年7月10日原 稿 受 理

，

1992年11月11日採用決定）

．