転倒、滑動、接地圧に対する検 討

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図5‐10 試験体に作用する合力

0 2 4 6 8 10 12

0 5 10 15 20 25

R_H/P_SL

Rotation angle of base

[θ=0º]

[θ=15º]

[θ=30º]

θ1(deg) 0

2 4 6 8 10 12 14

0 5 10 15 20 25

Mr/M0

Rotation angle of base

[θ=0º]

[θ=15º]

[θ=30º]

θ1(deg)

図5‐11 Mr/Mo

図5‐12 RH/PSL

砂槽底盤傾斜角θ1

砂槽底盤傾斜角θ¹

100

（3）接地圧（σe）分布の推移

各擁壁試験体の擁壁底版面下に作用する接地圧の推移（θ¹＝0°，θ¹＝15°，すべり線 発生時）を図5‐13に示した．また，接地圧が三角形分布の場合は，擁壁底版長さ（L）

に対する偏心距離（e）の比e/Lを示した．なお，接地圧分布は，台形または三角形分 布と仮定し①接地圧合力と外力の釣合い，および②擁壁底版前端廻りのモーメントの 釣合いにより求めた．

背面地盤作製直後（θ¹＝0°）の接地圧分布は，いずれの試験体も台形分布となり，日 本道路協会および日本建築学会の指針値^5)~6)であるe＜L/6の範囲内にあることが確認 された．本実験では，擁壁試験体設置後に背面地盤を作製しており，擁壁試験体設置 直後の擁壁底版後端の接地圧は，背面地盤作製直後（θ¹＝0°）より大きいと推察され る．ことに，試験体〔θ＝30°〕の場合，擁壁試験体設置直後の接地圧は，擁壁底版後 端側が大きく三角形分布（e＞L/6）になると推察される．実際の現場において，地盤 改良傾斜角θがさらに大きく，e＞L/6となるようなケースについては，地盤改良体と 背面地盤の施工手順に配慮が必要と考えられる．

試験体〔θ＝0°〕はすべり線発生時（θ1＝19.4°），接地圧は三角形分布で e/L＝0.36 となった．この値は，日本道路協会の指針値⁵⁾（e＜L/3）と日本建築学会の指針値⁶⁾（e

＜L/2）の中間の値であり，極めて大きな値であることが確認された．ただし，擁壁底 版前端の接地圧は26.5kN/m²で，支持地盤の極限支持力度（qu＝102 kN/m²）を大き く下回っており，転倒モーメントにより擁壁底版前端が沈下しすべり線が発生したと は考えにくい．すべり線発生時においてRH/PSL≒1.0（5.3.4項）であることから，試 験体〔θ＝0°〕は，滑動により大きく変位しすべり線が発生したと推察される．

試験体〔θ＝15°〕は，θ1＝15°時において台形分布，すべり線発生時（θ1= 20.5°）は 三角形分布を示した．すべり線発生時においてe/L= 0.33と大きな値を示しているが，

擁壁底版前端の接地圧は22.5 kN/m²であり，また，RH/PSL≒1.0となることから，試 験体〔θ＝0°〕と同様に，滑動により大きく変位しすべり線が発生したと推察される．

試験体〔θ＝30°〕は転倒に対しては，最も高い安全率で推移しており（5.3.4 項），

このことは，接地圧分布の推移からも判断される．すべり線発生時（θ1＝24.7°）は，

他の擁壁試験体と同様に三角形分布を示しているが，偏心率（e/L）と擁壁底版前端の 接地圧は3 試験体中最も小さい．以上の点，および R^H/P^SL≒1.0となることから，滑 動によりすべり線が発生したと推察される．

なお，試験体〔L/H＝0.7〕については，本項（5.3.4項）では検証していないが，す べり線発生時において地盤改良試験体より滑動が大きく，転倒による変位が小さくな る傾向を示しており（図 5‐6（a）），滑動により大きく変位しすべり線が発生したと 推察される．

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θ1=0^o θ1=15^o θ1=19.4^o

7.3 3.9

13.4 e/L = 0.22 26.5 e/L = 0.36

(a) 〔θ = 0º〕 (単位 : kN/m²)

θ₁=0^o θ1=15^o θ1=20.5^o

5.2 6.9

0.3

(b) 〔θ = 15º〕

e/L = 0.33

11.8 22.5

θ1=0^o θ1=15^o θ1=24.7^o

0.5

3.9

e/L = 0.30

(c) 〔θ = 30º〕

20.2

13.1 9.4

図5‐13 接地圧分布の推移 (単位 : kN/m²)

(単位 : kN/m²) 背面地盤

背面地盤

背面地盤

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