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20 ト ー ー

15  。 200  400  600  800  1000 

断 面 径

( m m )

a )  

コンクリート強度

33MPa

75 

実験値

(60MPa)

70 ト ̲ : ; ̲ 

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断 面 径

( m m )

b )  

コンクリート強度

60MPa

3 . 1 1

圧縮強度と断面径の関係

3 .

コンクリートの寸法効果に関する圧縮載荷実験

45 

.  コ ア 抜 き (

5 体) 40 1 ‑ ‑ ‑

o  P60F33 

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:一一一一米国開拓局(併

6 0 0 )

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a

400  600  800  1000 

断面径

( m m )

3

.l2 コア抜きシリンダーを用いた場合の圧縮強度低下

( 3 3 M P a )

1 . 2  

1 . 1  

1.

∞ 

k

' "  0 . 9  

ι2 

0 . 8  

0 . 7 

0 . 6  

' ・ t

o  33MPa 

60MPa 

一一一米国開拓局

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‑ ( 6 ) ‑

‑ ‑ ー ー ー ー ー

‑ 0

( )内はコア抜きシリン ダーによる値を示す。

400  600  800 

断面径

( m m )

図 3 . 1 3 シリンダー強度に対する圧縮強度比

1000 

3 .

コ ン ク リ ー ト の 寸 法 効 架 に 関 す る 任 縮 紙 伺'1lt2i 

ーの材令

( 42日)が P60F33

試験体の材令

( 2 9日)より

も大きくなったためと考えられる。

3 . 5

コア抜きシリンダーの圧縮強度

呼ぴ強度 圧縮強度 材令

J J  

Z‑ cσs 

( MPa ) 

(日)

3 8 . 1  

2  3 4 . 5   P60F33

試験体から

33MPa  3  3 6 . 0   42 

採取したコア抜き

4  3 8 . 1  

シリンダーによる

5  3 6 . 8  

平均

36.7 

コンクリート強度の違いによる寸法効果の違いを見る

目的で、シリンダー強度 cσn) に

対する各試験体の圧縮強度 (cσp ) の比、すなわち、寸法効果による

圧縮強度低下平をぷ

3 . 6

図 3 . 1 3に示す。圧縮強度低下率の基準となるシリンダ一強度は、 3体のシリンダー

の、!と均イI

{ (

とした。なお、表 3 . 6 に示す圧縮強度低下率は各

試 験 体

3 体の

平均値である。図

3 . 1 3中には 米国開拓局の圧縮強度低下率も示している。同図より、コンクリート強度 33 MPa

60MPa  での圧縮強度低下率を比較すると、断面径 3OOmm.  600mmともに

コンクリート強度

60MPa の方が小さな圧縮強度低下率となっている。すなわち、圧縮強度に対する寸法効果は高強度

コンクリートの方が大きくなることがわかる。表 3 . 6 によると、コンクリ

ート強度

60MPa

圧縮強度低下率は、コンクリート強度 33MPaの場合の約 90% である

。この傾向は、断面径

150mm 以下を対象とした既往の研究において報告されているが、比較的大

きな断面の場合に

も同様の傾向を示すことが確認された。

また、米国開拓局の圧縮強度低下率は 2 4 . 5

~27

.9MPa のコンクリート強度について

実験よ

り得られたものであるが、コンクリート強度 60MPa も含め、おおよそ圧縮強度に対する

寸法

効果を評価していると考えられる。

表 3 . 6 試験体の圧縮強度低下率一覧

試験体 シリンダー強度

圧縮強度 圧縮強度低下率

(MPa)  (MPa) 

P30F33  3

1.

1  2 9 . 0   0 . 9 3   P60F33  3 0 . 6  

2 8 . 8   0 . 9 4   ( 3 6 . 7 )   ( 0 . 7 9 )   P80F33  3 0 . 9   2 4 . 9   0 . 8 0   P30F60  6 9

.4 

6 0 . 2   0 . 8 7   P60F60  6 7

.4 

5 8 . 8   0 . 8 7 

‑シリンダー強度,圧縮強度は、シリンダー,試験体

3

体の

平均値である。

)内数値は、コア抜きシリンダーに於ける値である

3 .

コンクリートの寸法効果に関する圧縮載荷実験

(3)既往の研究との比較

( 2 )

では、

B l a n k s

らによる米国開拓局の圧縮強度低下曲線を比較に用いた。その理由は、断 面径

3 6 i n c h (914mm)

までの実験結果に基づいた曲線であり、大きな断面径まで実験を行っ た研究は他にないためである。

本実験と米国開拓局の圧縮強度低下曲線を比較すると、比較的小断面である断面径

3 00mm

の試験体および断面径

600mm

の試験体では、この曲線から値の大きな方へややずれる傾向を 示した。この要因として、中庸熱の影響を考え、コア抜きシリンダーによる考察を行ったが、

もう lつの要因としてあげた骨材寸法と断面径の比の影響の考察は行っていない。そこで、 骨材寸法と断面径の比を考慮した谷川ら 2)の圧縮強度低下率の提案式を用いて本実験値との 比較を行う。谷川らによる提案式は、容積効果として

W e i b u l l

によるモデルを基本とし、これ に骨材寸法と断面径の比による修正を行ったものである。以下に、谷川らによる圧縮強度 低 下率の提案式を示す。

a ‑ b { I o g ( D / d ) }

‑C 

a ‑ b { l o g ( D o / d ) γ  

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