3 せん断破壊後の残留耐力の考察

付録2-2に示すように、せん断破壊部材にもせん断破壊後ある程度の下り勾配を持って いる事が分かった。そこで、せん断破壊以後の耐力保持能力について検討をした。検討 した項目を以下に記す。

・ コンクリートのひび割れ面におけるかみあわせ

・ 主筋の抵抗力

・ 帯筋のせん断抵抗力

しかし、はっきりとした答えを導くことが出来なかった。そこで、モールの応力円とク ーロンの破壊線^（3.2からせん断破壊後の耐力保持の考察を試みた。

本論文では、せん断破壊後の耐力保持の考え方のみを示しており、具体的な考察は 行えていない。今後の検討課題である。

文献3.2を参考に以下のように考えた。

・クーロンの式

τ = c + σ tan φ

（付3-10）

ここで、

τ : せん断応力

c : 粘着力

σ : せん断面に働く垂直応 力

せん断抵抗係数

: tan

φ

せん断破壊現象とモデル化を付図3-3に示す。ここに、鉄筋コンクリートの柱が地震力 を受けせん断破壊する時の微小な供試体を考える。作用する最大主応力σ1が破壊時にσ

θfに達していたとする。側方の応力σ3とした場合の破壊時の応力円は付図3-4になる。

付図3-3 鉄筋コンクリートのせん断破壊現象のモデル化

第3章 スケルトンカーブのモデル化の手法

付図3-4 破壊時のモールの応力円とクーロンの破壊線の関係

D d

As bD

N

y

⋅

= ⋅

= σ

σ

σ

₁

　　　 , 　　　

₃ （付3-11）

ここで、

N : 軸力

b : 柱の幅

D : 柱の全せい

せん断補強筋の断面積 As :

度 せん断補強筋の降伏強

y

: σ

参照 付図 3 - 5 d :

付図3-5 dについて

第3章 スケルトンカーブのモデル化の手法

次にせん断破壊面に対する分力を考える。σ1の分力を付図 3-6 に、σ3の分力を付図 3-7に示す。

付図3-6 σ1の分力 付図3-7 σ3の分力

すべらそうとする力をτ、上から押さえつけようとする力をσとすると付3-12式、付 3-13式のようになる

[ σ θ σ θ ]

τ =

₁

cos −

₃

sin

（付3-12）

[ σ θ σ θ ]

σ =

₁

sin +

₃

cos

（付3-13）

付 3-10 式の右辺のc は押えなくても引っ掛かる力で粘着力である。そしてσtanθは 破壊面のギザギザ度合いを表している。すなわち、曲げモーメントがかかっていない軸 力のみのせん断応力度は付 3-10 式に付 3-12、13 式を代入した以下のような式になる。

せん断応力τが右辺を上回ればせん断破壊してしまう。

[ σ

₁

cos θ − σ

₃

sin θ ] [ ≧ σ

₁

sin θ + σ

₃

cos θ ] × tan φ + c

（付3-14）

以上、付3-14式で曲げモーメントがかかっていない軸力のみのせん断応力度は求める ことが可能だが、曲げモーメント受ける場合も考える必要がある。以後、追随したいと 考えている。

第3章 スケルトンカーブのモデル化の手法

ドキュメント内 Microsoft Word - やすとも論文.doc (ページ 62-66)