ASR 中のハロゲン分離技術の開発報告書 2004

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ASR 中のハロゲン分離技術の開発報告書

2004 年 3 月

社団法人プラスチック処理促進協会

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はじめに

プラスチックは、日常生活からあらゆる産業に至るまで、欠くことのできない重要な素材となっている。一方、わが国の経済システムはこれまで、大量生産、大量消費による使い捨てが行われてきた結果、廃棄物の量が増大し、埋め立て処分場が今後数年で満杯になることが予想される一方、なかなか地域住民の同意が得られず、焼却場の新規立地が極めて困難な状態にある。

このため、限られた資源を有効に利用するための循環型経済社会システムの構築が、

我が国社会の重要テーマとなっている。

このような循環型社会形成に向けて、循環型社会形成推進基本法をはじめリサイクル関連法が平成１２年５月国会審議を経て公布されるなど、循環型社会形成に向けた法制度の整備が図られてきた。これに関連した最後の法律として自動車リサイクル法も平成１７年１月から全面施行される予定である。同法のリサイクル率は当初の８５％以上から平成２７年（2015 年度）には９５％以上に引き上げられる見込みであり、これに対応するためには自動車に使用されているプラスチック（現在、自動車には重量で７～８％

のプラスチックが使用されている）を適切に再商品化する技術を確立しておくことは極めて重要である。

当協会では、このような背景のもとに、自動車使用済みプラスチックの処理技術開発の一環として、昨年度、中国経済産業局から委託を受け実施した電気・電子、自動車等使用済みプラスチックのゼロエミッションケミカルリサイクル技術の開発（中国経済産業局即効型地域新生コンソーシアム研究開発事業の委託研究プロジェクト）」に引続き、

本年度はそのより一層の使用用途を拡大するために日本自転車振興会からの補助を受け

「自動車シュレッダーダスト（以下

ASR

と記す）中のハロゲン分離技術の開発」を実施した。

なお、実験開始に先立ち、研究開発計画の審議等を目的として学識経験者、関連業界団体からなる「ASR中のプラスチックからハロゲン分離技術の開発」委員会を設置した。

実験に関しては、

ASR

処理技術に関する高い技術力と実績を有する株式会社ナカメタルの協力を得て、「

ASR

中のプラスチックからハロゲン分離技術の開発」実験を実施した。

ASR

の組成、分離回収物の分析等に関しては、

ASR

の分析に関し、高度な分析技術と知見を有する財団法人広島県環境保健協会の協力を得て行なった。

最後に、本事業の実施にあたり経済産業省製造産業局化学課、関係省庁、社団法人日本自動車工業会、社団法人日本鉄リサイクル工業会より多大のご指導、ご協力を賜りましたことに対し、感謝申し上げる次第です。

2004 年 3 月

社団法人プラスチック処理促進協会技術開発委員会

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『ASR 中のハロゲン分離技術の開発』委員会（敬称略・順不同）

委員長宇部興産株式会社福田俊男

副委員長新第一塩ビ株式会社大和多実男

大洋塩ビ株式会社佐々木慎介

信越化学工業株式会社馬場誠住友化学工業株式会社富田滋

三井化学株式会社阿曽宏貴神山政樹

（～2003年10月迄)

鐘淵化学工業株式会社島津久夫委員

東ソー株式会社小曾根綾子

社団法人

日本自動車工業会

堀井光雄

アドバイザー

社団法人

日本鉄リサイクル工業会

大津隆昭

事務局 : 総合企画室山脇隆

技術開発部荷福正隆、豊島元敬、藤井数男

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社団法人プラスチック処理促進協会技術開発委員会

技術開発委員長旭化成ケミカルズ株式会社取締役水谷茂

＊

旭化成株式会社取締役勝又勉

（～2003年10月迄)

FTR WG（敬称略・順不同）

主査宇部興産株式会社福田俊男

副主査新第一塩ビ株式会社大和多実男大洋塩ビ株式会社佐々木慎介信越化学工業株式会社馬場誠住友化学工業株式会社富田滋

三井化学株式会社阿曽宏貴

＊

神山政樹

（～2003年10月迄)

鐘淵化学工業株式会社島津久夫委員

東ソー株式会社小曾根綾子

事務局 : 総合企画室山脇隆

技術開発部荷福正隆、豊島元敬、藤井数男

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(9)

ＡＳＲ中のハロゲン分離実験委託先株式会社ナカメタル

〒 739-1754 広島市安佐北区小河原町 204-7 TEL 082-840-1500

総務部長植花雅秋ﾌﾟﾗｽﾁｯｸｴﾝｼﾞﾆｱ熊江陸臣

ＡＳＲの組成及び回収物等の分析委託先財団法人広島県環境保健協会

〒 730-8631 神戸市兵庫区大開通１－１－１ TEL 082-293-1515

環境科学センター環境技術一部

部長荒木茂行

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FTR WG の活動

第１回ＷＧ 2003年 5月

20

日 (1) 平成

14

年度事業活動報告の作成

(2)

平成

15

年度事業活動計画の審議・決定

第２回ＷＧ 2003 年

年度

FTR WG

活動計画について審議

(2)

平成

15

年度

FTR WG

活動報告について審議

第５回ＷＧ 2004年

1

月

29

日 (1) 「ASR中のハロゲン分離技術の開発」実験結果について意見交換

(2)

一般事業のまとめ方について審議・決定

日

(1) 「ASR

中のハロゲン分離技術の開発」実験報

告書の審議・承認

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ASR 中のハロゲン分離技術の開発報告書

概要

このような循環型社会形成に向けて、循環型社会形成推進基本法をはじめリサイクル関連法が平成１２年５月国会審議を経て公布されるなど、循環型社会形成に向けた法制度の整備が図られてきた。これに関連した最後の法律として自動車リサイクル法も平成１７年１月から前面施行される予定である。同法のリサイクル率は当初の８５％以上から平成２７年（2015 年度）には９５％以上に引き上げられる見込みであり、これに対応するために自動車に使用されているプラスチック（現在、自動車には重量で７～８％のプラスチックが使用されいる）を適切に再商品化する技術を確立しておくことは極めて重要である。

当協会では、このような背景のもとに、自動車使用済みプラスチックの処理技術開発の一環として、昨年度、中国経済産業局から委託を受け実施した電気・電子、自動車等使用済みプラスチックのゼロエミッションケミカルリサイクル技術の開発（中国経済産業局即効型地域新生コンソーシアム研究開発事業の委託研究プロジェクト）」に引続き、

本年度はそのより一層の使用用途を拡大するために日本自転車振興会からの補助を受け、

自動車シュレッダーダスト（Ａutomobile Ｓhredder Ｒesidue 以下ＡＳＲと記す）

からハロゲン含有率０．５wt％以下のプラスチック回収物を目指し、「ＡＳＲ中のプラスチックからハロゲン分離技術の開発」を実施した。

ＡＳＲの中には、約３０wt％の廃プラスチックが含まれているが、金属分が多すぎるためにそのままでは既存の焼却施設などでは使えず、また、金属塩化物のボイラー熱交換器への付着で発電効率が低下するなどの問題があった。これらの問題を解決するためには、ＡＳＲ中の金属分や塩素などのハロゲン分を分離・削減する技術を開発する必要がある。

しかしながら、ＡＳＲ中からこれらの金属分や塩素などのハロゲン分を分離・削減すること、特にハロゲン分を分離することは極めて難しく、その研究開発事例は極めて少ない。その大部分が埋立処分されているのが現状である。

そこで、本事業ではＡＳＲの利用の幅を大幅に拡大することを目的とし、ＡＳＲから金属分を極力取り除いた粒径の異なる３種類のＡＳＲ試料を使用し、静電分離装置と浮力選別装

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置を用てそれぞれ単独での分離特性と、これを組み合わせた場合の分離特性を評価し、ハロゲン含有率０．５wt％以下のプラスチック回収物を得る条件を把握するためのハロゲン分離実験を行った。追加実験として、当初の実験計画にはなかった磁力選別装置を用いた実験も併せて実施した。また、これらの実験結果を基に事業性についての評価も実施した。

今回の実験結果から、浮力選別装置を使用してＡＳＲの浮力選別を繰り返すことにより、

当初の開発目標であるＡＳＲ中からハロゲン含有率０．５wt％以下のプラスチック回収物を得る条件を見つけることができた。しかしながら、事業性については、上記回収物を得るためには回収率が低下し、現状ではコストパフォーマンスの点でマテリアルリサイクルは成立し難いことが分かった。

また、今回の実験により、ＡＳＲ中のハロゲン濃度を０．５wt％程度までコントロールできることが分かったので、何らかのインセンティブが得られるならば、現状ほとんど埋め立て処分されているＡＳＲをケミカル・サーマルリサイクル等により有効利用することも可能と思われる。以下に今回の実験により、明らかになった事項を記す。

（１）静電分離単独実験の結果、ＡＳＲは形状がバラバラで、かつ表面に油分等の汚れが付着していることからＡＳＲの静電分離装置使用によるハロゲン分離は非常に難しいことが分かった。

（２）浮力選別単独実験の結果、実験水準９（ＡＳＲ粒径：４mmアンダー、溶媒比重：１．

０５、処理量：１００kg／h）の条件下で浮力選別の繰返しを実施することにより、当初の開発目標のＡＳＲ中からハロゲン含有率０．５wt％以下のプラスチック回収物が得られることが分かった。但し、最終回収率が約１４wt％と低く、この方法での事業化は難しいと思われる。

（３）複合実験Ａ（静電分離 → 浮力選別）の結果、ＡＳＲのハロゲンの分離・分別において、この順番での分離・分別の可能性はあるが、静電分離装置のＡＳＲのハロゲン分離性能の改良が必要である。

（４）複合実験Ｂ（浮力選別 → 静電分離）の結果、ＡＳＲのハロゲンの分離・分別において、この順番での分離・分別は適さないことが分かった。

（５）その他の手法の追加による分離性能の向上について

複合実験Ａ（静電分離 → 浮力選別）の後に磁力選別装置を用いた追加実験を実施した結果、磁力選別装置の追加により、更なるハロゲン分離性能向上の可能性があることが分かった。

（６）事業性については、現状の社会情勢下では成立し難い。何らかのインセンティブが必要である。

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２２

３．３複合実験Ａ

···

２６３．４複合実験Ｂ···３０

４．事業性評価 ···

３５

５．結論 ···

４０

参考文献 ···

４２

添付資料 ···

４５

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１．目的

１．１実験背景

このような循環型社会形成に向けて、循環型社会形成推進基本法をはじめリサイクル関連法が平成１２年５月国会審議を経て公布されるなど、循環型社会形成に向けた法制度の整備が図られてきた。

これに関連した最後の法律として、平成１４年７月に制定された自動車リサイクル法では、フロン、エアーバッグ、及び自動車シュレッダーダスト（Ａutomobile Ｓhredder Ｒesidue 以下ＡＳＲと記す）の再資源化を自動車メーカーに義務付けている^１）。当協会の調査^２）によると、ＡＳＲは年間約８０万トン排出され、その中には約２４万トンのプラスチックが含まれている。このＡＳＲはプラスチックを主体とした混合物であるが、

現状では約２４％がエネルギー回収等でリカバリーされているものの、大部分は埋立（約６３％）あるいは単純焼却（約１２％）されているのが現状である。

この自動車リサイクル法は、平成１７年１月から全面施行される予定である。同法のリサイクル率は当初の８５％以上から平成２７年（2015 年度）には９５％以上に引き上げられる見込みであり、これに対応するために自動車に使用されているプラスチック（現在、自動車には重量で７～８％のプラスチックが使用されている）を適切に再商品化する技術を確立しておくことは極めて重要である。

当協会では、このような背景のもとに、自動車使用済みプラスチックの処理技術開発の一環として、昨年度、中国経済産業局から委託を受け実施した電気・電子、自動車等使用済みプラスチックのゼロエミッションケミカルリサイクル技術の開発（中国経済産業局即効型地域新生コンソーシアム研究開発事業の委託研究プロジェクト）」^３）において、

所期の目標である、

・臭素系（塩素系を含む）ダイオキシン類の生成抑制

・対象プラスチックの化学原料又は電気エネルギーとしての回収

・臭素の製品としての回収

を達成可能な経済性を持った世界初の臭素完全リサイクル型ゼロエミッションプロセスとして構築、この開発技術を利用して、参画頂いた住友金属株式会社及び共英製鋼株式会社にて事業化を進めているところである。

本年度は昨年度に引続き、ＡＳＲのより一層の使用用途を拡大するために日本自転車

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振興会からの補助を受け、ハロゲン含有率０．５wt％以下のプラスチック回収物を目指し、「ＡＳＲ中のプラスチックからハロゲン分離技術の開発」を実施した。

このＡＳＲについては、ガス化ケミカルリサイクルあるいはガス化溶融炉による発電等の技術開発が進められているが、ＡＳＲ中の金属分が多すぎるためにそのままでは既存の焼却施設などでは使えず、また、金属塩化物のボイラー熱交換器への付着で発電効率が低下するなどの問題がある。これらの問題を解決するためには、ＡＳＲ中の金属分や塩素などのハロゲン分を分離・削減する技術を開発する必要がある。

自動車リサイクル法の全面施行が予定される平成１７年１月までには、こうした問題を解決し、再資源化の道筋を確立しておくことが必要である。

しかしながら、ＡＳＲ中からこれらの金属分や塩素などのハロゲン分を分離・削減すること、特にハロゲン分を分離することは極めて難しく、その研究開発事例^{４）、５）}は極めて少ない。

そこで、プラスチック処理促進協会では、ＡＳＲ中に含まれる塩素等のハロゲン分離技術の開発を進めることにした。

この技術開発では、自動車シュレッダー業者の中でも金属分の徹底分離に取り組む事業者、(株)ナカメタルの協力を得て、広島市内にある同社の廃金属・廃プラスチック処理工場で、ＡＳＲ中の金属分やハロゲン分を分離・削減する実験を実施した。

また、ASR の組成、分離回収物の分析等に関しては、ASR の分析に関し、高度な分析技術と知見を有する財団法人広島県環境保健協会の協力を得て行なった。

１．２実験目的

自動車シュレッダ－ダスト（ASR）の中に含まれるプラスチック類の再資源化技術を確立するため、プラスチック分離システムの開発調査を行い、

ASR

の利用の幅を大幅に拡大することにより、循環型社会の構築を推進する。

具体的には、自動車シュレッダーダスト中の金属分を分離して得られた金属分の極めて少ないプラスチック成分を原料に、この原料中のハロゲン含有プラスチックを分離し、プラスチック再生原料・セメント原燃料・高炉還元剤・ガス化原料及びガス化溶融炉原料等の受入れ条件を満足するハロゲン濃度の低いプラスチックを得る分離技術の開発を行なう。

一方濃縮された高濃度ハロゲン含有プラスチックの分析を行い、この有効利用についても調査する。

本事業では㈱ナカメタルが所有する静電分離装置と浮力選別装置（湿式比重分別装置）

を用い、分離特性の詳細を把握し、その結果を評価分析して

ASR

の有効利用の方向を見出すことを目的とする。具体的には静電分離装置と比重分離装置を用いて、それぞれ単独での分離特性と、これを組み合せた場合の分離特性を評価し、

ASR

からハロゲン濃度

0.5wt％

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以下のプラスチック回収物を得る条件を探索する。

２．実験方法

２．１実験試料

実験用試料は使用済み自動車４０台をシュレッダ－処理し発生するダストを破砕と分別を繰返すことにより粒径

4ｍｍ以下、8ｍｍ以下、12ｍｍ以下の３種類を作成し、それぞれ

試料名ＡＳＲ1（粒径

4ｍｍ）

、ＡＳＲ2（粒径

8ｍｍ）

、ＡＳＲ3（粒径

12ｍｍ）と表示する。

試料作成の工程を図２．１及び図２．２に、試料組成の分析結果を表２．１に示した。

試料組成の分析方法については、添付資料２の分析操作手順及び分析装置参照のこと。

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図２．１実験用試料製造工程図

ナゲット設備

シュレッダープラント

ミニシュレッダー

銅・アルミ・ステン一次破砕

二次破砕

三次破砕 M

T B 破砕機

16㎜アンダーダスト

銅・アルミ・ステン

銅

12㎜アンダーダスト実験用試料

一次破砕

二次破砕

三次破砕

８㎜アンダーダスト

６㎜アンダーダスト

銅

４㎜アンダーダスト実験用試料銅

銅鉄・非鉄

鉄・非鉄 200㎜アンダーダスト

実験用試料

（ＡＳＲ３）

（ＡＳＲ２）

（ＡＳＲ１）

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図２．２実験用試料製造工程詳細図

1

シュレッダープラント

ミニシュレッダープラント

MTBプラント

ナゲットプラント

最終破砕品（４㎜アンダー）

事前選別単一大型樹脂部品他回収

（磁力選別）鉄回収

（200㎜アンダー）

鉄・ステンレス回収非鉄回収プラント

（磁力・粒形・手選別）

非鉄金属を含む物

（磁力・風力選別）

（50㎜アンダー）

１～３次破砕（50→12㎜アンダー）

事前選別

（反射板・磁力・風力・手選別）

主としてステンレス回収

事前選別

１～３次破砕（12→4㎜アンダー）

（水流・風力・磁力・粒形選別）

主として

ステンレス以外の非鉄金属回収

最終的非鉄金属回収

（水流・風力・磁力・粒形選別）

廃車両（原科）

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表２．１試料組成

組成（ｗｔ％）

実験試料

粒径

（ｍｍ）ＣＨＮＣｌＢｒＳｂＰｄＣａＭｇＦｅ Cu Al ＯＳ水分備考 ASR1 4 58.7 6.82 0.58 5.16 0.01^未満 0.07 ＮＤ 4.35 0.47 0.1 0.04 0.44 20.92 0.27 2.04 ASR2 8 50.2 6.59 0.14 8.05 0.01^未満 0.08 0.028 4.56 0.6 0.22 2.65 0.67 24.81 0.14 1.26 ASR3 12 58.2 7.82 0.45 7.98 0.01未満 0.34 0.028 3.06 0.68 0.73 5.33 0.73 13.31 0.07 1.4

写真２．１実験試料

ＡＳＲ1（4ｍｍｱﾝﾀﾞ-）ＡＳＲ２（8ｍｍｱﾝﾀﾞ-）ＡＳＲ３（12ｍｍｱﾝﾀﾞ-）

(24)

２．２実験装置

今回の実験には静電分離装置（ジ－マグ社製）、浮力選別装置（富士車輌製）及び磁力選別装置を使用した。それぞれの装置の仕様については表２．２、表２．３及び表２．４に、

処理フロ－に関しては図２．３、図２．４及び図２．５に示した。

表２．２静電分離装置の仕様

名称塩ビ選別機型式 ZSS－２５８２VC

縦２０００ｍｍフレーム材質ＳＳ４００製

横１２２８ｍｍ排出シュート２分割式

外形寸法

高２０６０ｍｍ

フレ－ム

ディバイダ（分離板）付

径 φ２６７

長８２０ｍｍ

選別有効幅６００ｍｍ

材質 SUS３０４

選別ドラム

回転数連続可変(インバータ制御)

駆動方法チェーン・スプロケット

トラフ幅 ^{６００ｍｍ}

トラフ長６５０ｍｍ

トラフ材質ＳＳ４００

ライナ材質塩ビ樹脂

供給フィーダ

駆動部２連式（神鋼電機㈱製弊社向特殊仕様品）

付着物除去回転ブラシ方式

入力２００V ３φ ６０Hz １.５kw 高電圧発生部３００Ｗ

出力電圧：０～５０ＫＶ(連続可変) 出力電流：０～0.1ｍA(連続可変) ｷﾞｬｰﾄﾞﾓｰﾀ：全閉外扇カゴ型防塵仕様２００Ｖ３φ ６０Hz ０.４kw 1/30

制御盤

出力

フィーダ：電磁コイル

２００Ｖ３φ ６０Hz ０.３２kw×２概略重量約８００ｋｇ

図面Ｚ３－０３０６６９０

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試料

ホッパー

定量供給機

帯電装置

選別ローラー

塩化ビニル等その他のﾌﾟﾗｽﾁｯｸ

図２．３静電分離装置のフロー図

図２．４静電分離装置概略図

原料ホッパー

定量供給フィーダー

掻き落とし用ブラシ分離板

電極

ローター

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写真２．２静電分離装置

静電分離装置内部静電分離装置外観

静電分離品

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表２．３浮力選別装置の仕様浮力選別装置Ⅰ型仕様（１セット）

処理能力５００～１０００ｋｇ／ｈ

タンク寸法 W１５００×L４８００×H２４００（ｍｍ）

パドル直径５００ｍｍパドル回転数２２ｒｐｍ

動力０.４kw×４台

スクリューコンベア２台

スクリュー仕様 φ１８０×φ８０×１６０ｐ×１５ｒｐｍ

機長３２００ｍｍ

動力０.４kw×２台

浮力選別装置Ⅱ型仕様（１セット）

処理能力７００～７５０ｋｇ／ｈ

タンク寸法 W１１５０×L２２５０×H１８００パドル直径５００ｍｍ

パドル回転数１２ｒｐｍ

動力０.４kw×２台

スクリューコンベア１台

スクリュー仕様 φ３００×１６０ｐ×１５ｒｐｍ

機長２３００ｍｍ

動力０.４kw

脱水洗浄装置（４セット現在２セット）

処理能力２５０～３００ｋｇ／ｈ

寸法７００×７００×２１５０（Ｈ）

動力７.5kw ２６ＡＭＰ４Ｐ１台

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浮沈

図２．５浮力選別装置フロー図試料

選別タンク

攪拌

ハロゲン含有プラ

ハロゲン非含有プラスチック

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図２．６浮力選別装置概略図

定量供給装置浮力選別装置 Ⅰ 型

スクリューホッパー脱水洗浄装置

フレコンカート

フレコン

サイクロン

浮力選別装置 Ⅱ 型

エアーダクトスクリューコンベア

浮力選別装置 Ⅰ +Ⅱ 型配置概略図（最終型）

１m

(30)

写真２．３浮力選別装置

浮力選別機全体浮力選別機投入側脱水乾燥機

浮力選別機（裏側）選別槽内 ^{浮力選別品}

(31)

表２．４磁力選別装置の仕様

メ－カ－名株式会社ヂ－マグ

磁束密度最大 14,000 ガウス

ロ－タ－直径 φ267ｍｍ

ロ－タ－有効幅 600ｍｍ

ロ－タ－回転速度最大４５ｍ/min

試料

ホッパー

定量供給

選別ベルト

磁力機本体

木屑（鉄粉付着）その他のﾌﾟﾗｽﾁﾂｸ

図２．７磁力選別装置フロー図

(32)

図２．８磁力選別装置概略図

写真２．４磁力選別装置

600ｍｍ

選別対象物

ベルト

木屑（鉄粉付着）その他プラスチックディバイダ－

φ267ｍｍ

磁選機本体

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２．３実験水準、分析

静電分離単独実験、浮力分離単独実験、複合実験Ａ（静電分離 → 浮力選別 →磁力選別）、複合実験Ｂ（浮力選別 → 静電分離）についての各実験水準と分析（測定）項目を表２．５～表２．８に示した。

２．４実験条件

静電分離単独実験、浮力分離単独実験、複合実験Ａ（静電分離 → 浮力選別 →磁力選別）、複合実験Ｂ（浮力選別 → 静電分離）についての各実験条件を表２．５～表２．

８に示した。

(34)

表２．５静電分離単独実験の実験水準と分析（測定）項目

注）○印分析・測定項目試料名

ハロゲン含有率

（ｗｔ％）

含有水分量

（％）

平均温度

（℃）

平均湿度

（％）

回収率

（％）

（ｗｔ％）

回収率

（％）

（ｗｔ％）

1 ASR１ ○ ○ 4 46～47 40～41 50 45 ○ ○ ○ ○ ○ ○

2 ASR２ ○ ○ 8 〃〃〃〃 ○ ○ ○ ○ ○ ○

3 ASR３ ○ ○ 12 〃〃〃〃 ○ ○ ○ ○ ○ ○

4 ASR１ ○ ○ 4 〃 30～31 〃〃 ○ ○ ○ ○ ○ ○

5 〃 ○ ○ 〃〃 50～51 〃〃 ○ ○ ○ ○ ○ ○

6 〃 ○ ○ 〃〃 40～41 〃〃 ○ ○ ○ ○ ○ ○

7 〃 ○ ○ 〃 36～37 〃〃〃 ○ ○ ○ ○ ○ ○

8 〃 ○ ○ 〃 26～27 〃〃〃 ○ ○ ○ ○ ○ ○

9 〃 ○ ○ 〃 46～47 〃〃 135 ○ ○ ○ ○ ○ ○

10 水準１の

回収物A ○ ○ 〃〃〃〃 45 ○ ○ ○ ○ ○ ○

11 水準10の

回収物A ○ －〃〃〃〃〃 ○ ○ ○ ○ ○ ○

12 水準１1

の回収物 ○ －〃〃〃〃〃 ○ ○ ○ ○ ○ ○

13 水準９の

回収物Ｂ ○ ○ 〃〃〃〃 135 ○ ○ ○ ○ ○ ○

14 水準13の

回収物Ｂ ○ －〃〃〃〃〃 ○ ○ ○ ○ ○ ○

15 水準14の

回収物Ｂ ○ －〃〃〃〃〃 ○ ○ ○ ○ ○ ○

16 ＡＳＲ1 ○ ○ 〃〃〃 100 45 ○ ○ ○ ○ ○ ○

17 〃 ○ ○ 〃〃〃 150 〃 ○ ○ ○ ○ ○ ○

回収物Ａ回収物Ｂ

ローラー回転数

（ｒｐｍ）

処理量

（ｋｇ/ｈ）

ディバイダー角度

（°）

実験環境因子水準

ＮＯ

実験試料

平均粒径 (ｍｍ）

印加電圧

（ＫＶ）

(35)

表２．６浮力選別単独実験の実験水準と分析（測定）項目

注）○印分析・測定項目

試料名ハロゲン含有

率（w t％）回収率（％）ハロゲン

含有率（ｗｔ％）回収率（％）ハロゲン含有率（w t％）

1 A S R 　１ ○ 4 1.20 10 0 ○ ○ ○ ○

2 A S R 　２ ○ 8 〃〃 ○ ○ ○ ○

3 A S R 　３ ○ 12 〃〃 ○ ○ ○ ○

4 A S R 　１ ○ 4 1.25 〃 ○ ○ ○ ○

5 〃 ○ 〃 1.00 〃 ○ ○ ○ ○

6 水準 5 の

回収物 A ○ 〃 1.20 〃 ○ ○ ○ ○

7 A S R 　１ ○ 〃〃 20 0 ○ ○ ○ ○

8 〃 ○ 〃〃 40 0 ○ ○ ○ ○

9 〃 ○ 〃 1.05 10 0 ○ ○ ○ ○

1 0 〃 ○ 〃 1.10 〃 ○ ○ ○ ○

1 1 〃 ○ 〃 1.15 〃 ○ ○ ○ ○

1 2 〃 ○ 〃 1.30 〃 ○ ○ ○ ○

1 3 水準 1 の

回収物Ｂ ○ 〃 1.20 〃 ○ ○ ○ ○

1 4 水準 13 の

回収物Ｂ ○ 〃 1.20 〃 ○ ○ ○ ○

処理量

（ｋｇ /ｈ）

実験水準ＮＯ

実験試料

平均粒径 (㎜）

溶媒比重

（－）

(36)

表２．７複合実験

A（静電分離 → 浮力選別 → 磁力選別）の実験水準と分析（測定）項目

試料名水分含有率（wt％）

（ｗｔ％）

回収率

（％）

（ｗｔ％）

回収率

（％）

ハロゲン含有率（ｗｔ％）

回収率

（％）

ハロゲン含有率（ｗ

ｔ％）

回収率

（％）

（ｗｔ％）

回収率

（％）

（ｗｔ％）

1 ＡＳＲ１ ○ ○ ○ ○ ○ ○ ○ ○ ○ ○ ○ ○

2 ＡＳＲ２ ○ ○ ○ ○ ○ ○ ○ ○ 　　

3 ＡＳＲ３ ○ ○ ○ ○ ○ ○ ○ ○

　　　　　　注）○印分析・測定項目

・・・・・静電分離単独実験の実験水準１、２、３に準ずる

・・・・・浮力選別単独実験の実験水準１１に準ずる

・・・・・別紙１９参照のこと

：　より多くのＰＶＣ等を含むと考えられる回収物

：　ＰＶＣ含有量がより少ないと　　　〃

回収物Ａ

回収物Ｂ主要因子説明静電分離浮力選別磁力選別

実験

水準ＮＯ

静電分離浮力選別磁力選別

実験試料回収物Ｂ回収物Ａ回収物Ｂ樹脂のみの回収物木片を主体とした

回収物

(37)

表２．８複合実験

B（浮力選別 → 静電分離）

）の実験水準と分析（測定）項目

材料名

（ｗｔ％）

回収率

（％）

水分含有率

（ｗｔ％）

ハロゲン含有率（％）

回収率

（％）

回収率

（％）

ｔ％）

1 ＡＳＲ１ ○ ○ ○ ○ ○ ○ ○ ○ ○

2 ＡＳＲ２ ○ ○ ○ ○ ○ ○ ○ ○ ○

3 ＡＳＲ３ ○ ○ ○ ○ ○ ○ ○ ○ ○

　　　　　　　　　注）○ 印分析・測定項目

・・・・・静電分離単独実験の実験水準１、２、３に準ずる実験試料

最終回収率（

％）回収物Ｂ

主要因子説明

静電分離浮力選別

静電分離

実験水準ＮＯ

浮力選別

(38)

３．実験結果と考察

３．１静電分離単独実験

静電分離単独実験結果を表３．１に示した。

３．１．１粒径の影響

図３．１．１に回収物中に含まれるハロゲン含有率と粒径の関係を示した。この図から回収物Ａ中のハロゲン含有率は粒径が小さいほど高くなることが分かった。また、回収物Ｂ中のハロゲン含有率は粒径が小さいほど低くなることが分かった。

図３．１．２に回収率と粒径の関係を示した。回収物Ａの回収率は粒径が大きくなるほど高くなり、回収物Ｂの回収率は粒径が大きくなるほど低くなる傾向があることが分かった。

これらの結果から、回収物Ｂのハロゲン含有率をできるだけ少なくし、高い回収率を得るためには、粒径は小さい方が良い結果が得られることが分かった。因みに、今回の実験では最適粒径は４ｍｍで、その時の回収物Ｂのハロゲン含有率は２．９５ｗｔ％、回収率は７１ｗｔ％であった。

３．１．２印加電圧の影響

図３．１．３に回収物中に含まれるハロゲン含有率と印加電圧の関係を示した。この図から回収物Ａ中のハロゲン含有率は印加電圧が高いほど高くなることが分かった。また、

回収物Ｂ中のハロゲン含有率は印加電圧が大きいほど低くなることが分かった。

図３．１．４に回収率と印加電圧の関係を示した。回収物Ａの回収率は印加電圧が大きいほど高くなり、回収物Ｂの回収率は印加電圧が大きいほど低くなる傾向があることが分かった。

これらの結果から、回収物Ｂのハロゲン含有率をできるだけ少なくするためには、印加電圧はスパーク（放電）を起こさない範囲でできるだけ高い方が、回収率は若干低下するものの良い結果が得られることが分かった。因みに、今回の実験での最適印加電圧４７ＫＶで、その時の回収物Ｂのハロゲン含有率は２．９５ｗｔ％、回収率は７１ｗｔ％であった。

(39)

表３．１静電分離単独実験結果

試料名

（ｗｔ％）

含有水分量（％）

平均温度

（℃）

平均湿度

（％）

回収率

（％）

（ｗｔ％）

回収率

（％）

（ｗｔ％）

1 ASR１ 3.60 1.0 4 46～47 40～41 50 45 26 58 29 7.95 71 2.95

2 ASR２ 11.14 0.5 8 46～47 40～41 50 45 28 55 45 8.13 55 7.00

3 ASR３ 11.86 0.5 12 46～47 40～41 50 45 24 56 49 9.00 51 8.63

4 ASR１ 4.20 1.1 4 46～47 30～31 50 45 26 49 24 8.11 76 4.51

5 〃 4.66 0.9 〃 46～47 50～51 50 45 28 48 27 6.87 73 5.95

6 〃 5.64 0.4 〃 46～47 40～41 50 45 25 55 31 5.58 69 3.27

7 〃 5.17 0.9 〃 36～37 40～41 50 45 25 56 25 6.14 75 4.79

8 〃 4.20 0.7 〃 26～27 40～41 50 45 30 47 20 6.40 80 5.71

9 〃 5.42 0.6 〃 46～47 40～41 50 135 28 45 24 8.09 76 5.04

10 水準１の回

収物A 7.50 1.1 〃 46～47 40～41 50 45 27 51 79 8.98 21 5.96

11 水準10の回

収物A 8.98 ― 〃 46～47 40～41 50 45 27 50 85 8.15 15 6.67

12 水準11の回

収物A 7.20 ― 〃 46～47 40～41 50 45 28 48 91 7.20 9 5.74

13 水準９の回

収物Ｂ 3.11 0.9 〃 46～47 40～41 50 135 29 50 12 5.02 88 3.44

14 水準13の回

収物Ｂ 3.44 ― 〃 46～47 40～41 50 135 26 51 10 5.38 90 4.37

15 水準14の回

収物Ｂ 4.37 ― 〃 46～47 40～41 50 135 25 53 8 6.69 92 3.36

16 ＡＳＲ1 6.83 1.1 〃 46～47 40～41 100 45 20 45 25 6.31 75 3.98

17 〃 6.51 1.2 〃 46～47 40～41 150 45 18 48 22 6.24 78 3.54

実験水準　　ＮＯ．

実験試料

粒径 (ｍｍ）

印加電圧

（ＫＶ）

ローラー回転数

（ｒｐｍ）

処理量

（ｋｇ/ｈ）

ディバイダー角度

（°）

環境因子

(40)

図３．１．２　回収率に与える粒径の影響 0

10 20 30 40 50 60 70 80

4 8 12

粒径（ｍｍ）

回収率（ｗｔ％）

回収物Ａ回収物Ｂ図３．１．１　ハロゲン含有量に与える粒径の影響

0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10

4 8 12

粒径（ｍｍ）

(41)

図３．１．３　ハロゲン含有率へ与える印加電圧の影響 0

1 2 3 4 5 6 7 8 9

26 36 47

印加電圧（KV）

回収物A 回収物B

図３．１．４　回収率へ与える印加電圧の影響 0

10 20 30 40 50 60 70 80 90

26 36 47

印加電圧（ＫＶ）

(42)

３．１．３ローラー回転数の影響

図３．１．５に回収物中に含まれるハロゲン含有率とローラー回転数の関係を示した。

この図から回収物Ａ・Ｂ中のハロゲン含有率はローラー回転数が４０ｒｐｍの時、最も小さくなることが分かった。

図３．１．６に回収率とローラー回転数の関係を示した。今回の実験範囲内では、回収物Ａ・Ｂの回収率に与えるローラー回転数の影響は余り大きくないことが分かった。

これらの結果から、回収物Ｂのハロゲン含有率をできるだけ少なくするためには、ローラー回転数は４０ｒｐｍで最も良い結果が得られ、その時の回収物Ｂのハロゲン含有率は２．９５ｗｔ％、回収率は７１ｗｔ％であった。

３．１．４処理量の影響

図３．１．７に回収物中に含まれるハロゲン含有率と処理量の関係を示した。この図から回収物Ａ中のハロゲン含有率は処理量が大きくなるほど低くなることが分かった。また、

回収物Ｂ中のハロゲン含有率は処理量が大きいほど高くなることが分かった。

図３．１．８に回収率と処理量の関係を示した。回収物Ａの回収率は処理量が大きいほど若干高くなり、回収物Ｂの回収率は処理量が大きいほど若干低くなる傾向があることが分かった。

これらの結果から、回収物Ｂのハロゲン含有率をできるだけ少なくするためには、処理量は少ない方が、また回収率も処理量が少ない方が良い結果が得られることが分かった。

因みに、今回の実験での最適処理量は５０kg/ｈで、その時の回収物Ｂのハロゲン含有率は２．９５ｗｔ％、回収率は７１ｗｔ％であった。

３．１．５分離回数（繰返し回数）による影響

図３．１．９に回収物中に含まれるハロゲン含有率と分離回数（繰返し回数）の関係を示した。この図から回収物Ａ・Ｂ中のハロゲン含有率は分離回数２回目までは低下するが、

それ以上繰り返しても余り効果がないことが分かった。

図３．１．１０に回収率と処理量の関係を示した。回収物Ａの回収率は分離回数が多くなるに従い高くなり、回収物Ｂの回収率は分離回数が多くなるほど低下する傾向があることが分かった。

これらの結果から、回収物Ｂのハロゲン含有率をできるだけ少なくするためには、分離回数は２回が、また回収物Ｂの回収率は分離回数が少ない方が良いことが分かった。因みに、今回の実験での最適分離回数は２回で、その時の回収物Ｂのハロゲン含有率は３．４４ｗｔ％、回収率は６７ｗｔ％であった。

(43)

図３．１．５　　ハロゲン含有率に与えるローラー回転数の影響 0

1 2 3 4 5 6 7 8 9

30 40 50

ローラー回転数（r.p.m）

図３．1．６　回収率へ与えるローラー回転数の影響 0

10 20 30 40 50 60 70 80

30 40 50

回転数（ｒ.ｐ.m）

(44)

図３．１．７　ハロゲン含有率に与える処理量の影響 0

1 2 3 4 5 6 7 8 9

50 100 150

処理量（ｋｇ）

図３．１．８　回収率へ与える処理量の影響 0

10 20 30 40 50 60 70 80 90

50 100 150

処理量（ｋｇ/ｈ）

(45)

図３．1．９　ハロゲン含有率へ与える分離回数の影響 0

1 2 3 4 5 6 7 8 9 10

1 2 3 4

分離回数（回）

図３．１．１０　　回収率へ与える分離回数の影響 0

10 20 30 40 50 60 70 80

1 2 3 4

(46)

３．２浮力分離単独実験

浮力選別単独実験結果を表３．２に示した。

３．２．１粒径による影響

図３．２．１に回収物中に含まれるハロゲン含有率と粒径の関係を示した。この図から回収物Ａ中のハロゲン含有率は粒径が小さいほど高くなる傾向があることが分かった。また、回収物Ｂ中のハロゲン含有率は粒径が小さいほど低くなることが分かった。

図３．２．２に回収率と粒径の関係を示した。回収物Ａの回収率は粒径が大きくなるほど高くなり、回収物Ｂの回収率は粒径が大きくなるほど低くなる傾向があることが分かった。

これらの結果から、回収物Ｂのハロゲン含有率をできるだけ少なくし、高い回収率を得るためには、粒径は小さい方が良い結果が得られることが分かった。因みに、今回の実験では最適粒径は４ｍｍで、その時の回収物Ｂのハロゲン含有率は２．１０ｗｔ％、回収率は４４ｗｔ％であった。

３．２．２溶媒比重による影響

図３．２．３に回収物中に含まれるハロゲン含有率と溶媒比重の関係を示した。この図から回収物Ａ中のハロゲン含有率は溶媒比重が大きいほど高くなる傾向があることが分かった。また、回収物Ｂ中のハロゲン含有率は溶媒比重が小さいほど低くなる傾向があることが分かった。

図３．２．４に回収率と溶媒比重の関係を示した。回収物Ａの回収率は溶媒比重が大きくなるほど低くなり、回収物Ｂの回収率は溶媒比重が大きくなるほど高くなる傾向があることが分かった。

これらの結果から、回収物Ｂのハロゲン含有率は溶媒比重が１．０５の場合が最も少ない数値０．７５ｗｔ％で良好であるが、回収率が２０ｗｔ％と低く事業性は低い。分離精度と回収率を総合的に判断すると最適比重は、１．０５～１．１５の間にあるのではないかと考えられる。因みに、その時の回収物Ｂのハロゲン含有率は０．７５～１．８６ｗｔ％、

回収率は２０～３６ｗｔ％であった。

(47)

表３．２浮力選別単独実験結果

試料名

（ｗｔ％）

回収率

（％）

ｔ％）

回収率

（％）

ｔ％）

1 A S R 　１ 4 . 2 2 4 1 . 2 0 1 0 0 5 6 5 . 9 1 4 4 2 . 1 0

2 A S R 　２ 5 . 4 7 8 1 . 2 0 1 0 0 6 0 7 . 6 9 4 0 5 . 6 9

3 A S R 　３ 6 . 2 5 1 2 1 . 2 0 1 0 0 6 5 5 . 7 1 3 5 8 . 6 8

4 A S R 　１ 4 . 3 6 4 1 . 2 5 1 0 0 4 8 6 . 4 5 5 2 2 . 1 4

5 〃 4 . 0 0 4 1 . 0 0 1 0 0 8 3 5 . 0 4 1 7 1 . 5 6

6 水準 5 の

回収物 A 4 . 5 6 4 1 . 2 0 1 0 0 6 7 6 . 1 0 3 3 0 . 8 1

7 A S R 　１ 4 . 5 4 4 1 . 2 0 2 0 0 5 1 4 . 9 0 4 9 2 . 6 8

8 〃 5 . 9 4 1 . 2 0 4 0 0 4 7 6 . 2 0 5 3 1 . 2 6

9 〃 6 . 8 5 4 1 . 0 5 1 0 0 8 0 6 . 7 4 2 0 0 . 7 5

1 0 〃 6 . 3 9 4 1 . 1 0 1 0 0 6 6 8 . 0 3 3 4 1 . 8 6

1 1 3 . 4 6 4 1 . 1 5 1 0 0 6 4 5 . 9 2 3 6 1 . 2 5

1 2 〃 4 . 3 5 4 1 . 3 0 1 0 0 3 3 7 . 9 5 6 7 4 . 8 1

1 3 水準１の

回収物 B 2 . 1 0 4 1 . 2 0 1 0 0 1 1 8 9 1 . 1 7

1 4 水準１３の

回収物 B 1 . 1 7 4 1 . 2 0 1 0 0 5 9 5 1 . 2 9

1 5 水準９の

回収物Ｂ 0 . 7 5 4 1 . 0 5 1 0 0 1 9 8 1 0 . 5 8

1 6 水準１５の

回収物Ｂ 0 . 5 8 4 1 . 0 5 1 0 0 1 4 8 6 0 . 4 1

処理量

（ｋｇ / ｈ）

実験水準　　Ｎ

Ｏ．

実験試料

粒径 ( ㎜）

溶媒比重

（－）

(48)

図３．２．１　ハロゲン含有率へ与える粒径の影響 0

1 2 3 4 5 6 7 8 9 10

4 ８ 12

粒径（ｍｍ）

図３．２．２　回収率へ与える粒径の影響 0

10 20 30 40 50 60 70

4 ８ 12

粒径（ｍｍ）

回収物A 回収物B

(49)

図３．２．３　ハロゲン含有率へ与える溶媒比重の影響 0.00

1.00 2.00 3.00 4.00 5.00 6.00 7.00 8.00 9.00

1.00 1.05 1.10 1.15 1.2 1.25 1.3 溶媒比重（－）

図３．２．４　回収率へ与える溶媒比重の影響 0.00

10.00 20.00 30.00 40.00 50.00 60.00 70.00 80.00 90.00

1.00 1.05 1.10 1.15 1.2 1.25 1.3 溶媒比重（－）

(50)

３．２．３処理量による影響

図３．２．５に回収物中に含まれるハロゲン含有率と処理量の関係を示した。この図から回収物Ａ中のハロゲン含有率は処理量が大きくなるほど低くなることが分かった。また、

回収物Ｂ中のハロゲン含有率は処理量が大きいほど高くなることが分かった。

図３．１．６に回収率と処理量の関係を示した。回収物Ａの回収率は処理量が大きいほど若干低くなり、回収物Ｂの回収率は処理量が大きいほど若干高くなる傾向があることが分かった。

これらの結果から、回収物Ｂのハロゲン含有率をできるだけ少なくするためには、処理量は少ない方が、また回収率も処理量が少ない方が良い結果が得られることが分かった。

因みに、今回の実験での最適処理量は５０kg/ｈで、その時の回収物Ｂのハロゲン含有率は２．９５ｗｔ％、回収率は７１ｗｔ％であった。

３．２．４分離回数（繰返し回数）による影響

図３．２．７に溶媒比重１．０５を使用したときの回収物中

B

に含まれるハロゲン含有率と分離回数（繰返し回数）の関係を示した。この図から回収物Ｂ中のハロゲン含有率は分離回数が多くなるほどほぼ直線的に少なくなることが分かった。

図３．２．８に回収率と分離回数の関係を示した。回収物Ｂの回収率は分離回数が多くなるほど低下する傾向があることが分かった。

これらの結果から、今回の実験の目標値であるハロゲン含有率０．５ｗｔ％以下の回収物を得るためには、溶媒比重１．０５の物を使用し浮力選別分離を３回繰り返すことにより達成できることが分かった。因みに、その時の回収物Ｂのハロゲン含有率は０．４１ｗｔ％、回収率は約１４ｗｔ％であった。

(51)

図３．２．５　ハロゲン含有率へ与える処理量の影響 0

1 2 3 4 5 6 7

100 200 400

処理量（ｋｇ／ｈ）

図３．２．６　回収率へ与える処理量の影響 0

10 20 30 40 50 60

100 200 400

処理量（ｋｇ／ｈ）

(52)

図３．２．７　ハロゲン含有量へ与える分離回数の影響 0.00

0.10 0.20 0.30 0.40 0.50 0.60 0.70 0.80

1 2 3

回収物Ｂ

図３．２．８　回収率へ与える分離回数の影響 0

5 10 15 20 25

1 2 3

回収物Ｂ

(53)

３．３複合実験Ａ（静電分離 → 浮力選別 →磁力選別）

複合実験Ａ（静電分離 → 浮力選別 →磁力選別）の実験結果を表３．３に示した。

図３．３．１に回収物中に含まれるハロゲン含有率と選別段階の関係を示した。この図から回収物Ｂ中のハロゲン含有率は各選別段階を経るに従い少なくなることが分かった。

図３．３．２に回収率と選別段階の関係を示した。回収物Ｂの回収率は各選別段階を経るに従い低下する傾向があることが分かった。

これらの結果から、静電分離 → 浮力選別 →磁力選別工程を経ることによって、浮力選別の繰返しを行わなくても、開発目標値の回収物のハロゲン含有率０．５ｗｔ％以下を達成できることが分かった。因みに、今回の複合実験Ａでは、最終的に、回収物Ｂのハロゲン含有率０．２２ｗｔ％、回収率４０ｗｔ％を達成した。

３．４複合実験Ｂ（浮力選別 → 静電分離）

複合実験Ｂ（浮力選別 → 静電分離）の実験結果を表３．４に示した。

図３．４．１に回収物中に含まれるハロゲン含有率と選別段階の関係を示した。この図から回収物Ｂ中のハロゲン含有率は浮力選別により少なくなるが、その後静電分離を行うと浮力選別後のハロゲン含有率よりも多くなることが分かった。

図３．４．２に回収率と選別段階の関係を示した。回収物Ｂの回収率は各選別段階を経るに従い低下する傾向があることが分かった。

これらの結果から、浮力選別 → 静電分離を行うと逆にハロゲン含有率が多くなってしまい後工程で静電分離を行っても意味がないことが分かった。

(54)

表３．３複合実験Ａ（静電分離 → 浮力選別 →磁力選別）の実験結果

試料名水分含有率（ｗｔ％）

（ｗｔ％）

回収率

（％）

（ｗｔ％）

回収率

（％）

（wt％）

回収率

（％）

（ｗｔ％）

回収率

（％）

（ｗｔ％）

回収率

（％）

（ｗｔ％）

1 ＡＳＲ１ 1.2 6.2 73 3.15 45 5.09 55 0.77 98 0.22 2 0.52 40

2 ＡＳＲ２ 54 60 40 22

3 ＡＳＲ３ 50 64 36 18

・・・・・静電分離単独実験の実験水準１、２、３に準ずる

・・・・・別紙１９参照のこと

主要因子説明

静電分離浮力選別磁力選別

最終回収率

（ｗｔ％）

実験試料回収物Ｂ回収物Ａ回収物Ｂ樹脂のみの回収物木片を主体とした

回収物実験水

準　　ＮＯ．

静電分離浮力選別磁力選別

(55)

図３．３．１　ハロゲン含有率へ与える選別段階の影響 0

1 2 3 4 5 6 7

未選別静電浮力磁力

選別段階

回収物Ｂ

図３．３．２　回収率へ与える餞別段階の影響 0

20 40 60 80 100 120

未選別静電浮力磁力

選別段階

回収率Ｂ

(56)

表３．４複合実験Ｂ（浮力選別 → 静電分離）の実験結果

試料名

（ｗｔ％）

回収率

（％）

水分含有率

（ｗｔ％）

回収率

（％）

（ｗｔ％）

回収率

（％）

（ｗｔ％）

1 ＡＳＲ１ 4.97 35 0.4 1.44 10 4.58 90 2.96 32

2 ＡＳＲ２ 31 14 86 27

3 ＡＳＲ３ 28 18 82 23

浮力選別

・・・・・

浮力選別単独実験の実験水準１１に準ずる静電分離

・・・・・

静電分離単独実験の実験水準１、２、３に準ずる

実験

水準ＮＯ．

浮力選別静電分離

最終回収率

（ｗｔ％）

実験試料回収物Ｂ回収物Ａ回収物Ｂ

(57)

図３．４．１　ハロゲン含有率へ与える選別段階の影響 0

1 2 3 4 5 6

未選別浮力静電

選別段階

回収物Ｂ

図３．４．２　回収率へ与える餞別段階の影響 0

20 40 60 80 100 120

未選別浮力静電

選別段階

回収物Ｂ

ASR 中のハロゲン分離技術の開発報告書 2004

ASR 中のハロゲン分離技術の開発報告書

2004 年 3 月

社団法人 プラスチック処理促進協会

は じ め に

ASR

ASR

ASR

ASR

ASR

『ASR 中のハロゲン分離技術の開発』委員会 （敬称略・順不同）

委員長 宇部興産株式会社 福田 俊男

副委員長 新第一塩ビ株式会社 大和 多実男

大洋塩ビ株式会社 佐々木 慎介

信越化学工業株式会社 馬場 誠 住友化学工業株式会社 富田 滋

三井化学株式会社 阿曽 宏貴 神山 政樹

鐘淵化学工業株式会社 島津 久夫 委 員

東ソー株式会社 小曾根 綾子

社団法人

日本自動車工業会

堀井 光雄

社団法人

日本鉄リサイクル工業会

大津 隆昭

事務局 : 総合企画室 山脇 隆

技術開発部 荷福 正隆、豊島 元敬、藤井 数男

社団法人 プラスチック処理促進協会 技術開発委員会

技術開発委員長 旭化成ケミカルズ株式会社 取締役 水谷 茂

旭化成株式会社 取締役 勝又 勉

FTR WG（敬称略・順不同）

主 査 宇部興産株式会社 福田 俊男

副主査 新第一塩ビ株式会社 大和 多実男 大洋塩ビ株式会社 佐々木 慎介 信越化学工業株式会社 馬場 誠 住友化学工業株式会社 富田 滋

三井化学株式会社 阿曽 宏貴

神山 政樹

鐘淵化学工業株式会社 島津 久夫 委 員

東ソー株式会社 小曾根 綾子

事務局 : 総合企画室 山脇 隆

技術開発部 荷福 正隆、豊島 元敬、藤井 数男

ＡＳＲ中のハロゲン分離実験委託先 株式会社 ナカメタル

〒 739-1754 広島市安佐北区小河原町 204-7 TEL 082-840-1500

総務部長 植花 雅秋 ﾌﾟﾗｽﾁｯｸｴﾝｼﾞﾆｱ 熊江 陸臣

ＡＳＲの組成及び回収物等の分析委託先 財団法人 広島県環境保健協会

〒 730-8631 神戸市兵庫区大開通１－１－１ TEL 082-293-1515

環境科学センター環境技術一部

部長 荒木 茂行

FTR WG の活動

20

14

(2)

15

6

19

15

(2)

1

9

4

(2)

16

11

27

(1)

16

FTR WG

(2)

15

FTR WG

1

29

(2)

2

19

ASR 委員会の活動

2003

6

19

(1)

ASR

2003

8

社団法人プラスチック処理促進協会

はじめに

『ASR 中のハロゲン分離技術の開発』委員会（敬称略・順不同）

委員長宇部興産株式会社福田俊男

副委員長新第一塩ビ株式会社大和多実男

大洋塩ビ株式会社佐々木慎介

信越化学工業株式会社馬場誠住友化学工業株式会社富田滋

三井化学株式会社阿曽宏貴神山政樹

鐘淵化学工業株式会社島津久夫委員

東ソー株式会社小曾根綾子

堀井光雄

大津隆昭

事務局 : 総合企画室山脇隆

技術開発部荷福正隆、豊島元敬、藤井数男

社団法人プラスチック処理促進協会技術開発委員会

技術開発委員長旭化成ケミカルズ株式会社取締役水谷茂

旭化成株式会社取締役勝又勉

主査宇部興産株式会社福田俊男

副主査新第一塩ビ株式会社大和多実男大洋塩ビ株式会社佐々木慎介信越化学工業株式会社馬場誠住友化学工業株式会社富田滋

三井化学株式会社阿曽宏貴

神山政樹

鐘淵化学工業株式会社島津久夫委員

東ソー株式会社小曾根綾子

事務局 : 総合企画室山脇隆

技術開発部荷福正隆、豊島元敬、藤井数男

ＡＳＲ中のハロゲン分離実験委託先株式会社ナカメタル

総務部長植花雅秋ﾌﾟﾗｽﾁｯｸｴﾝｼﾞﾆｱ熊江陸臣

ＡＳＲの組成及び回収物等の分析委託先財団法人広島県環境保健協会

部長荒木茂行

概要

目次

浮力選別装置 Ⅰ +Ⅱ 型配置概略図（最終型）

回収物Ｂ主要因子説明静電分離浮力選別磁力選別

静電分離浮力選別磁力選別

主要因子説明

静電分離浮力選別

静電分離

浮力選別

３．２浮力分離単独実験

静電分離浮力選別磁力選別

静電分離浮力選別磁力選別

浮力選別

浮力選別単独実験の実験水準１１に準ずる静電分離

静電分離単独実験の実験水準１、２、３に準ずる

浮力選別静電分離