電源電圧の不平衡が三相誘導電動機の特性に及ぼす影響

電源電圧の不平衡が

特性に及ぼす影

伊

藤

達

郎*

導電動機の

響

E任ect

_{of Unbalanced}

Source

Voltage

on

Characteristics

_of

Three-PhaseInduction

Motors

By Tatsur6It6

Kameido WorlミS,HitE:Chi,Ltd.

Abstract

The _{papersummarizestheexperimentalresearches} the _{writer conducted} on the severaltypesofcagerotorandwoundrotorinductionmotorsto seetowthecharacteris-1

tics of these motors are _affected by the _{unbalance of} EOurCe _VOltage.

In _{conclusion,itwas} found _{that,if theunbalance}

_{ratedidnotexceed6%and}

the positive-phase-SequenCe COmPOnentOf tlnbalanced EOurCe VOltage did

_notgive

much difference _{withthe ratedvalue,the} motors could be free from seriousin臥1enCe OVer their _{characteristics,eXCept} the current _{value whichwould show considerable} un-balancein case _{of smallcapacity motors,and used} for _{practicalservice without}

anylnCOnVenience.

〔Ⅰ〕緒

盲

講の逼迫､配電施設の不備､又ほ三相電源に対

する単相負荷の接続等の原因により､太来定格周波数､

定格

圧のもとで運転されるべき誘導電動機が往々にし てこれらとほ遥かにかけ離れた条件のもとで使用され間 置を起すことがある｡ 最近の傾向として 圧の不平衡を知らないで 横を使用した結果､電流の著しい不平衡及び て需要家の苦情を聞くことがある｡ この点を調 する必要を 動 に対し じたので従来の文献を調べ てみたが､電圧不平衡の場合の電動機については､トル

ク以外の特性ほあまり公表されていない｡そこで今回下

記の諸特性について試験所究を行ったので以下項を追つ て _{源電圧不平衡の三種誘導電動機鷹性に及ぼす影響に} ついて記述する｡ (1)無負荷特性 (2〕全負荷特性 〔3)温度上昇 * 日立製作所亀戸工場 相不平衡

〔ⅠⅠ〕埋

論

圧ほこれを正柁､道柏及び零相の各対称

分に分割し得ることほ周知のところである｡本稿でほこ れらを第1∼3囲のように図上から求めてみた｡この方泣 はJEC同期磯標準資料附録1Vに記 l に説明するために､三つの電圧の大きさをそれぞれ隼1, l㌔,l克 _{とし､これらを三辺とする三角形CβAを画く.} 第1図 Fig.1. 不平衝J電托のベクト ル図

Vector Diこミgram _Of Unbalanced.

､JL 欝2図 Fig.2. 第3図 Fig.3. 不 平 衡 電 圧 の 分 _{解 法}

Decomposlng _{Method of UnbalaIleed}

Voltage

β2佑

不平衡電圧の正和分及び逆相分

Positive _{PhaseSequence Component}

and Negative Phase Sequence

Com-ponent _of Unbalanced Voltage

こゝに 月A=l㌔ C月=l㌔ _AC=lち

〟を朗の中点としCと〟を結びC〝=与c研こ

とれば､Gは△CβAの重心である｡ CGを､Cを中心として左右に各1200ずつ回転し､ GⅣ=CC∠1200,CP=GC∠-1200 _{と取る｡この〃と} アとを各Bに結べば 正相分=βク 逆相分=且Ⅴ 不平衡率=βAγβP なお不平衡率の求め方ほ上 _{ように図解によるか叉} ほ計算によらなければならず一般にその数値を簡単に知 ることは困難であるが本稿で論じている程度の電圧の不 平衡の場合には､ _圧不平衡 って求めても大差はない 不平衡電圧の最大の数値 不平衡 さて 線間 動機を三相 庄ほ零相 の概略の偵は次の式によ

至軍勢電圧甲平考f

庄の平均値 源に接 して運転する場合､

庄を含まず､又電動機の中性点ほ接地

J′十範 _乃十々 第4図 等 価 回 _路 Fig.4.Equivalent Cireuit エ■+J? -･▲ ■･･ 第5図 _{等価回路(5=2の場合)} Fig･5･Equivaent _Circuit(S=2) しないから筈相 導 流は流れない｡従って不平衡電圧が 動機の特性に及ぼす影響としてほ､不平衡電圧より 正相分及び逆相分を求めて逆柏分の すものとして考察してゆく｡

圧ほ制動作用をな

今簡単なため励磁回路を無視した誘導 路を第4図及び第5図のようにし

n=正相電圧(線間)

lち=逆相 方1=一次

圧(線間)

線リアクタソス ∬2=一次に換算した二次リアクタンス rl=一次巻線抵抗 γ2=一次に換算した二次抵抗 ム=正相電流 ム=逆相電流 5=滑り とすれば 第4図から正柏インピーダンス ろほ 動機の等価回 .･(1) 第5図から逆相インピーダンスろは､簡単なため､ 5=2 _とおくと

)2+(勘+頻)2･

‥･(2) 又第5図及び(2)式から道相電流ムは ム= となる｡ Z2

..(3)

電源電圧の不平衡が三相誘導電動機の特性に及ぼす影響

逆相 流ム が電動機に流入する結果起る現象として ほ､一次銅損ム2れ(高相)が生ずる列に､この道柏分に 対してほ 動機はS=2附近で回転しているから 導磯 が制動機として動作している場合に相当する｡この場合 誘 制動機は固定子即ち 源からほ電気自勺勢力を､回転 刃㌧調粛.ん克行都誠m吼 子軸からは機械的勢力を受取り何れも回転子内の銅損と して消費される｡ 以下辿相分に対する基本的な式を2,3あげる｡ fち=回転子入力 fも2=回転子銅損 f㌔=出力 とすれば 昂2=5f㌔≒2fち 昂=為(1-5)≒ろ(1【2)=-ろ 即ち 回転子入力≒機械的入力 となり､この2つの和が回転子湾の銅損として消費され ることになるわけである｡ 従って機械肋入力は第5図及び〔3)式から

機械的入力=3ム2て--=坑2后

_)2+(佃2)2

…‥(4) となり､これだけが電動機としての機械的机力の減少と 考えられる｡椅この値ほ同期速度近ぐで回転している場 合(逆柏分に対してはS≒2の場合)は､｢lしユ法L↑出フγ-｣ス｣し′ し】■J､J ｢ ∠ノ Vノ′勿Uノ Vd-ヽ L 圧の逆相分 巧が一定ならば(4〕式から見られるように電動機の負 荷の軽重に拘らず略一定値を示す｡ 逆用 流ムについて少し説明を補足すれば(1),(2) 両式から判明する通り､ろはろに比し､その抵抗分が 著しく小さいため､全体としての値ほろくろとなる｡ 従って(3〕式から められるムは逆相電圧の僅少な値 に対しても比較的大きい値となる｡又ろはろに比し リアクタンス分に対する抵抗分の割合が小なるため､道 相回路の力率は低い値をとる｡ 以上の理論から不平衡電圧の電詔I としては一般に次に掲げる 特性に及ぼす影響 項があげられる｡ (1)ノ電圧の不平衡により必然的に電流の不平衡を生 ずる｡ (2)電流大となるため銅損が大となり､温度上昇を 大ならしめる｡ (3)効 する｡ は出力減少し､入力が増大するために低下

(4)道相回路の力

率に影響を与える｡ は低い｡従って全体としての力 /〟=誘凱電動膿 み〟=ダイナモメ■タ

第6図(a)接続図(1HP及び3HP〕

Fig.6.(a)Connection

Diagrams

(1HP

and3HP) /β〟ル4 わ/フJ.J三 _{ノ′クノ汐一拍′缶用･_J昌} ー l 紺 a仁り=直二･き発電線

第6図(b)接続因(3kW及び15kW)

Fig.6.(b)Connection

Diagrams

(3kW

_and15kW)

〔ⅠⅠⅠ〕試

験

法

及 び

_結

果

(1)試 験 法 (A)供試 篭 動機 形. 1HP,3HP 巻 線 型.‥ ‥‥3kW,15ⅠくW (B)不平衡電源 三相単捲変圧器…. 単相変圧器.‥ .5kVAl台 ‥10kVA6台 (C)接 続 因

業`図(aノ,(b)の通りである｡

(D)不平衡電圧の

電源設備の都合上次の範囲にとゞめた｡即ち

三線問の電圧の平均値を200Vとし､その上下

に3∼9%(不平衡 しめた｡

でほ2.75∼9.7%)増減せ

(E)特性試験の種頬及び実施事項

次に掲げるa,b,C3種墳の試験を実施した｡

(a)無負荷特性試験

電圧平衡､不平衡の両方の場合の特性値を比

較し

_{流値の増減及び不平衡を規格と対照して}

検討してみると共に道相インピrダンスを実測

〃 .1 御 仰肌 棚…刷 棚肌 描 冊肌 〃 掛虫圃巾■≠fで遍-惑e監峯掟出細 鱒堅岨でご慧品-豪e密担甘出願

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/ ∠ J イ ∫ J 7 β ♂ _′■ソ 電圧不平衡率(%) 第7図 特 性 菌 _繰(1HP) Fig･7･Characteristic

_Curves(1HP)

鞄 晒 儲 M〟 儲 l 1 ｣

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/ タ ブ 才 一∫ J 7 β ブ β 電圧不中衛率(〆) 第8図 Fig.8. し､ 特 性 曲 _線(3HP) Characterist王c _Curves(3HP)

庄不平衡による無負荷損失増加の原因を

逆相分による一次銅損､鉄損及び制動作周によ

る二次銅損とに分けて検討した｡

(b)全負荷特性試験

篭形電動機はダイナモメータに 直i

_線型

のものほ直流発電機にべルト掛けとし､出力を

定格値に維持して

の変化を負荷

圧の不平衡による特性

流､効率､力率及び回転力の諸 点から検討を加えた｡ (c)温度上昇試験 前項同 ダイナモメ←ヌ又ほ直流発電機によ り負荷した｡但し 圧不平衡の場合ほ電源容量 描 仰 山郁 御…肌 ㍍ MW 脚 〃 (箋収量血中±上孟宗■C監擬片出田 l l l 1

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/ 2 J イ ∫ J 7 _(グ J 〝 電圧不正衛歪(睾 第9図 特 性 曲 _線(31くW) Fig.9.Characteristic

_Curves(3kW)

脚 儲 昭 伊 ㍍ 仰 儲 ガ 〃 (三周な旧Ⅵ{貫】一望豪G監靂亘山繭 l` ■

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ク / _{∠ J} 〃 ∫ J 7 β ∫ 芭E不平衡率(%) 第10図 特 _性 曲 _線(15kW) Fig･10･Characteristic _Curves(15kW) の都合上全機種について温度試験を実施するこ とが不可能であったから､この不可能のものに 対して∈ した｡

と滑りとから温度上昇の値を推定

更に3HPについてほ不平衡 _{庄のもとに於} ける温度上昇を熱電対により測定し､邁転時間 に対する温度上昇の状況を実測した｡ (2)結 果 第7-10図をこ無負荷瀾 _{並びに全員荷時の力率及び効} の電圧不平衡による変化を示し､第11∼1咽には無負 荷及び全負荷時の各相 流の変化を示した｡ ′ 】

電源電圧の不平衡が三相誘導電動機の特性に及ぼす影響

享〓竺警竺ごこ℃孟宗貰表芸百山南 l

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l負荷電 こ土 〃lし l l 】 /二 1 l l ｣ 】 荷 瀧 1〟相 】

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れ柑 ♂ / Z ノ 4 ∫ J 7 ♂ ♂ 〟 電圧不平衡笹(%J 粟圃促亜朝脚 仰 購 脚 脚 〃 〃 票相好亜廣 ハ〃〉 β 1■し 一∼ 第11図 _{電圧不平衡率一電流(各相)緯線(1HP)}

Fig･11.Unbalance Faetor _of Voltage-Current

(Each Phase)Curves(1HP)

栗相好瓜虔 .∴∵.㌧ ∴ ㌦ 購明 瀦 榊叫 僻 目〟 〃 バ 儲 脚 〃 へ芭線虫Ⅷ巾≠下水】遠-蚕Q鑑哲甘出柑 〟娼 l 弓 】 】 】 l 】 l

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相 荷E邑/.忙 ト l 鮒柑 れ相 】 】 l 無 負荷

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電流 1 】 r ≡ ト+: l l l l l 】 ₁ l l ト 弓 1 1 l 】 訂相 1 〟 ノ _{∼ J} ♂ ∫ ∂1 7 β ∫ 〝 電圧不キ衡率(働 第12図 _{鑑圧不平衡率一電涜(各相)菌線(3HP)}

Fig･12･Unbalance Factor _of Voltage-Current

(EachPhase)Curves(3HP)

第15図は第12図の電流を不平衡 _{で表わしたもので､} 又第1`図ほ 3HP _{電動機の 6.5% の不平衡電圧に於} ける温度上昇を､平衡電圧に於ける場合と比較して示し た｡ (ミ掛重岡昭一耳N一撃姦G鑑箪付出碑 ＼∵㌧∵. ∵ .∵ 異相檻重賞儲 儲 粛 儲 ■-､､､ 仰 】 l ｣

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l l l〟柑. l 〟相

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Ⅷ

l l 】 l 】 l 】 【 〝相 ♂ / ∠ J ♂ ∫ J 7 β ∫ 〝 電圧不平衡率(%) 第13図 _{電圧不平衡率一電流(各相)曲線(3kW)}

Fig.13.Unbalance Factor _{ofVoltage-Current}

岬achPhase)Curves(3kW)

屋相好亜東 灘 脛 仰 儲 瀦 〃 〃 粛 ガ

慧賢義朝仰

山御 伽肌 脚…〃 〃 (重陽軒超巾ト{八り壷†慈G監替甘出紺 L l l 】 〟印 ∵ l 佑柑 L 〟相 ‡ 1 1 L 全員荷電頒電/ル 〟柏 L

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l l 一l 1F ♂ / ∼ ノ イ _{ブ J} 7 _ぎ 電圧下手衡箪(誉 第14図 _{電圧不平衡率一電流(各相)煎線(15kW)} Fig･14･Unbalance FactorofVoltage･Current

(EachPhase)Current(15kW)

〔lV〕結

果

の

_検

第7∼川図に示された試験結果から次のことがいえる｡ 〔り 無 負 荷 特 性 無負荷 流の不平衡ほ各機種を通じ諸特性の中で最も

顕著に現われる特異現象で囲で見られるように､僅か3

全負荷時 へヾご 掛靂練K異相 符 〃 ガ 〟岬 ∬ 第15図 Fig.15. ∼9% の 平衡 ーー一級負荷時 _/ ′ / / / / / ノ ノ / / / / / / / / / l l I l ♂ /ク J イ ∫ ♂ 7 β β 〝 電圧不平衡率(%)

電圧不平衡率一電流不平衡率曲線(3HP)

Unbalance Factor _of VoltageTCurrent

(Each

_{Phase)Curve(3HP)}

圧の不平衡によって電流値ほ22∼93%の不 を生ずる｡従って一般にこの場合の如く3%程度 の電圧不平衡でさえ､電流値ほ大きな不平衡を生じ各相 電流とその平均値との差の比 _{ほ規格適用の対照とほな} りえない｡電流値不平衡の原因としては第4園及び第5 図から明らかな如く電圧の正相分に対してほ回路のイン ピーダンスは5≒2のため略々無限大となるが逆相分に 対してはS≒2となるため比較的小さい値をとり､僅か な逆相電圧によっても相当多量の逆相電流が流入するの で､励磁電流との合成である無色荷電流値ほ著しく不平 衡となる｡ 無負荷損失は各機種によって異るが _{圧不平衡率の概} ね6%を境とし､その上下でほ移しい差が現われてくる｡ この損失の急激に増加する原因は逆相分による一次及び 二次銅担が道相電圧又は道相電流の自乗で効いてくる外 に､磁気飽和による鉄損の増加が急に響くために起るも のと思われる｡ (2)全 負 荷 特 性 電流値ほ無負荷の場合ほどの不平衡は現われず､数% 以下の電圧不平衡率の場合は電流の平均値は電圧平衡の

場合と比較して大差はなくなる｡この理由ほ(3)式から

明らかなように､電圧の逆相分の値が一定ならば負荷の

大小に拘らず逆相電流ムは略一定値をとり､このため 全色荷電流の正相分に及ぼす遁柏電流の影響が少いから である｡ 効率は各機種共無負荷損失の場合と同様､概ね電圧不 平衡率6%を境としてこの率未満でほ1∼2%の低下し か来さないが6%以上になると急に悪化し､約10%近

彗靂璽儲…W

M〝 〃抑 〟仰 郡 (重刷重心アご℃逼-意S鑑転出出躍 測定喜B伯 凰定子巻線 月は電圧中衛の場合の値(嬉杭詣) a占.いま電圧不平衝の場合の各相 の値(サーモカッフ■ルで測定) 但し電J王不ヰ衝率ニJJ% 田 l仁

1;/彪･月

ll 巴 l J l

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】 第16図 Fig.16. ♂J /♂ /J Z♂ ∠J J♂ d♂ 運転時問(鮪問) 運転時間一温壁上昇曲線(3HP〕

Running HoursTTemperature Rise

Curves(3HP)

く低下するものがでてくる｡この原因ほ電圧不平鱒率

6%以上になると無負荷損失の増加が急に多くなるため である｡ 圧不平衡の場合､等価力率の定義ほ一般に次の式で 表わされる cosβ= 入力 皮相入力 3l′1,1みユCOS￠1+31句2ノこゎ2COS￠2 31勺】1ん1+3仇2布2 .(5) こ _ゝに cosβ=等価力率 Ⅴ恒,γ示=それぞれ相電圧の正相分数び逆相分 布1,句2 _{=それぞれ相電流の正相分及び逆相分･} ￠1=1句1,布1間の位相差 ￠2=l㌔2,み2間の位相差 さて力率は電動機の種類により､又 圧不平衡の度合 によってその値を増減するようである｡即ち(5)式に於 て逆柏分の力率が正相分の力率より良いときほ等価力率 がよくなり､その反対の場合には力率が悪くなる｡従つ

て各機種によって力率は異った傾向を示し､電圧不平衡

率10%以内でもその値を増加するもの､減少するもの 及び増減するもの等があるが､この間題に関しては髄十 分検討の要がある｡

最後にトルクは′ 庄の自乗に略比例するから

庄不平

10%以下について論じている現在の場合にほ電圧

不平衡の影響は殆ど問題にならない｡ 筒3HPについて8･ま第15図に 特性を曲線で二示した｡ (3) 源容 温 量 圧不平衡 に対する諸 廣 _{特 性} の都合上電圧不平衡率の種々の価のもとにお ける温度試験を全機種について実施することは不可能で

電源電圧の不平衡が三相誘導電動機の特性に及ぼす影響

1465

あったが､効率及び滑りから推定すると温度特性も効率

と同様に電圧不平衡 約6%を境としてこの 未満では

湿度上昇の増加は殆んど無視できる程度であるが､この

率以上になると概して､温度上昇の増加分は急に多くな り､一股に温度特性に余裕のない機種の電動機ほ実用上 ▲支障を来すようになる｡ 偉業1`図は3HPについて 庄平衡時及び不平衡

ー6･5%時の全負荷運転の場合の温度試験の状況を示すも

ので電圧不平衡時ほ平衡時に比較してかなりの上昇を示 し､又各相での温度上昇は時間の経過と共に接近し飽和

するがそれでも最高と最低では相聞に於て約80C

の温 度差がある｡

〔Ⅴ〕結

圧の不平衡が _こ相

論

動機の特性に及ぼす影 響については筒広範囲の不平衡の状態について研究する を要し､鉄損及び力 等についてはまだ検討の余地が残 されているが一応次のように結論できる｡ 圧の不平衡が定格電圧附近で起り､然もその正相分

の値が概ね定格値に等しい場合にほ

､(1)無負荷 流値は 圧不平衡

3%未満で既に数

Ⅷ ム=,lll 嘗詮･ :ミ¥::::霊:::三方 H 登辞■ :くギー _-;:;:;::汚≡:≡§, ▼∧､ソ■:: ■:2:◆‡:くウ､ u u _{′.責‡≒享≡} 屋:三:童 ▲::こ 二■▲(■ H ≒;:: 亭':ゞ.-人〉:`･:･:･: ::;垂;::筆:∼::(･ l 苛拶･ l て■`■:= =閂 F = =:≡ミ:

特

許

弟194433号

10%の不平衡を生じうる｡従ってこのような場合には 電流値の不平衡はJISで定められた規格の対照とはなり えない｡ (2)無負荷損失､効率及び温壁上昇は 庄不平衡 約6%を境としてこの率未満では大なる悪影響は現われ ないがこれ以上になると特性が悪化し､機種によってほ 実用上支障を来すものが出るようになる｡ (3)電圧不平衡 温度上昇に余裕のある 6%以上の場合に於ては､たとえ

動機でも局部過熱などのために

絶縁物の劣化が起ってくるので､この様な条件のもとで

俵田することほ好ましくない｡ (4)概ね6%以下の電源電圧の不平衡 は､ の場合に 流値に著しい不平衡を生じても一段に実用上にほ 何等支障ほない｡ 参 考 文 献 (1)別宮:対称座療法解説 (2)電気学会:誘導横､交流整流子槻

(3)高畠‥誘導電動機

(4〕蓮見= _{オーム(昭1ト3)}

(5〕Lyon:Applications of the method of sym

metricalcomponents 】t l _{ll.ゲ虔′∧てもl}l _l･或 l ｣l

介

嘉 -･ノ:･:･)梵モ享≦Y‥こ_:_=一._/n =:=沌禁 ー■:ヾ･:･こ･会･㍍- .∼喜::▲:.:▲:1く､.･･:モ 章珂 _u 埼y _{ゝ;毛==さ:=:=iF‡ン′,〟l･} l l 暫 l .:誉::も ＼ n 菜象_＼ 【 ¥-ミニヽ■■:■〉:▲ ･′ ･:械提琴 【＼ :･.･.･ゴノ∧ ■:く繁芦 l _-`抑■■l 轡L惑当■

粍

異る車輪標を有する車輌に共用し得る速度計装置

一般に華葡用速度計は､ 連繋せしめ発 機の発生 茸輔の革輪軸に指連発 機を 庄が革輪軸の回転数に比例す ることを利用し､これを電気計器を以て指示せしめて速 度を計測する｡従って事輪径の異る2専輔に於ては草潮 適度は同一であっても軸の回転数ほ車輪径に反比例して 異るから､一方の畢軸に適するように設計された速度計 賽置ほ他方の専朝にそのまゝ使用することはできない｡ このために精通発電機の電気回路に抵抗を帝脱し､同者 の場合の抵抗が合致する如く調整する必要が起てくる｡

文一つの革執こついて考えると､華輪ほ使局中にその外

周が次第に磨耗し径が小さくなって行くものである｡従

ってこの事輪径の減少による指連発電楼の電圧上昇を禰

慣するため､発 る｡ 機回路に補償抵抗を挿入する必要があ この発明は精通発電機(1)の電圧を整流器(2)を経て 直流計器(3)を以て指示せしめるようになしたものに於 て上記発 槻と計器との間に可変補償抵抗(7)を接続し

貞

夫

これと並列に分流抵抗尺を任意に挿脱できるように設け

この2つの並列回路に対して斤た(p-1),(但しp=華輪径

の比､β艇=斤ヴ+忍′十2点■7托)なる値の直列抵抗8を接続せ しめればよいことを理論的に誘導しこれによって異る車

輪径の2車軌こ共用し得る速度計の構造並びに取扱を簡

単ならしめたものである｡ _{(田 巾)}

SUβSC斤Jβ∈rO

m∈〃/rAC〃/凡引〝F〝

ー占NGLJS〟占DJrJON-One _of the _{most reasonable ways} to _soIvethe

serious and numerous _problem that _confront

engineers

everydayis to exchangetheirdata and

views with the researchers of the world.Tlle

ⅡitachiReviewis _{planned and published} to _this

end.Thefirst number of the same _wasissued

lastJanuary,and

the _{second oneis expected} to

be brought _{out of the end ofJuly.}

The followlng are the _{contents of thelatter.}

26,500kW Francis Turbines _and28,500kVA GeneratorsforTien Leng PowerStation _of the

Formosa Electric Power CompaTly

5.助如5〟,5.Tb烏βカα5ゐg,且5βγ〝紺αねγZα刀dS.ガ菖′叩05ゐg

Charge Current Rupturing Characteristics _of Contrarc Circuit Breakers……･･･

g.加ゎ廠レの伽仁∫.ルね肌兢

Characteristic Element _of Recent Dry Valve Lightning Arresters.‥".."...

JこOc鬼才αガdjこ5〟g砂α椚α

Permanent Magnet Its Safety Factor _and Durability

〟∴n斬加

Characteristics,TestingMethodsandQualityControlofHitachiIncandescentTungstenLamps･･

〟.ユ申vゞJ′仙Jr.Tl"ご豆′′･､揖

TheImprovement _of Strowger Two Motion Switch

7'.1ilJ/′J=J/･√′川IJ.1J.〃〟･言付んf

A王r Test _of Gas Blowers‥...‥.‥..‥‖‥‥.‥...‥‥.‥‥

jこ S〟Z鋸たf

StudyoftheAsymmetryofGearToothPro負1esCausedbyHobEccenlricity･･･,….‥･･"･･･

ヱこ 肋rZね

Improvementson Polyvinyle FormalInsulated Wires _and Their Applications‥."."‥....･

jこ 肋5g

AFew Observation on the Basic Propelties _ofInsulating Varnishes……‥.‥..

肱 7七cカJ〝Z∂γf

ThePropertiesof High Grade SpecialSteelDerived fl.Om MagneticIron Sand････……･"･

5.属ゎざゐ吉∂α

Price:¥200a _eopy Postage:¥40

Publisher:HitachiIiyoron Sha,Hitachi,Ltd.