ラックタイプ歯車切削の精度について
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(2) . ，．. ． ′． ・ ・ ． ′ ．， 」 ・ ． ． ，. Ｈ Ｂ和４４年１月. 北海道教育大学紀要 （第二部Ａ）. 第１９巻 第２号. ●. ●. ．. ●. ‐. ●‘′. ●. 、. ラックタイ プ歯 車切 削の精度につ いて. 坂. 高. 男. 寅. 北海道教育大学函館分校機械工学研究室. ・ ｆ ｐｒｅｃｉｓｉｏｎ ；ｎ Ｇｅａｒ Ｃｕｔｔｉｎｇ ｂｙ ｔｈｅ Ｕｓｅ ｏｆ ａ Ｒａｃｋ Ｔｙｐｅ Ｃｕｔｔｅｒ Ｔｈｅ Ｄｅｇｒｅｅ ｏ Ｔｏｒａｏ ＴＡ１ くＡＳＡＫＡ ｉ ｉ ｉｄｏ Ｕｎｉ ｔ ｔ ｏｎ ｓ ｉ ｖｅｒ ｔ Ｉ ＥＩ ｙ ｏｆ Ｅｄｕｃａ Ｄｅｐａｒ ｅ Ｂｒ ａｎｃｈ ・ｇｉ ｎｅｅｒ ｎｇ ｔｍｅｎｔｏｆハなｅｃｈａｎｉ ｃａ ， Ｈｏｋｋａ ， Ｈａｋｏｄａ. ｌ. ま. え. が. き. 歯車の切削は一般 に精密加工であ り， その仕上げ管 理は歯車の精度を高める上にきわめて重要で ある， 機械要素としての歯車は機械の総合機能を 向上する上に， 必要な精 度 を保持しなけれ ばなら よ ぼす， 歯車精度には使用目的に ない， その良否は機械効率， 振動， 騒音， 摩耗， 寿命に影響をお・ よ っておのずから精粗の階級があり， 使用する機種に応 じて必要とする精 度を保持す れ ば よ く， ＪＩＳ ではその範囲を ０～８ 等級に分類している二 歯車の切削において精 度を考えるとき， 第÷には歯切 機械そのものの固有精度があ る， したが っ 切機械をもって生産するほどよ い精度を得られるが， 経年により機械精度が低 て， 高性能の新製歯‐ 下・ した場合， は じめと同じ製品精 度は期待できない． 第二にカ ツタの精度が大きく影響する， カ ッ タには製造時の誤差もあるが， 摩耗のため再研摩による誤差が主になる． 第三に機械能力に対する 作業上の適正条件に原因する誤差がある． すなわち正しい段取り， 適当した 作業条件を与えること によ って正確な歯切りが行なわれる． ） これを使用 して ・なう機構を製作したが１ さきに歯車の 切削をラ ックタイ プの形削方法により行 ， 歯車の精 度を向上せ しめる要因を調べた，. ２ 精度に関係する要 因 （１） 歯切りの方式と精度 こ の 実 験 で は ラ ッ ク タ イ プ の 方 法 で 歯 切 り を 行 な っ た も の で あ る が， こ の 方 式 が 精 度 の 上 か ら も 優れ て い る こ と を， 他 の 方 式 で あ る ホ ブ 切 り， ピニ オ ン カ ッ タ 切 り と 比 べ て そ の 特 徴 を 上 げ て み る と つ ぎの よ う で あ る． イ． ホ ブ切 り で は 螺 旋 状 の フ ライ ス で あ る こ と か ら， 切 削 さ れ た 面 は 小 さ い 曲 面 の 集 合 で あ る，. ロ． ボ ブ切りでは切刃二番の正確さの程度によ って， 再研削による切刃形状の精度には限度があ る． しか し， カ ッタ自身の誤差は ピッチ誤差にはならないが， 歯形誤 差， 圧力角誤 差に影響する． ハ． ピ ニ オ ン カ ッ タ 切 り で は 切 削 さ れ た 面 は 切 刃 の イ ン ポ リ ュ ー ト曲 線 の 一 部 が 凹 面 に 連 続 した も の で あ る， ニ ピ ニ オ ンカ ッ タ 切 り で は 切刃 二 番 の精 度 は ホ ブの よ うむこ困 難 で は な い に して も， 誤 差 は 避 け.
(3) . ラック タイ プ歯車切削の精度について. ｒ ・‘ られず， 再研削の精度に問題があ り， 切刃の誤差は直ちに歯車の誤差となる． ホ， はすば歯車の切削においては， ホ ブ切りにおいては歯すじね じれ角が近似値のことがあり， ピニ オ ンカ ツ タ 切 り に お い て は， ヘ リ カ ル ガイ ドに よ り て 角 度 が 固 定 化 さ れ る の で， 螺 旋 面 精 度 に. 充分の考慮を要する． ラ ッ ク タイ プ の 歯 切 り 方 式 にお い て は、 上 記 に 述 べ た ホ ブ切 り’ ピ ニ オ ソカ ツ タ 切 り の 難 点 は す. べて解決される， すなわち， あり， したが って， 切削面は平面 の包絡 へ， ラックカ ッタの形状は直線をもとにした単純構造で． 面であり， また切刃二番の精度は著 しくよい， ●る新 ト． はす ば歯車切削におし・ては， ねじれ角の設定が直接的であること， また筆者の製作によ 機構においては， 任意のね じれ角に対 し交換歯車の変更を要 しないので近似角の問題がない． 以上の各得失を要約すると第１表のようである， 殺 ～－ 方 」. 事. 項. 工. 具. 式. －＼ ＼. 形. 状. 工具の再研削後の精度 検 査 の 難 易 歯 面 の 平 滑 は す ば 歯 のねじれ角. ホ. ブ. 切. 複. り 雑. 誤 差 生 じ 易 い 雑 複. 波 模様を 生ず る 近似角のこともある. １. 表 ピニ オソカ ッ カ 切 り. 雑 複 歯形に誤差を生じ易い 複. 雑. し ま を 作 る ねじれ角は固定されるが正確. ラ ッ クカ ッ タ 切 り. 作 容 易’ 製 度 高 精 易 簡 平 滑 任意の角に対し正確. （２） ラ ックタイ プの創成 歯形 形伏がインポリュー トの場合に基礎円半径が無限大となると， そ の形状は直線の側面をも っ たラックになる， 創成作用の基本はラックと素材の転がり運動にあることが， この種の歯切盤の原 理 で あ る． こ の 運 動 は ま た 無 限 大 の 半 径 を も つ ピ ニオ ソカ ッ タ が ラ・ッ ク で あ り， 無 限 大 の 円 筒 径 を も つ ホ ブが ラ ッ ク で あ る と 考 え る こ と に よ り ホ ブ， ピ ニ オ ンカ ッ タ お よ びラ ッ ク カ ッ タ の 創 成 は 共. 通するものである， さてラックタイ プ 歯切盤を操作して所定の歯車を形削するにあたり， 作動機構 に条 件を与えなけれ ばならない． それはつぎの５項目が必要である， イ， 歯数割 出し， ピッチ割出しの交換歯車の決定 じれ角 の固定 ロ． はすば歯ね ・ ハ， カ ッ タ ス トロ ー ク 長 さ と 高 さ の 設 定 二， 毎 分 ス トロ ー ク 数 の 選 定 ホ， １ ピ ッ チ あ た り の 創 成 回 数 の 設 定. ・項は被削歯車による固定的条件であるが， 二， ホ項は作業 条件と して 上記において， イ， 口， ノ の変動的条件である． 旋盤作業における切削速度， 切り込み， 送りに相当す る． ただし旋盤にあっ ては切削が連続的であるに対 し， 形削りでは断続的である ことの相違がある， 精度の上から適正な 条件を必要とするが， 一方切削時間は生産性を考慮しなけれ ばならないところから， 毎分ス トロー ク数を大きく， １歯あたり創成回数を少なく したし・ ． しかし被削歯 面の精度の上から， 誤差を生ず る原因を挙げると， イ， ラ ッ ク カ ッ タ リ 歯 の ピ ッ チ 誤 差 ロ， ラ ッ ク カ ッ タ の す く い 角 の 誤 差 ノ ・ １ ピッ チ 当 り の 創 成 回 数 ，. 二． 機構上の相対運動の誤差.
(4) . 高. 坂. 寅ョ. 男. ホ， ラ ッ ク カ ッ タ の 切 れ 味. （３） ラック力， ソタと素材との関係 削られた歯面は連 続したインポリ ュー ト曲線ではなく， カッ タの直線切刃の包絡面と して形成さ れる． 歯面は微小中の平面がイ ンポリ ュートマ こ沿って無数に連続している， はすば歯においてはイ ンポ リ ュ ー トヘ リ コ イ ド面 に 接 す る 多 数 の 面 の 交 叉 で 形 成 さ れ て い る した が っ て イ ン ポ リ ュ 【 ト ．. 曲線と， これに外接す. ／. る平面 との間に 僅かの. Ｂ. 空隙があるのでこれを. ※. 平歯車について求めて. ＊. み る， 第 １ 図 に お い て， カ. Ｅ ｓ. ッ タ 切 刃 が は じめ に 任. ≠. Ｆ. 吻. Ｇ. 接するように切削が行 なわれるとき， 被削面 第１図 ラックカッタによる歯面. が真のイ ンポリ ュ ー ト. 第２図. ピニオンカッタによる歯面. ） 曲線から外れる量の最大偏侍は ＣＤ で あ る． ＣＤ の 値 を 求 め る と２ ＣＤ ＝Ｃ － ＤＦ＝（ＣＦ十 ＦＣ）－（ＤＦ十ＦＣ）. ＣＯＳ 「ぎ. βＧ＝ ＡＥ十 ＥＧ＝γ（ ｔ ａｎの十メヴ） γ＝. 肌Ｎ ＣＯＳα を 代 入 して ２. ｃＤ 学 鵬‘心血の十の（ 『 －・ ）. １ （ ）. ここに， Ｍ： モジュール， Ｎ： 歯数， α： 転がり円圧角力， ≠： 切削位置圧力角とする． ≠は歯先 にゆくほど大となるので歯先の圧力角を 戊 とすれば， 並歯歯車においては. １）式は次式で表わされる． したが って（. の；亭. ｉ禽 キー. “ ｝ 鐘 －１ ＋〆 ）. ２ （ ）. ２ ）式は誤差の最も 大きい場合の式である， これよりつぎのことがいえる． （ イ， モ ジュールおよび歯数が大となると誤差は大きくなる． ｐ， 転がり円圧力角 が大きくなるほ ど小になる． ハ． １ 歯 当 り ス トロ ー ク 数 が 大 に な る と 小 に な る．. 式により供試歯車のデータを与えて ｄ″ を 変 化 して 計 算 す る と， 朋←＝３， Ｎ ＝２６， α＝２０ｏ， メヴ＝ ００６γ帆 の と き， 誤 差 の 値 は， ０２４～０ ０ ． ， （ヱＯ８）.
(5) . ラックタイプ歯車切削の精度について ｄ ｄβ γα ” ．ＣＤ. ０ ０２４２ ．. ０ ０１２１ ， ｒ. ０ ００６ ．. １ ７ ．. ０ ４ ．. ０ Ｉ ．. 同様 の 考察 を 他 の 方 法 で あ ピ ニオ ンカ ッ タ 切 り と ホ プ切 り に つ い て 行 な っ て み る と， ビニ オ ンカ. ート ッ タ切りのときは第２図にみるように， 被削面はインポリ ュ． ・曲線に外接する徴小中の凹面の連 ′・ ｉ ． ・カ ッタ運動の関係数値を同じくするとき 続であり， Ｌ は， その凹凸による偏筒量は 曲率による分だけラ ッ 、 （歯面） Ｆ 下÷÷÷ クの場合より大きいことは明らかである， つぎにホ ブ切 りにおいては， 前者の形削りに対 し フライス削りであり， 被削面は第 ４ 図に示すように 小凹面の集合である． 凹面形成はボ ブが１回 転する 間に切刃の接点は作用線にそって 法線 ピッチ長さだ け進み， その間に波模様の凹面をホ ブの溝数に相当 する数だけ歯形上に作る． 凹面の大きさは歯巾の方 向ではホ ブの送り量であり， 歯形の方向では切刃の 溝 数 に 関 係す る． 凹 凸 の 高 さ は 切 刃 が 素 材 の 半 径 方. （歯底）. 向 に あ る 位 置 で は， ラ ッ ク カ ッ タ に お け る と 全 く 同. “. じ理 で あ る が， そ こ か ら 少 し回 転 して 隣 の 凹 面 と の. 第３図 ホ ブ の 切 削 面. 境界にきて，. . . （ｂ） ピキオンカツタ切り ，. （ ）ボ ブ 切 り ａ. 第４図 カッタによる歯面の形状. それぞれＺ お. . よ び ｓ とすると. ２ ／〆－倦） 云ゴー１ ｉｎ α ｓニオ Ｓ. こ こ に， γ： ホ ブの半 径， ｚに ホ ブの 送 り， α： 圧 力角 と す る． は＝２～１ の と き， 云 お よ び ｓ の 供試歯車について “ を 変 化 して 計 算 す る と， γ＝３５， α＝２００， ｚ. 値は， Ｏ ２ ，. １， ５. １ ０ ，. β. １４ ５ ，. ８ １ ，. ６ ３ ．. ”. ９ ４ ，. ２ ９ ．. １ ２ ，. “ 云 ｓ. 以上は， 切削方式による誤差を計算上からみた値である， これらの誤差は面の粗さであり歯形面 に第４図のようなしま模様をあらわす， （４） ラックカッタの形状 ＩＳ に制 定 して い る ラ ッ ク カ ッ タ は マ ー グ形 と サ ン ダ ー ラ ン ド形 の ２ 種 で あ る． 両 者 の す く い 角 Ｊ （ヱＯ９）.
(6) . . 坂. 高. 男. 寅. ６ ， 逃げ角 γ はそれぞれ定 ’ Ｎ．. め られ た 角 を も っ て い る， 再研 削が正 確に できる のが. ‐ Ｎ － Ｎ. 矛躍増茎塞ぐ 滋 すべき は賀し角と圧力角との関. メ. ６. ８ る （ ）. 係 であ る．第 ５ 図 に お い て， Ａ‐Ａ に 対 す る 角 を αα ， ～－Ｎ に 対 す る 角 を α“ ， エ. ゴ. く. ・ 第５園 ヵ 夕のすくい角. 具圧力角を α 。 とするとつ. （α）. ぎの 関 係 が あ る． マ ー グ 形 （ａ） 図. ｔａｎαα ｔ ａｎα“＝－－－－－ Ｃｏｓγ. サ ン ダ ー ラ ン ド形 （ｂ） 図. ｔ ａｎα“＝. ｔａｎ αα＝ｔａｎ ぬ ｃｏｓβ. ｔ ａｎα ｃ ・ 面爺舜罰 マ. ー. ｔ ａｎα托 ｃｏｓγ ａｎαα＝ｔ 形 サ ン ダ ー ラ ン ド形. グ. ５０. ′ ６０３０. ６. １２０. γ. ８０. ０ ′ （α ０＝１４ ３０）α“. ′ １４０４３. １４０４９′. αα. ′ １４０２５. ′ １４０４０. 街も. ｒ２００１７′. ′ ２００２５. αα. ′ １９０５３. ′ ２００１４. （αα＝２００）. α α を測定 して すくい角の 精度を 検査することが必要である， 荒削り 用カッタは刃面を平面に研削するこ. ロ. ロ. ロ. とで足りるが， 仕上げ用カ ッタは横 すくい角を付するため第 ６図のよう に研削するので， 研削装置に考慮を 要 す る． ま た 正 規 イ ン ポ リ ュ ー ト歯. 形とは別に， 修正歯形 があって， 重 荷重による歯の携み， 歯切り誤差， 第６図 カッタの横すくし・角. 組立誤差の影 響を緩和す る方法がと. られている， これら の修正歯形の 切削には， ラックカツ タの切刃前面 を， 円筒状凹面に研削するこ と に よ り， ラ ッ ク の プ ロ フ ィ ル を 修 正 す る こ と が 可能 で あ る．. ３. 切. 削. 作. 業. （１） 切 削 速 度 切削速度はラムのス トローク長さと毎分ス トローク数の 積で定まる． 特別の場合を除き普通の歯 車では歯中はさほど大きくはなく， 例えば ５０ ｍｍ 以内と考えるならばス トロークの長さ は著 しく （ヱヱの.
(7) . ラックタイ プ歯車切削の精度について. は変わらない． したがって切削速度は毎分ストローク数の変換により調節される， 実験 は立削盤に 応用 した歯切機構 を使用 しているので， 形削りの調節機能を有効に活用できる， ストｐ‐クの長さ を任意に設定し， 毎分ストローク数はクランク軸回転数を変速歯車箱で切 り替えている， 主要機能 をつぎに示す， ０ ７５ ス トロ ー ク 数： 毎 分 ３０ ， ５， ス ト ロ ー ク ： ０ ＾｝ ２２０. テ ー ブ ル：３００≠ サ ー キ ュ ラ ー テ ー ブ ル， 傾 斜 角 装 置 付. 創 成 機 構： 新製機構， 自動送り付 カ ッ タ ヘ ッ ド： 新 製 装 置 ラ ッ ク カ ッ タ： ス バ ‐ サ ン ダ ー ラ ン ド， 材 質 ＳＫＨ３ 電. 恵比須屋製. ２Ｋ Ｗ 機：２ ．. 動. ラックタイ プ歯切りの切削速度は， 歯車の材質， 硬度により選 ぶが， 資料によりつぎのような標 準がある， 材. ＝青. ｉ １ ｉ 切削 ｉ速度ｍ／ｍ ｎ. 鉄. 鋳. 銅. 質. ８ ～ １８. ２５ ～ ４５. 炭. 素. 鋼. Ｔ８ ～ ４０. Ｎｉ －Ｃｒ. ＣｒＭｏ 鍋. 鋼. １４. ２３ （ ） ２７. ～ ３２. ｎ で 行 な っ た． 実験では新製直後であることから製限して鋳鉄素材について， ７～１２ｍ／ｍｉ （２） １ ピ ッ チ の ス トロ ー ク 数 １ 歯当りの形削り回数は歯面精 度の大きな要因であり，図上の誤差を前項に示 した．また切削時間 は１歯当たりストローク数に反比例する関係にあるので，必要最小限に選ぶべきである．前述 したよ ０１２ 棚 御こと る な ら ば 計 算 の 精 度 は 良 好 で あ る， ス ト ロ ー ク 数 に は ００６～０ うに送り回転角を ｄβ＝０． ． つ ぎの よ う な標 準 が あ る，モ ジ ュ ー ル ６ 以 下 に つ いて は こ の 数 値 よ り や や 小 さ く 選 ぶ こ と が で き る， 歯数. 話や捌＼. １５. ２０. ３０. ４０. ５０. １００. り. ７２. ５３. ３８. ３２. ２８. ２６. 仕上げ削り. ４４. ３６. ３０. ２６. ２３. １６. り. ８５. ６５. ４８. ３９. ３５. ３２. 仕上げ削り. ５０. ４１. ３４. ３０. ２７. ２０. 荒. 削. ６. 荒 削 ８. （３） ス トロークの設 定 ）のように ａ ラッ クカッタは上下の作動範囲を任 意の位置に調節できる， 平歯車の場合は第 ７図（ 上下に遊びを とる． はすば 歯車の場合は 第 ７ 図・（ｂ）の. 一；. 位置をとる，. 小 Ｉ . 歯直角方式で. . あ る か らラ ッ クカ ッタ は平. 歯 車用 の もの. と共用でき. ＼”｝. 第７園 スト。‐クのきめ方 （ヱヱヱ）. ｛の ‘.
(8) . 高. 坂. 寅. 男. る， 必 要 な ス トロ ー ク 乙 は， 乙 ＝ｓー＋ｓ ２＋Ｓ ３. こ こに ｓ ２： カ ッ タ の 切 削 範 囲， れ： カ ッ タ の 作用 す る 歯 数， β： ね じれ 角 ８： 上 下 の 遊 び， ｓ ． ，ｓ べ こ の よ う に 正 歯 車 に 比 て ス トロ ー ク を 大 き く と ら な け れ ば な ら な い． こ う して 単 一 の は す ば歯. は正 しく歯切りできるが， 段付ショ ル ダーギヤはこのカッ タでは切削できなく， はすば歯車専用の ラ ッ ク カ ッ タ を 使 わ な け れ ば な ら な い，. （４） 切削歯車の精度 歯車の仕上がり精度を測定した図を第８図に示す． 歯車ははす ば歯車， 材質は鋳鉄 （ＦＣ Ｉ９）， ０ ０ 肋←＝３ ，α＝２０ β＝２０ の も の を ３ 個 測 定 した． 切 削 の デ ー タ は つ ぎの よ う で あ る． ， Ｎ ＝２６ 」. －－－一 一. Ｎｏ. ＼ － 一．. Ｎｏ ． １. Ｎｏ ． ２. Ｎｏ ． ３. 向. 左. 右. 右. 毎 分 ス ト ロ ー ク 数. ５０. ３０. ３０. さ. １１５. １１０. １１０. ｎ ｍ／ｍｉ. １１ ５ ，. ６ ６ ．. ６ ６ ，. ３９. ３９. ３９. 項 ね. ス. 切. 目. ト ロ. 削. 方. れ. じ. ー. 速. ク. 度. 長. １ ピッチ当たりストローク数. 測定は三井精機製歯車検査器＝型で行ない， ダイヤルインジケータの読みを整理 して グラフに し た． 数値は単一ピッチ， 歯溝のふれ， 隣接ピッチ， 累積 ピッ チの誤差を示 している． ５ ｍ／ ｌ ｎｉｎ 切 削 の デ ← 夕 か ら Ｎｏ ． ．１ に お い て は ね じオ 角 が 左 方 向， 切 削 速 度 １１ ， １ 歯 当 り ス トロ ６ ｍ／ｍｉ ｎ， １ 歯 当 り ス トロ ー ク ー ク 数 は ３９ で あ り， Ｎｏ ． ．３ はねじれ角右方向， 切削速度 ６ ．２ ， Ｎｏ 数 は ３９ で あ っ て 条 件 を 変 えて い る が， 第 ８ 図 の と お り Ｎｏ ．３ は Ｎｏ ，１ よ り よ い 数 値 を 示 ．２ ， Ｎｏ して い る． 原 因 と して 考 え ら れ る こ と は，. イ， ね じれの方向について 歯が左方向のね じれ角のときは， この構造ではウオーム歯車の 背隙 が影響して ピッチ誤差を生ずる． これは斜め方 向切削のとき接線方向分力 が作用するた め で あ っ て， ね じれ角に応 じて影響 してくる． 右ねじれ角では分力も反対方向となり遊びは生 じない． ロ， 切削速度と創成回数 立削盤の用途のため高速切削を考慮していない機械であり， 歯切りに 対 しては切削速度を控え目に したほうがよい結果を得ている． １歯当たり創成回数は作業標準に も ３０く らいが示されていて， その計算誤差は １” 以下であるから創成回数は適当であ ったが， これ以 下に小さくとると良い結果は得られない． ４. 考. 察. 実験をかえりみて，今後更に精度を向上するため，考慮すべきこととしてつぎのことが上げられる． （１） サーキ ュ ラーテーブルの背隙について 使用 したサーキュラーテー ブルは新購入品で， 精度は良好であ ったが工作上の背隙はやむを得な い， ホ ブ盤 の ク ラ イ ム ホ ッ ビ ソ グを 行 な う 場 合 も 背 隙 の 問 題 が あ る． こ れ を 無 く す る に は， １ 個 の ブ ー ブ ル に ウ オ ー ム を ２ 個 設 け る 方 法， ウ オ ー ム を ピ ッ チ 位 相 を 変 え た ２ 個 の も の に 分 割 す る 方 法. など高度の背隙防止構造がある． ラックタイ プにおいてはテー ブルの回転方向は左右いずれでもよ い特質をもっているので，背隙影響のある左ね じれ方向に対 し，テー ブルの回転送りを反対方向に変.
(9) . ラックタイプ歯車切削の精度について 歯 Ｍ Ｚ ＰＡ 〆. . Ｌ. . 車 ３ ２ ６ も ２ ０ Ｌ ２ ０. ′ Ｌ 単一ピッチ畳 呉差 ． ・坪期窟ピッチ塙呉差 歯ラ 蒋のふれ言 売み. ｆ 列 み 最大単一ピッチ ？ 最大罪野蛮ピッチ ′ ’ ′ 一 ′ 最大障”妾ピッチ ． ，. ，＼ し ノ ／ ｒ．＼，」 ‐. Ｎ ｏ ．３. 第 ８ 図. 歯. 車. の. 精. 度. れば遊びの逃げは起こらない， なおこのため創成の自動送りラチェッ ト機構を可逆可能に改良 ある. （２） カ ッ タ ヘ ッ ド カッタヘ ッ ドは精度に関係する部分であり， 組立精度をよく しなければならない， その機能は， 種類のカッタを正確に固着すること， カ ッタの戻 卿こ正しく逃げ運動をすること， 相対運動のア イメ ソトと剛性をよくすることである． 可動部分の摩耗による影響が誤差に表われてきたのでこ して復元する必要がある， 以上をもってラ ッ クタイ プ歯切装置による歯車仕上げ精度についての報告を終る， 文. 献. ８ １９６ ） 立削盤によるラックタイ プのはすば歯車形肖 高坂寅男 （ り方法について 北海道教育大学紀要， 第二部 Ａ， 第１９巻， 第１号， １９ ６８ ） ラックカッタ， 資料， Ｎｏ ３ 神戸製鋼所 （ ・Ｇ… ．.
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