【報 告
1
UDC ：691
．
32：666．
97 ：620．
179．
1日本 建 築 学 会構 造 系 論文 報 告 集 第428号
・
1991年10月Journal of Struct
．
Consg．
Engng，
AIJ，
No．
428，
0ct，
】991実
大
モ
デ
ル に
よ る
超
音 波法
，反
発
度
法
お
よ び
複合
法
の
検
討
一
非 破壊 試験
に よる構造 体
コ ンク リー
トの強
度
推定 法一
STUDIES
ON
ULTRA
SONIC
，
REBOUND
AND
COMBINED
METHODS
USING
FULL
SCALE
MODEL
STRUCTURES
−
Estimation
of strength of concretein
structuresby
non−
destructive
testing一
十 代
田知
三＊，野 崎 喜 嗣
＊ ＊，小 林 幸
一
＊ ＊ ＊7b
〃toxoSOSHIRODA
，Yoshitsugu
ATOZAKI
．
and．
配oichiKOBA
｝「ASHI
Full scale model structures with several mixes of concrete were used to study estimation of stre4gth of concrete
in
structuresby
non．
destructive
testing．
Esti
皿ation equationsby
reboundnumber method
，
pulse velocity method and combined method of reboud numl ）er and velocity were propsed，
Furthermore
，
supplement of parametersby
しhe
water cement ratio of concre 仁e to equationsde．
creased
jn
estimation error．
Ranges
ofdispersion
of estimations， represented
by
twQ times of the standarddeviation
were apPrpximately asfollows
：80
kgf
／cm2for
rebound number method，120
kgf
／cmzfor
pulse velocity method，
74kgf
／cmzfor
combined methQd and 53 kgf／cmz for co 卑binedmethod with water cement ratio as an additional parameter
．
Keywortl9
：concretein
5抛 砌 re，
non・
destructive
test， comPressive strength ， 厂ebound number method ，ultrasOnic
pulse
velocity method，
combined methed構 造 体コ ンク リ
ー
ト， 非 破 壊 検 査，
圧 縮 強 度，
反 発 度 法，
超 音 波伝 播 速 度 法，
複 合 法L
は じめに コ ンク リー
ト構造 物の耐久性や構造安全性の検 討に際 して，
コンク リー
ト自体の強 度 を 把 握 す ることは極めて』
有 効で あり，
現在まで に数 多くの試み が行われ てきた。
そ れ等はコ ア供試体 採取を前 提と す る場 合 が 多いが，
構 造 物の条 件によっ て はコア採 取 本 数が制限 さ れ，
時に は 採 取 するこ とすらも不 可 能と さ れ る場 合も あ り， 非 破 壊 試 験へ の期 待 も増々大と なっ て き た。 コ ンク リー
トの強 度 推 定を目的とし た非 破 壊試験の試 み は 1930年代以 降 多くの検 討 例が報 告さ れてい る が，
手軽さ と推 定精度お よ び汎 用 性とい っ た観 点か ら，
現在 利 用され て い る代 表 的 な 方 法 と して は反 発 度法と超 音 波 伝 播 速 度 法が挙げら れ る。
筆 者らも幾つ か の検 討を行い，
そ の結 果を本 学会 等に報 告して きた1 ）−
13 ） 。・
強 度 推 定の目 的に は，
反発度法 が利用 さ れ る場 合が多く，
検討例の報 告も多い。一
方，
超 音 波 法はコ ン クリー
トの 内部状態の探 査に適して いる が，
強 度 推 定の精 度について は， 反 発度法に比 較 し て高 くな い と する報告］4 ）も あ る。
し かし超 音 波 法に よる強 度 推 定の精 度は， 必 ずしも反 発 度 法に劣る わけで は な く， 条 件に よっ ては，
より高 精 度と な る場 合 も少な く は ない ようである15）e 超 音 波 法を用い た構 造 体コ ン ク リー
トの 強 度 推 定に関す る検 討は 1940年 代まで さ かの ぼ る が代 表 的な研 究と してR ．
Jonesi6
〕，
J
．
R ．
Leslie，
w，
J
．
Cheesman17
｝，
E．
A．
Whitehurst］8），
E ．
Kesler，
Y，
Hi．
guchiig
）ら の 報 告が挙げられ よ う。
国 内で は奥 島・
小 阪！°），
近 藤・
明 石 ら21｝，
亀 田22 ） らの 報 告 中で、
コ ン ク リー
トの強 度と超 音 波 伝 播 速 度との関 連につ い て検 討さ れて い る。 ま た，
1960年 代に は，
複 数 の方 法の非 破 壊 試 験 結 果を組み合わ せて強 度 推 定を行 う 複 合法 （組合せ法）が検 討さ れ，
その成果 が報 告さ れて い る。
それ等は1．Facaoaruz3
〕，
ルー
マ ニ ア指 針24 ）お よ び谷 川 らZ5 ）に よる超 音 波 伝 播速度法 お よ び 反 発度法の組 み合わ せ につ い て の報告が代 表 的と言え よ う。
コ ン ク リー
ト中の超 音 波伝 播 速 度と圧 縮 強 度 は 理 論 的 に直接 的な関 係はないが， 実 験 結 果からおよそ比 例 的な 関係にあるとい うこと が経 験 的に分か っ て い て，
こ の こ 本 報 告の内 容の一
部は末尾 の文献No，
】｝−
13〕 と し て主に本 学 会 等に発 表 済みであり，
また一
部分は，
本学会材料施工委員会 ［コンクリー
トの非破壊試 験 法 研 究 小 委 員 会 ］の活動 として作成，
提 出し たもの で あ る。
＊ 芝 浦 工 業 大 学 教 授
・
〕二博 Pref．
，
Shlbaura Inst．
of Tec．
，
Dr．
Eng．
＊ ＊ 武 蔵工業大学 講師・
工 修 Lecturer，
Musashi Inst．
。f Tec．
，
M．
Eng．
“ ＊ セ メ ン ト協会 研 究 員
・
工修 The Cement Assn．
ofJapan，
M．
Eng．
と が強 度 推 定が可 能と な る 理由で あ る。 これは
，
超 音 波 伝 播速度は弾 性 係数 と は密 接な関 係にありまた，一
方で は弾 性 係 数と強 度が お よ その比例 的な関 係にある ことな ど がそ の背景である。 す な わ ち強 度に影 響する要 因と弾 性 係 数お よ び 超音 波 伝 播速度に及ぼ す要 因と が共 通する ものが多い故と考え ら れ る。 コ ンク リー
トの圧縮 強 度は， 現在で は loookgf
／cm2 以 上 程 度まで分 布し，一
方 超 音 波 伝 播 速 度は最 大 値は極 限 的には岩 石の そ れに等 しく， およそ5000m ／sec 程 度 である。 する と両 者の関 係は強 度の増 加に対し て伝 播 速 度が一
定と なっ た曲 線 的とな り，
コ ン ク リー
トの条 件の 範囲を大き く し た関 係 式の例と して，
し ば し ば指 数 関 数 式で定義さ れ るこ と が あ る。 し か し その 関係は，
コ ンク リー
ト条 件を 狭い範 囲に限定す る と， お よ そ直線的と な ること か ら， 適用範囲 を 明示し た 場合は一
次 式で示す 場 合 も多い。
他方，
反 発 度 法によ る強 度 推 定につ いて，
坂 は最 小二 乗 法か ら 2次式 の 回帰式 を導い た が，
400kgf
／cmt を 超える程 度の コ ン ク リー
トで も， 反 発 度と強 度は およそ直 線 的であること を示してい る26）。
そ こ で，
伝 播 速 度およ び反 発 度 を，
説明変数 と して併せ て用い れ ば 上記の 超 音 波 法によ る場 合の推 定 式で， 直 線か ら ず れ る場 合 もカバー
で きると 考え られ る。
し か し，
これ ら の既 往の報 告で提 案さ れ て い る推 定 式 は，
コ ンク リー
ト条 件，
実 験 条 件が異な る ために相 互の 比 較 検 討に よ る 分析が出来に くい こ と，
お よ び そのほ と ん ど が実 験 室 実 験であっ て 小寸法の供 試体か ら 得 ら れ た 強 度 推 定 式であり， 実 施 構 造 物へ の適 用に際し て は幾つ かの条 件につ い て の検 討が必 要 と なるとい っ た問 題 が 提 起さ れ る。
本 研 究は，
構 造 体コ ン ク リー
トの非 破 壊 試 験によ る強 度 推 定 法の確 立 を 目標 とし，
反 発 度 法，
超 音 波 伝 播 速 度 法お よびその両 者の複 合法の実務へ の適 用につ い て検 討 を行っ た も の で あ る。 筆 者ら は小 寸 法の供 試 体に よ る実 験 室実験を行っ て きたが，
本報告は それらを踏まえ，
実 用 され てい る種々の条 件の コ ン ク リー
トにつ い て実大寸 法の モデル壁体を作成し， そ の非破壊 試験値とコア供試 体 強 度 との関 連 を分 析し，
強 度 推 定 式の提 案， 変 動の検 討お よび現 行の試 験 結 果と の比 較をね らいと し た。
2．
実験の条件お よび方 法 2．
1 実 験の概 要 実 験は実施構造物を想 定 した条件の試験 体を準備し，
その非 破 壊 試 験お よびコ ア採 取に よ る試 験結果と の比 較・
検 討 を主た る 目的と し た。
試 験 体は，
図一1
に その 1 例を示す が， 高さ は実構造物の階高に近い寸法の壁状 と し，
そ の厚さ は300皿m と し た。 型 枠は合 板 製で，
打 設は実 験シ リー
ズに よっ てポンプまた は バ ケッ トを 用い た。 その後の時 間 経 過は図一
2の工 程 図に示す よ うに約一
26
一
28 日間シー
ト掛け・
散 水 養生 を行っ た。
供 試 体は，
打 設 時に採 取し た円柱 供試体と，
壁状 試 験 体よ り採 取し た コ ア供 試 体で，
そ れ らに対して非 破 壊 試 験の後に圧 縮 強 度 試 験 を実施し た。
な お，
実験シ リー
ズの全 体 概 要は表一
1に示し たと お り であ る 。 2．
2 使 用 材 料，
調 合 実 験は各 種の条 件の コ ンク リー
トを対 象と して 4 シ リー
ズに わ たっ て行っ たが （表一
1）， シリー
ズ1は主に 流 動 化コ ン クリー
トの特 徴の検 討，
シリー
ズ 2は造 殻 混 練コ ン クリー
ト （2段 階 練 りコ ン ク リー
ト）の特 徴の検 討お よ び粗 骨 材の寸法の影 響に関する検 討，
シ リー
ズ3 は軟 練りゴンク リー
トお よ び高強 度コ ンク リー
トの特 徴 の検 討，
シ リー
ズ 4は 分離低減 剤の 添加効果の検 討 等 各 シ リー
ズごとに特 徴が あ り，
それ によっ て材 料 条件・
調 表一
1 各シリー
ズの特 徴 シ1丿一
ズ 壁 体 寸 法 囗 馴K 團KO 粗骨 材 寸 法 胴 合．
ヒ の 特戯 国筋榮 件 打 闘 怯 コ ア 数 試 験 材 令 コア 醤 生 1Z，
4翼2．
4 夏o．
320 叩 滅 助 化一
部無筋 他ダ ブル パ ケット 90本 49日 5日 水 中 21．
9×2、
4 麗o，
3402 霞 探 ｛sεo ， 努 ブル 堺ンプ 6“ 427 日 気 中 a2．
2K2．
4 罵o．
34D 砺 彁 度 シングル パ ケッ
ト 60377 日 瓠 中 42．
2冤2，
4 翼o．
325 分 贐 低 馘 シングル バ ケツ
ト 453 且 5日 気 中 1 2 3 4 5 6 ト 2，
400一
一
一
1 ト 1 ，900一尸
一
1［
＝＝ ：＝ ］ 匡：：：＝コ
図一
1 モ デル壁体 寸 法お よ び各 種 測 定 位 置 〔例 ） 〔シ リー
ズ 1， 2） ， ＿ ，脅
寺
A 点 巳匿
＿一
’
0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0下
O ＋0 0 0 0 ←Q O O Q Q O O O Q8可
O ←Q ＋Q ＋O O O O O Q O 詩r
Q O o O Q O 0 舮0 トO 十Q O OQ Q O Q⊥
〇＋
0 ＋ O＋O 配 筋・
型 枠 組 立 防 水 処 理 実 験 計 画 作 粟・
測 定 準 備 0 日 コ ン ク リー
ト 打 眼 週 週 34 散水蓋生 試 料 採 取 ス ラ ンプ 空 気 量 供 試 体 作 成 脱 型 脱 型 非破 魍 試 験 標 準
．
現 楊 水 中 強 度 試 験 養 生 コ ア採 取 水中麸 侘 7週 吸 水 亊 強 度試 験 同．
ヒ 強 度環 験 図一2
実 験の実 施工程 （シ リー
ズ 1）合 条 件は それらの主 旨に準じ て決 定し ている。
配 筋は
，
主に ひび割れ防 止や破損 防止が目的で あっ て，
実構造物とは条件が若 干異な る。
な お，．
コ ン ク リー
トの 使 用 材料，
調 合は各々表一
2，3
に示し た。 2，
3 実 験 項目お よ び方 法測 定項目， 位置， 試 験 項目お よ びそ の方 法の概 要は表 74 に
即
載し たとお りで，、
コ ンクリー
トは打ち 込 み時に．
各 輸 送 車ご と にス ランプ．
空 気 量 測 定 を 行い標 準 供 試 体 を採 取し て所 定の養生・
材 令 条 件に お け る超 音 波 速度，JIS
に準 ずる圧 縮 強 度 試 験，
吸 水 率 測 定 を行っ た。
試 験 壁 体は打込み後所定の材令 （およ そ4週）まで シー
ト掛 け・
散 水 養生 を行い，
同 表に示す ように超 音 波 伝播速度 および反 発 度 測 定の非 破 壊 試 験 を実 施し た。
その後に，
同 壁 体よリコ ア供 試 体を採取し室 内 気 中ま たは水中 浸 漬 の所 定の養 生を行い，
超 音 波 速 度およ び圧 縮 強度試 験，
吸 水 率 試 験 を行っ た。 ま た一
部の供 試 体は断 面観 察，
顕 表一
2 使用 材 料 シリー
ズ AE 剤 特 殊 棍 和 剤 細 骨材 粗 骨 材 荒川 ＋利 荒川 ＋栃 1 リ グニ ン ス ル ホ ン醗 根 川 産 川 7k砕 石 スル 昧ンン 塩 衆 高 性能 砂 2．
5即 言oロ囮 陵 臨 械 水 削 ρ 2．
55 ρ 2．
65．
．
2 天然 樹 脂．
ポリ ア ル キ 大 井川砂 葛 生 ゆ石 商 塩 熟 ル ア リ ル 5、
O ロ ロ 40 n囗．
スルホ ン酸 ρ2．
62 ρ2．
69 3 リグニ
ン ス 特 秣 分 瞠 低 酒 匂川砂 酒匂川砂 ル ホ ン靦 系 減 剤 5，
0囗 隠 40田国 ρ2．
59 ρ263 4 天 然 樹 腑 系 特 殊 分羅 低．
シリー
ズ3に 同 じ 減 剤 表一
3 コ ン ク リー
トの調 合 シ リ 略 租 類 u／c．・
S／a 単 位 水 量 へE剤 流 動 化 剤一
ズ 号 艶 郭 （kg ／田θ）∂
kg／ 1／m5 1 同 標巡 6】．
D48．
7 】960．
725 閥’
Plain68．
649．
0221 B ペー
ス．
61．
O48，
7175O．
725 F 流 動 化 61．
o48．
71 ？5O．
725O，
35 F♪
流 動 化 61，
048，
71750．
725o，
45 餌 普 通 歟練 62．
345，
118B0，
107 2 齪7 普通参 考 58．
6、
ξ2．
91720，
105 B ベー
ス 60，
545．
5169O．
100 s 造 穀 混繍 60．
645．
3172o．
loo F 流動 化 59，
垂 45．
7 ／64．
0，
，
100 1，
D45 SF’
造 殻 流 勒 6L945．
1173O．
IOOL435 酎 普 通軟 練 57．
O4 皇．
81890．
83D一
3C 分 雕低 濠 57．
044，
呂．
189 o．
83D0．
664 Hh 高 強 歐 練 37．
538．
21881．
335 1且田 高 強 中 線 37．
534，
6 】73L155 N 普 通歐 練 57，
044．
7lgo0，
167 4c 分 離 低 減 57．
o44，
71goOJ67O．
666 C，
分 離 低 減 57．
044．
71RO0．
1670．
999 表一
4 試 験項目，
測定機器 （特に記載無い項 目 は試 験 法 は 該 当JIS
に準じ た〉 打 設 時 ス ラ ンプ 傾．
空 気 量．
ブリー
ジング串．
標 箪 水 中・
現 場 水 申供 賦 体の音 運’
強 度 非 破 壊 試 験 反 発 碍 度 音 速 コア供試 体 誤 験．
圧 縮・
引張 強 度 吸ホ 串．
密 度，
音 速 超 音 波 深 傷 器 反 発 度ハ ン マー
CNS 社喫パ ンジッ ト．
測 定端 子 54Kffz PROCEQ 社 製テ ス トハ ンマー
NR−
10 No．
291 57 ‘，
80 昭入）「
写 真一
1 コ ン ク リー
トの打ち 込 み （シリー
ズ1，
バ ケッ トに よ る〉 微 鏡 写 真 用と して，
別途の分 析を行っ た。 な お，
主たる 測定機器の名称，
型式 等を表一
4に記 し た。
また，
モデ ル試 験 壁体へ の コ ン ク リー
トの打 ち 込 み状況 と．
し て シ リー
ズ1の場 合で， バ ケッ トに よ る例を写 真一
1に示し た。
3
．
実 験 結 果お よび 考 察 3・
1実
験 結 果．
，
実
験 結 果の一
覧を表一
5，
6に 示す。 表丁
5は使 用し た コンク リー
トの試験結果等を整理 し たもの で あ る。表 中，
圧縮 強 度は，
コア お よ び供 試 体と もに総 平 均で，
各シ リー
ズ内の結果につ い て は比 較 検 討が可 能であるが，
材 令そ の他 主た る条 件が異な る ために シリー
ズ間の比 較に はい くつ か の補正 を含めて考え る必 要が ある。一
方，
表一
6 は各シリー
ズの実 験 結 果の一
例と して シ リー
ズ1の結 果 か ら，
硬 化 後の試 験 体に対す る非 破 壊 試 験お よ び採 取 し たコ ア供 試 体に つ い て の試 験 結 果 を高さ方 向の位置ご と に集 計し た結果 を示し た もの で，
表 中の値は各々2
個〜
3
個の試験値の平 均値で あ る。 同表か ら は試 験 体 間 （調 合条件間）の 差は 必ずしも 明確に は見られな いが，
位 置 によ る差 （高さ方 向．
）は か なり顕 著な傾 向が ある こと が 推 定さ れ る。 ま た同表で，
超 音 波 伝 播 速度
および反 発 度 は調 合種別に余り影響 を受けずに主に打 ち込み の上下 方 向によっ て測定値 が変化 してい ること が 観 察 さ れ る が，
一
方コア供 試 体 強 度は，
打ち 込 みの上下方 向の 要 因の ほ か にも， 調 合による差が見られ る。 こ れ は コ ン ク リー
ト の材 質に対す る，
各 特 性 値の敏感性を表 し て い るもの と一 27 一
表
一
5 コ ンクリー
トの 試 験 結 果 シリ 路 圃 翹 スランプ 空気 彙 ブ リー
ジ圧 毓強 度 販f／C
囗
L
》一
ズ 号 値 c躪 ％ ング 串▼
コ ア 供 繋 体 1 閥 醸 購 2L．
o3．
9 】．
o且 ユ39255 阿「
P亅ヨ
i口
21．
0 且．
21．
46204zo ［ E べ一
ス 12．
oO．
0o．
62212zz6 F 擁 動化 2Lo4，
0O．
89247239 FP 躍助化 Z3．
54，
2o、
8z2232 】9 肘 普通歐 躁 B．
o4、
1o．
6331026 ε 2 周，
普 通 毒 奢 ］7．
05．
00．
68Z91259 日 ペー
ス 置o．
o5．
40、
66334295 S 遭般 混陳 7．
53．
60．
】834z320 F 読助化 L9、
54．
01．
01296247 SF 遭 履 流 動 18．
54，
5o，
243 お 298 再 替 通 眦 脈 1臼．
o3．
9o．
嘱 268285 3c 分霞 低 馘 16．
0 ‘．
1o、
OE23826 呂 凹h 高強 軟 凍 17．
54．
1D．
33415441 H閲
高強 巾 繚 ？、
5 曙2D．
Uq247 且 り 普 通 敦 練 16．
O5．
4o，
02 】9516 ε 4c 分 噬 低 減 18』 4．
呂 0．
OO242259 o卩
分 跟 低 減 zo．
o3．
o0、
OD209229 注 薤 生 祓 シ リー
ズ1 ；現萄 水 中 （四 ） 2 ；橿 準 水 中 【 4V ｝ 3 ；現 題水中 〔6V，4：硯 婿 水 中 （5V） いず れ も3個 の 平 均 孕ブ リー
ジ ング総 量 ／コンクリ’
ト容 積 Pt 表一
6 実 験 結 果の例 （シ リー
ズ 1｝ 麗 号 位 置 反 発度 伝播 遼度 k卩’s 密度 堵1 ホ2 圧稲強 度 k艦f／o囗亀 囹 123456 26．
828，
626．
328、
召 2＆．
330，
9 3．
873．
973．
934．
054．
084 ：35 3．
954，
014．
004．
OB4，
134．
41 2．
222．
252．
252．
242．
262．
30 194230220224242324 闘P123456 25，
226．
区 25，
024 』 2日．
128．
4 3．
743．
79a．
873．
923．
994．
20 3，
833．
go3．
913．
974．
044．
20 2．
252．
252．
262．
272．
292．
32 聾6コ 174 重32197217283 6123456 2＆，
930．
129，
83L130．
732．
o 3．
783．
863．
892．
933．
934．
07 3．
913．
953．
974．
Ol2．
984．
13 2．
182．
182．
202．
222．
212．
24 屆642041972 亙5223289 F123456 29．
529．
830．
631．
631．
833．
2 3．
943．
964，
014．
064．
154．
25 ¢．
oo4．
054．
114．
144．
244．
32 2．
242．
242．
262．
252．
272．
29 198216230252275314 F脚
123455 29．
729，
730，
430．
030，
532．
5 諺．
603，
803．
畠43．
873．
913，
98 3．
863，
924，
014．
034．
034，
zo 2．
232．
232．
252．
272．
272．
29 175209214224232286 注； 零 ユ モデル壁体測定値．
零2ロ ア測 定 價一
28
一
考え ら れ，
圧 縮 強 度は各 種の調 合 条 件に敏 感で あ る と 言 える12 ）。 3．
2 結 果め 分析 （1） 超 音 波 伝 播 速 度の現 位 置にお け る測 定 値 と 採 取し た コ ア の測 定 値との関 係 全 シ リー
ズの全デー
タ にっ い て，
モデル壁体にお け る 現 位 置の超 音 波 伝 播 速 度と採 取し たコア の速度と の相関 散布 図を図一
3に示 し た。 図中，
デー
タ が，
お よ そ等速 度 線上に分 布 してい るこ と が 分か る。
そこ で， 各シ リー
ズご と お よび全体につ いて，
両速度の差異につ いて分 散 分析を行っ た結果，
全体的に は有意 差は認め ら れずに，
両 者は同一
の母集 団と み な し得るこ と が 分 かっ た。
コ ア 採 取 後の 養 生 方 法は表一1
に記 し た が， 各シ リー
ズに よ っ て気 中また は水 中 浸 漬で あっ て，
試験時の含 水率に は差が あ る が，
結 果と しては その原因 が 超音 波伝播速 度 に及ぼす 影 響は ご く わずかで，
実 用上 は無 視し得る と言 え よ う。
モ デル壁 体とコ アの 測 定 値と が 同等であると見 な さ れ る 理由と して以 下 が推 定され る。
a）測 定に使 用し た周 波 数は 50kHzt 波 長は およそ 80mm である ことか ら，
φ150×300 mm （一
部の供 試 体 は φ100×200mm ＞の供試 体は寸法 的には音 速に影 響す る限 界 値に対 し十 分に大きい と考え ら れ る。b
） 既に指 摘さ れて いる が27 〕・
z8），
コ ンク リー
ト中の含 水分の超音 波伝播速度に及ぼ す影響は無視し得ない 程 度 に大きい。 し か し，
乾 燥 後の吸 水 初 期 （水 中 浸 漬の数日 間 程 度 ）で は供 試 体の断 面の ご く周 辺 部の み吸 水し て，
内 部は末 飽 和 状 態であり，
こ の程 度の場 合で は，
吸水の 音 速へ の影 響が少ない故 と考え ら れ る。
c）な お， 伝 播 速 度の壁 体の現 位 置に お ける測 定 とコ ア の測 定で は材 令が異な る が，
予備 実 験か ら も材 令 4週 以 降で はほ と ん ど伝 播 速 度の伸び が な い こ とが確 認 さ れ，
この傾向は他の報 告で も指 摘さ れて いるZS） 。 （2 ）伝 播 速 度お よび 反発度に よ る圧 縮 強 度の回帰 式 全シ リー
ズの全デー
タにつ いて， コア供試 体強度と反 5 ひ丶 壽 溜 4
4 翼 麹 鰹 雌 埠 斟 ミ 外 3
．
5 3，
5 4 4．
5 5 コ ア 供 誤 体俵播速 度 Km！sec 図一
3 超 音 波 伝 播 速度の現 位 置 測 定 値と採 取したコ ア の測 定 値 との関 係45e ， 400
量
聾
35。 醐 3eo 輿 250 口 200150100Is 2e 2s 3c 35 40 45 反 発 度 図一
4 反 発 硬 度 とコア強 度の関 係 （各シリ．
一
ズ お よびシ リー
ズ 全体） 60e5so500d 450ミ
苙
姻 秘 35°墾
・・ Pt 250 200150 100 3．
5 3．
1 3■
9 LI L3 駕5 阜．
i ら．
9 5，
1 超 音 波 伝 播 速 度 k田／se。 図一
5 超 音 波 伝 播 速 度とコ ア強 度の関係 〔各シ リー
ズおよ びシ リー
ズ全 体 ） 発 度との相 関 散 布 図，
および超 音 波 伝 播 速 度 との相 関散 布 図を各々図一
4，
5に示した。
両 図ともに， 各ジ
リー
ズ ご と， お よ び全 体 デー
タの 回 帰 直 線と ま た比較対 象と し て， 建築学 会の共 同実 験によ る回帰 直線を併せ て記入 し たが，
各シ リー
ズによっ て若 干の差が観 察され る。
なお， 回帰 式は表一
7に そ の一
覧を示し た。
図一
4は反 発 度と強 度の相 関 散 布 図で，
4シリー
ズ合 計255
個の デー
タ を集 計す る と，
r；
O．
839 とな り，
や や密接 な 関 係と言えよ う。
各シリー
ズ共に お よ そ 1つ の 回 帰 線に沿っ て分 布し て い ると言え よ う。 な お，
参 考と して同 図 中に，
材 料 学 会による推 定 式お よ び建 築 学会共 同 実 験 式を併 記・
し たが，
比 較 的近 似し た関係に あ る。
ま た，
図一
5は 伝播速度と強 度の相 関 散 布 図で，シ リー
ズ1，2，
4は，
ほ ぼ同一
の集 合と して散 布し てい る が，
シ リー
ズ3のみ離れ た位 置に分 布し て い る こと が観察さ れ る。 こ の シ リー
ズ は，
圧縮 強 度が 450kgf／cm2 程 度の 比 較 的 高 強 度コ ン クリー
トを対 象 とし た実 験であ り，
特 に他の シ リー
ズに比し て モ ル タル マ ト リックス強度が や や大きい こと が特 徴で，
骨 材の種 類お よ び量に関して は 他と お よ そ同様と考え ら れ る。 コ ン ク リー
トの高 強 度 化は，
主に モ ル タル マ ト リッ クス の性 質の改 善に よ る場 合が 主である の に対 し，
超音 波 伝 播 速 度は一
般 的に粗 骨 材の石 質や量の影 響が大 で あ る と考え ら れ ることか ら，
超 音 波 伝播速度法に関 し て は上記の傾向が得 ら れ た もの と説 明さ れ る。 す な わ ち高 強度コ ンク リー
トと普通コンク リー
ト で は超 音 波 伝 播 速 度 法の適用の問 題が 今後の検討 課題 と して提 起され よ う。
な お，
建 築 学 会 共 同 実 験に よ る 回帰 式！S ） を 同 図 中に示 し た が， シリー
ズ 1，2、 4お よ び全体の 回帰 式と近 似し て い ると言える。
次に，
各シリー
ズ ごとお よび全 体に つ い て回帰分析を行い， その結果 を一
覧 とし て表一
7に示し た。
同 表に は反 発 度に よる分 析 結 果 も併せ て 示 し た が， 相 関 係 数の カラム に見 られ る よ う に，
反 発 度 法お よび超 音 波 法は各 シ リー
ズに よつて数 値がま ち ま ちで あ る。 こ の ことは実 験 条 件に よっ て，
強 度推定に反 発 度 法が有 利と なる場 合 と 超音 波法の ほ う が有 利と な る場 合が あ ること を 示唆して い る。
全 シ リー
ズ で み ると， 相関係数 は超音 波伝 播 速 度で はO．
596，
反発 度の場 合で は0．
839
と なっ たQ13
） 複 合 法につ い て の分 析 次に，
反 発 度および超 音 波 伝 播 速 度を主た る説 明 変 数 と して， その他 水セ メ ン ト比，
ス ラ ンプ， 空 気 量 等の調 合 条 件， 打 ち込み深さ， 材 令 等 を変 数 として加えて， 重 回 帰 分 析 を行っ．
た。
そ の結 果を，
表一
8に一
覧表とし て 表一
7
各シ リー
ズご との相関・
回帰 分 析 シリー
ズ 説 明 変 数 相 関 係 数 回 帰 式 ユ 反 発 度 伝 播 速度 0．
5460，
B64Fc＝
9、
4R
−
50 Fc＝
226Ψp−
670 2 反 発 度 伝 播速度 0．
5770，
448Fc＝
8．
7 R 肇 31 Fc＝
114りp−
200 3 反 発度 伝 播 速 度 0、
9070．
668Fc＝
17．
4 R−
263 Fc二
336 UP−
1080 4 反 発 度 伝 播速度 0，
6090．
6呂6Fc＝
6．
2配 ＋ 61 Fc＝
180 Up−
1058 全シ リー
ズ 反 発 度 伝播 速 度 o．
船9G．
596Fc＝
14．
OR−
157 Fc寓
15了Vp−
367 建築 学 会 回 帰式 反発 度 伝播速度 D．
710a，
457Fc＝
7．
3 R 中 100 Fc＝
2j5 、い一
620一 29 一
表
一
8 圧 縮 強 度 推 定式の重回帰分析 回 帰 係 数 定 数 相 関 係 数 K1 匠2K3K4K5 賦6K7 匡8K9 藍10c CR 13，
99＿
156．
90．
839 156．
9一
3B6．
60．
596 11．
3δ＿
2．
4 62，
8o．
864 13．
07 2911一
92，
6O．
84？ 13，
77 5．
8一
173．
90．
842 13．
79 518一
301．
且 0．
856 ！L皇5 2．
4一
14L60．
874 10．
75 1214一
504．
7o．
398 13．
76 8．
61一
160．
2O．
843 14．
亳7一
2．
86一
53．
4O．
877 163．
5一
6．
5一
21．
3o，
914 130．
5一
4，
9一
王75．
50，
658 T5L9 6．
2一
・
371．
40．
60】 2u．
9 1612一
10570．
777 87．
2 4．
o一
204．
7O．
736 lo3．
3 且836一
824．
30，
798 夏5L4 】2．
3一
358．
9O．
607 166．
6一
2．
8一
2go4o
．
646 12．
0262．
9一
351．
90．
864 5．
15 皇2L4一
4．
7一
1置O．
40．
933 1L4758．
8一
L6一
291．
80．
86B 11．
9760．
8 3．
1一
354．
3O，
865 9．
96115．
5 1070一
812．
5O，
919 ！O．
3542．
7 1．
9一
276．
90、
884 9．
4050，
4 刊27一
636．
20．
913 11．
9160．
9 6．
2一
348，
2O，
866 12．
277L8一
3．
1一
266．
0o．
go8 5，
15125．
5一
4、
90．
7一
128．
8O．
933 4．
54133．
3一
5．
2一
8，
1一
78，
茎 o．
938 5．
93133．
3一
3．
4 565一
419．
2O．
942 5．
13113．
岳一
44 0．
5一
105．
60，
934 説 明 変数 Kl； 反発 度 R K2；筺 播 速 度 Vp 〔kmtsec ） K3； 水セ．
メン ト比 【躬 ｝ Kq；ス ラ ン プ僧 （em ） K5； 空 気 量 （ ％ ） K6；ペー
ス ト容 積 K7；粗骨 材 寸 法 lmm ） K8； 粗 骨 材 客 穣 K9：打 込み 深 さ （m ｝ KIO；材 令 r円｝ C ；定数項 示し たが， 上記の説 明 変 数は K1〜
K ］Oと し て， そ の 内容を表 右 欄に記し た。
表 中の数 値は対応す る変数につ い て の回 帰 係 数で，
定 数 項は右の ［C
］カ ラ ム に記し，
さ らに重 相 関 係 数 を表の最 右カ ラ ムCR
項に記し た。
同 表か ら，
反 発 度 法の み および超 音 波 法の み の場 合の相 関 係 数は，
前 述の表一
7と同一
であ る が，
その両 者を複 合し た場 合は重相関係数はO．
864
と な り，
強 度 推 定の精 度の 向上が見ら れ る。 さ らに説 明変数 を追 加してい っ た 場 合の，
重相関係数の変化の経緯をCR
項か ら読み と ること が出 来る が，
最大 値 は0．
942 と なっ た。
相 関分 析に おい て，
各 説 明 変 数を追 加して いっ た場 合，
特に水セ メン ト比 （K3
）を考慮 し た場合の相関 係数の増 加が著しい こ と が特 徴 的で あ る。 伝 播 速 度 法 単 独の 場 合 は相 関 係 数は0．596
で あ る が， 水セメン ト比を考慮す る と0．
914 と な り，
ま た反 発 度およ び伝 播 速 度の複 合の場 500 砺o eeo遷
35。蚩
秘 30011
2s。皆
、。 150 鹽oo100 150 200 250 300 3SO 400 e50 500 、 推 定 強 度 kgf／cロ 図一
6 複 合 法によ る推定強度とコア強 度の関 係 （シリー
ズ全 体 ）一 30 一
合 も同 様に， 相 関 係 数が
0．864
に対 して，0．
933
と なっ て， 本実 験に よ る相 関 係 数の最 大 値に近い値と なっ た。
こ の関 係は図一
6と 図一
7との比 較に よっ て も 明ら かで ある （後 述 ）。
これ は水セ メ ン ト比の影 響の度合い が強 度と伝 播 速 度とで は異な る故であ る と説明 さ れ よ う。
反 発 度と伝 播 速 度の複 合 法に よ る推 定 値とコ ア強 度の 相 関散 布図 を示 したの が 図一
6である。
図 中に示 す 標 準 誤 差ε は等 強 度 線に対す る 分布の標準 偏 差 を 示し たもの で ある。 この場合は37．
okgf
／cmZ ， す な わち， こ こ で 示 し た回帰式で強度を推 定す る場 合に，
推 定 値の誤 差は 標 準 差で表 すと 37．
okgf／c皿2で ある こ・
と を 意 味す る。
次に，
強 度の推定値のバ ラ ツ キ の範 囲 を， 標 準 偏 差の 2 倍とし て考えるどD，
こ こ で示し た複合 法に よる回 帰 式 を 用い た場 合の推 定 強 度の 誤 差 範 囲は， およ そ 74kgf／ c皿2で ある と言え る。 この値は， 超 音 波 法の単 独 法によ る場 合の誤 差 範囲に比 して約 50％ である。
水セ メ ン ト比を説 明変数と して追 加し た場 合につ い て の推定値と実測値の相関 散 布 図 を 図一
7に示し た。 先の 図一
6中で，
高 強 度 域で等 強 度 線か ら離れ た分 布がこの 場合で は同線に近づき， 推 定 精 度が向上 した こと が 分 か る。
す な わち， 伝 播 速 度 法では高 強 度 域でや や分布にズ レが見られ た のが，
反 発 度お よ び水セ メン ト比 を考 慮す る ことによっ て， そ れを消 去す る よ う な 効果が あ る と言 え る。
上 記に準 じ標 準 偏 差 を 求 める と26．
5kgf ／cm2 と な り，
強 度 推 定に お ける誤 差は 53kgf／cm2 以内で あ る。
ただ し， 水セ メ ン ト比を追 加すると推 定 精 度は 向 上 す る が，
実務 上で は実 験 とは異な り，
水セ メ ン ト比が不確 定 であるこ とは考 慮 する必 要が あ ろう。
フ レッ シュ コ ンク リー
トの水セ メ ン ト比の推 定 試 験法 が実用 化 さ れつ つ あ るが， これの併 用が推 定 精 度の向上の 助け と な ろ う。
500 ↓50tOO ξ350 量3。。靉
25。塁
、。。肴
Iso 6．
5 11064 ） 100 100 150 200 250 30e 350 LOO “0 500唯 定強 度 kgf！c皿 図
一
7 複合 法によ る推 定 強 度とコア強 度の関 係 （シ リー
ズ全 体，
水セ メ ン ト比 を含む） 注 ） バ ラ ツキの範 囲の目安 として．
標 準 偏 差の 2倍 （2σ，
す な わ ち その範囲内にデー
タの入 る確 率 が95 ％ ）の値で 表 現し た。
表一8
に示し た回帰式を整理 し，
代 表 的な式 をま と め て表一
9を得た。
本研究で提 案する強 度 推 定式の一
覧で ある。
こ こ に示し た強 度 推 定 式 を，
水セ メ ント比 を考慮 し た場合の建築学会の共 同 実 験 回 帰 式 と比 較 すると， 推 定値の コア強 度に対する誤 差 （標 準 誤 差 ）が前 者で は 26．
5kgf ／cm2 で ある の に対 し， 後 者は 36．
6kgf／cm2 と なっ た。
これ らの強 度 推 定式 が 相 当に広 範 囲な調 合 条 件 の コ ンク リー
トに適用で き る汎 用 性を有し て い る こと を 示してい る。
（4 ） 現 行 試 験 法 との比 較本項 は
，
同時 採取供 試 体の強 度 （JASS
5による構 造 体の推 定強度 ）とコ ア強 度 （構 造体強 度と考える）お よ び複 合 法に よ る推 定 強 度との関 係にっ い て の比 較・
検 討 を行っ た もの である。
表一
10 は各シリー
ズご との平 均の 強 度を 比較し た もの で，シ リー
ズ問に若 干の差は あ る が，
最下欄で見ると，
供試体 強 度はコ ア強 度に ほ ぼ等しいと 言え よ う。
また， 複 合法によ る 推 定 強 度 も 同 様にコ ア強 度に ほぼ等しい値と なっ た。一
方， 壁体の上 部およ び， 下 部か ら採 取し たコ ア の強 度は供 試 体に比して，
前 者で お よ そ7％ 小さく，
後 者で お よ そ 14％大き い値となp
，
壁 体内に強度 変動が ある。
し たがっ て コア強 度か ら構造 体コ ン ク リー
トの強 度 を推 定 する場 合，
打 設 深さに沿っ て上 部，
中 部お よび下部か ら採 取する こと が望ま しいが，
不可 能な場合は その 中央 部か ら採 取す れ ば，
お よ そ平均 的な値が得ら れ よ う。
な お，
表 中に は記し て いないが，
表一
9 本研 究で提 案す る強 度 推定式 説 明 変 数 帽 関 係 数 回 帰 式 標 準 麒差、
k匹f！c凋 反発廣 0，
839Fc＝
14．
O R−
157 40．
2 音 連 0．
595Fc＝
】57 Vp−
367 59．
2 複 合 法 o．
864Fc＝
12，
0 R や 62．
9 Ψp−
352 37．
0 複 合 法 0、
933Fe・
5．
2 R＋121 サp−
4．
7算！c−
110 26．
5 複 合 法 o．
go9Fc言
呂．
2 R ＋269 Vp−
1094 ＊一
腹 合 洗 o．
936Fc 2 7，
0 R＋
185 Vp−
2．
9 W／C−
936＊一
注：回帰式 申の 掌印は 学 会 共 同 実 験 に よ る 回 帰式 500 400ゆ
ミ
・
e3 ° ° 題 200 目 lOO 同 時 採 取 供 試 体 強 度 O ム ロ ▽Q 100 200 300 400 500 ル 供 試 体 強 度
，
推 定強 度 kgf！cm 図一
8 コ ア 強 度 と 同 時採 取 供試体 強 度お よ び 推 定 強 度の関 係一
31
一
非 破 壊試験の場 合はコ ア強 度ほど敏 感ではないが
，
構 造 体 内の強 度の，
打ち込み の上下 差も把 握が可 能とな る。 図一
8は上記の 関係を 示 し た もの で，
コ ア強 度に対す る供 試体強度お よび複合法に よ る推 定 強 度の対 応であ る。
図か ら見られ るように各 実 験シ リー
ズの測定値とも にコ ア強 度に対 応し て，
等 強 度 線 上に精 度 良 く 分布 し て いることが分か る。 t検 定の結 果か ら， 同時採取 供 試 体 の強 度および複 合 法に よる推 定 強 度 共に平均値はコア強 度に差がな い こ とが分か っ た。
こ の結果 か ら，
構 造体コ ンクリー
トの強 度 （コ ア強 度）の平均値は，
同時採 取 供 試 体 強 度に よっ て推 定 すること が可能で ある と言える。
し か し，
構 造 体 各 部に おけ る 強 度の変 動につ い ては， 同 時 採 取 供 試体強 度か ら は把 握で き ない。一
方，
複 合 法に よっ ても 同様に，
構 造 体 強 度の平 均値の推 定が可 能であ る こと が示さ れ，
かつ 構 造 体の各 部にお け る 測定から，
次 項に述べ る よ うに，
強 度 変 動 を 推定す るこ と も可 能で あ る と言え る。 （5 ） コ ア強度の変動と非破壊試 験 値の 変 動の関 係構造体 強 度は
，
現 場に納入 さ れ たコ ン ク リー
トの品質 変 動 以 外に， その後の打 設条件，
養 生 条 件 等 多くの要 因 の影 響 を受け るが，
そ れ以 外にも部材内の位 置，
形 状，
寸法に も影響をう けて変 動し，
その実 態 を把 握 すること は実 務 的には極め て難しい と言え よ う。 非 破 壊 試 験は測 表一
le 同 時 採 取供試 体 強 度 とコ ア強 度お よび複 合 推 定 強 度の 関 係 単 位 kEf！coz，
0 内は供 軾 体 強 度に対す る ％ コ ア 強 度 シ リー
ズ 供 試 体 強 度 ∫μ均 磯 体 上 部 壁 体 下 郡 複 合 法 推 定 強 度 ユ 228 （100｝ 225f98．
7｝ 179 （7呂．
4， 295 （129．
512 η （100，
2｝ 2282 〔1001299【ユ06，
】｝ 294qO4．
ll338〔】鹽卩，
9） 3ユ9 〔86．
η 3367 （1001333〔90，
8｝ 332 （90．
5） 35D195．
4， 328 （892｝ 4219 ‘loo） 215 〔9且，
3｝ 2，5 ‘9日、
3） 217 〔98．
9） 217 （99．
1｝ 比畢均 ‘100） 〔田o， （931 （114） ‘102） ？5 ？o隶
）
薮 15 偲 10 卜、
5 0 0 5 10 15 20 2S 複 合法 推定 強 度の 変動係 数 （％ ｝ 図一
9 コ ア強度変動と推 定 強 度 変 動の関 係一
32
一
定 数 を増すこと が比 較 的 容 易であり，
そ の変 動と構 造 体 強 度の変 動との関係が得られ れ ば，
そ の意 義は大き い と 考え ら れ る。
そこ で，
全シ リー
ズの モ デル壁体 （合 計18
体 ）につ い て，
コ ア強 度の変 動 係 数 （供 試 体 数は合 計で 255個） と非 破 壊 試 験に よる推 定 強 度の変 動 係 数の対 比を行い，
その関係 を検 討し た。 コ ア強 度の変 動 係 数は， 各シ リー
ズに よっ てバ ラツキがあり，
5−
20％の範 囲で他の特 性 値に比べ て大で あ っ た。一
方，
反発度は 5〜
15％ でゃ や小さ く， 伝 播 速 度で は5〜20
％， 複合法の場 合は伝 播 速度の 場合と近 似し， 強 度の変 動 とお よ そ同程度と なっ た。
図一
9は， コ ア強 度と複 合 法に よる推 定 強 度の変 動 係数の相関散布図 で， 各 壁体条件の対応 を全シ リー
ズの 結 果 をま と め て記し たもの で ある。
同 図で等 変 動線を中 心 と して，デー
タ がプロ ッ トされ てい るの が観 察さ れ る。
そこで， 非 破 壊 試 験によ る推 定 強 度とコア強 度の変動係 数の差につ い て の t検 定を行っ た結 果，
その両 者に は 有意差は見ら れな かっ た。 し か し，
バ ラ ツキがや や大で あ る と考え ら れ る た めに，
その 両 者の差 を等 変 動 線に対 す る標 準 偏 差で表し，
図中に標 準 誤 差と して記し たよ う に，
3．
7％ と なっ た。
以上の分 析か ら， 構造体コ ン クリー
トの強 度の変 動 を 非 破 壊試験 結 果の変動か ら推定す ること が可 能であ る と 言え る。 そ の場 合 推 定 値の 変動の平 均は実 際の 変動の平 均と同 様であ り，
ま た そ のバ ラツキは標 準 偏 差で示 す と およ そ3．
7％で ある。4．
ま と め 本 報 告は非破 壊 試 験に よ る構造 体コ ン クリー
トの強 度 推 定につ い て実 験 的 検 討を 行っ た もので，
以下 が明ら か と なっ た。
ユ〉 実 大 寸 法 を 想 定し た モデル試験 体 を用いて行っ た実 験か ら，
非 破 壊 試 験に よ る強 度 推 定 式を表一
8と して提 案し た、 な お，
これ ら各 式は建 築 学 会の研 究 小 委 員 会に よ る共 同 実 験の回 帰 式と近 似し， それ らの汎用 性が示さ れた。2
） 上 記の各 推 定 式 中， 標 準 誤 差と し て示し た数値は，
各 推 定 式 を用い た 場 合の推 定 誤 差 を標準偏 差で表し た も の で ある。
反 発 度 法あ るい は超 音波伝 播速度法の単独 法 に対し その両者 を用いた複 合法では推 定 誤 差が小さ く な る。 また，
説 明 変 数と して水セ メ ン ト比を追 加す る と，
推 定 誤 差が相 当に小さ く な る。
推 定誤差の範 囲は複 合 法 で は 70kgf／cn12，
水セ メ ン ト比 を考 慮す る と50
kgf
／ cm2 以 内程 度で あ る。 3） 構 造体 強度を推定す る た めに行わ れて いる，
現行の 同時採取供 試体の強 度はコ ア強 度と一
致 し た。 ま た複 合 法に よ る推定 強度も平均値はコア強 度に一
致し た。 し た がっ て， いずれの方 法で もコア強度の平 均値で代表し た構造体強度の推定が可 能である。 ただし前 者の場 合施 工 程 度が良好なこと が前 提と な る。
一
方 部 位，
部 材の各所 の強度の分布 状態 や変 動 状 態 を把 握する ために は後 者の 方 法がよい 。4
）構 造 体の直 接 測 定か ら求めた超 音 波伝 播 速 度と その 位置か ら採取 し た コ ア の伝 播 速 度は同様の値で あ り，
両 者の差は ない。5
） 構造 体コ ン ク リー
トの強度の変動 係 数は， 非 破 壊 試 験 値の変 動 係 数か ら推 定す るこ とが可 能である。
その推 定値のバ ラツキは変動係数で お よ そ4％ 程 度であ る。 以上，
本 報 告では，
非 破 壊 試 験 法に よ る構 造 体コ ンク リー
トの 強 度の 推 定 式と推 定 誤 差の範囲 を 明 ら かに し，
ま た強度の変動につ い て推定可 能で あ ること を示し た。 建築 中の 工事管理，
検査や竣工時の品質把握の手段と し て有効に利用で き よ う。
な お，
長 期 材 令を経た実 施 構 造 物における非破 壊 試 験 の適 用につ い ても調
査 を行っ て，
その一
部は既に発表し た が3°〕，
さ らに検討 中であ る。 謝 辞 本報 告は そ の実 験の主 た る部分 を 芝浦工業大学お よ び 武 蔵工業 大 学の多くの 学 生 諸 君の 尽 力に よ る もので，
記 して感謝致し ま す。
ま た， 実験時に協力頂いた前田建 設 工業 （株 ）技 術研
究 所， お よび 大 成 建 設 （株 ）技 術 研 究 所 の多くの方々 に深 謝 致しま す。
なお，
実 験 経 費の一
部は 昭和 55年 度お よ び昭 和56年 度の文 部 省科 研 費に よる も の である。 文 献 1｝ 野 崎 喜 嗣，
十 代 田 知三 ：コ ンク リー
トの非破 壊試験に関 する研 究，
建 築 学会関東 支部研究報 告，
1981年 2） 十代田知三，
野 崎 喜 粡ほ か ；流 動 化コ ン クリー
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ト工学 年 次 講 演 論 文 集，
1981年 3） 十 代 田 知三，
野 崎 喜 嗣ほ か ：造 殻 混 練 コ ン ク リー
トに関 す る実大実験，
建 築 学 会 大 会，
1982年 4） 野 崎 喜 嗣，
十 代 田 知三 ：モ デル構 造物の非破壊 試験，
コ ンク リー
ト工学 協 会 年 次 講 演 論 文集，
1982年 5） 野崎 喜 嗣，
十 代 田 知三 ：構 造 体コ ン ク リー
トの品 質 評 価 に関す る 研 究，
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野 崎 喜 嗣 ：コ ン クリー
ト構 造 物の品 質 評 価 方 法に関 する研 究，
材料研 究 連合講演会要旨，
1985年 9） 野 崎 喜 嗣，
十代田 知 三 ：超音 波 法に よ る構 造 体コ ン ク リー
トの 品質 評 価 方 法に関す る研 究，
コ ン クリー
ト工 学 協 会 耐 久 性 診 断シ ンポ ジ ウム論 文 集，
1985年 10） 小 林 幸一，
十 代田 知 三，
野崎喜嗣 ：非 破 壊 試 験に よ る構 造体コ ン ク リー
トの品 質 評 価 方 法 （1），
建 築 学 会 大 会，
’
1989年 li｝ 野 崎 喜 嗣，
小林幸一，
十代田知三 ：同上 （2），
建築 学会 大 会，
1989年 12）十 代 田 知三 ：構 造 物に於ける試 験 値の変 動か ら見た コ ン クリー
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第37期日本材料 学 会 学 術 講演会要 旨，
1989年 13） 小林幸一
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