【論 文
1
UDC ：693．
547．
4 日本 建 築 学 会 構造 系 論 文 報 告集 第 394 号・
昭 和 63 年12月底 面
で
連 続 拘 束
を
受
け る
壁 状
マス
コン
ク
リ
ー
ト
構 造 体
の
温 度 応 力
と
ひ
’
び
わ れ
に
関
す
る
基礎 実
験 研
究
正 会 員山
崎
敞
敏
＊1
．
序 底 面か ら連 続 拘束を受け る壁 状の マ ス コ ン クリー
トで は温 度 下 降 時に生 じ る冷 却 収 縮と，
底面か らの 拘 束に よって，
引 張 応 力を生じ；往々 に し て温度ひび割れを 生 じ る。
従 来，
マ ス コ ンク リー
トの温 度ひ び割れ は単 位セ メ ン・
ト量の低 減・
低 発 熱 性セ メン トの使用などの対策に よっ て発 生を防止す ること が一
般 的であっ た が，
発 生 防 止の対策が十 分 とれ る場 合ば か りでな く，
ひび割れ発 生 が回 避 出来ない場 合も多か っ た。 し たがっ て，
こ の よ う な 場合に対して， ひび割れ発 生は是 認し，
ひび割れ幅を 許 容 値 以 下に しよ う と する考え が出て き ている。 本研究 は，
この よ うなす う勢 を 踏ま えて， ひび割れ発生 材 令・
ひ び割れ間 隔・
ひび割れ幅などと温 度 履 歴との関 係を求 める ことを 目 的 とし た。
これによっ て，
壁 状マ スコ ンク リー
トの ひび割れ発 生 を， 外 部 拘 束・
温 度 履 歴な ど か ら 予 測す る方法 を確立す る た めの一
助 とするもの で あ る。 特に，
本実験では，
温 度 降 下 量と壁 長との関 係，
無 筋の 場 合の ひ び割れ状況につ い て検 討し た。
2．
既 往 研 究の概 観 マ ス コ ン ク リー
トの壁 状 構 造 物で他の構 造体か ら拘 束 を受けて い る場 合の工事 報 告は 枚挙に 暇の ないほ どの文 献がある。 し か し，
実 構造物の場合は， 周 辺構 造 物・
下 部 構 造 体・
コ ン ク リー
ト内の埋 設 物などの存 在 や，
柱 型・
直 交壁 の存 在によ る 断 面変化などで状 況が複 雑に な る こと が多い。 状況 が複雑に なる ほど， 他の要 因によ る 影 響が 入 り込み，
現象の把 握 が 因 難にな る。
基 礎 的な研 究に お い ては，
純 粋な状況 を再 現す ることが望 まし い。
マ ス コ ンクリー
トの状 況を出来るだ け純粋に取り出し た研 究 とし て は，
すで に幾つ か の報 告が あ る。
こ こでは， 底 面か ら運 続 拘 束を受け る 壁状マ ス コ ン ク リー
トに関す るもの につ い て，
以 下に述べ る 。 井 村 ら］）は長 さ15m
拘 束 度 約 30％，
温 度 降 下 量 30℃ 程 度の実 験 を 行い，
ひび割れ 発生の な か っ た こ と を報告して い る。
田 辺 ら2｝は 長さ 15m の 試 験 体を用い た実験に よ り， 拘束 体と被 拘 束 体と の間に挿 し筋 を持た ない場 合に，
打 象 鹿 島 建 設 技 術 研 究 所 主 管 研究員 〔昭和 63 年 6 月 28 日原 稿 受 理） 継ぎ面に おい てス リッ プ破 壊が生 じ たことを報告し てい る。
新 開ら3｝は各 種 温 度ひ び割れ制 御 対 策の比較 実 験と し て長 さ15皿 の供 試 体に よるユ1体の試 験を実 施 し， そ れ ぞ れの対 策の効 果を述べ て いる が，
そ の中で ひび割れ 発生 応 力 と してその材令にお け る 引 張 強 度の60
％程 度 であっ た と報告してい る。 い’
ずれ もマ ス コ ン ク リー
トと し ての温 度 履 歴 を もつ試 験 体に関 して 詳細 な測 定を実 施し報 告 し てい るが，
初ひ び割れ か ら順 次， ひび割れ の発 生を時 系 列 的に観 察測定 し た報 告は少ない。 日本コ ン ク リー
ト工学 協 会に よるマ ス コ ン ク リー
トひ び割れ制 御指針の資 料 1に よる と4） ， 長さ 15m の試 験 体 たよ る19
体を用い，
温 度 応 力およ び 温 度ひび割れ幅 の 特性，
機構を 明 ら かにす ることに主眼をお い た実 験を 行っ てい る。 そ して底 面で連続拘 束 を受ける壁 状 搆 造 物 では，
貫通 し た ひび割れの間 隔 を決 定する もの は，
主と して拘束体との間の接 合 面の付 着 作 用で ある ことなどの 知 見 を得ている。
ひび割れ間 隔の推 定 方 法に関して は，
前 記の ひび割れ 指 針に紹介が あ り51，
そ の後も研究が発表さ れて い るが，
ひ び割れ発生後の L／H （壁 長 と 壁 丈 との比）と 温度 降 下 量と の関係を 追究し た も の は ない よ う で あ る。
ひび割れ幅の推 定 方 法に つ い て も， 同 指 針に 5）紹 介さ れて いる が
，
鉄 筋 比＝0
％の状 態に適用で きるもの は少 ない。 底面か ら連続拘 束を受け る壁状構造物の ひび 割れ につ い て，
実 際の工事には鉄 筋量のか な り少ない場 合 も ある の で，
鉄 筋比＝
0 ％ を カバー
出来る 推定式の方が望 ましい。 3．
実 験の概 要 マ ス コ ンク リー
トの 実験 は，
温 度 条 件 を 再 現 させ る必 要か ら，
必然 的に大規模な実験と な る。
試 験 体 を小 型 化 す る と セメ ン トの水 和 熱に よっ て発 生 する熱が外 部へ 逸 散し や す く，
試 験 体の温 度が上が らないか らであ る。 し か し， 規 模の大きい実 験は実 験の実 施に当たっ て費 用・
実 験 場 所な ど色々な面で困 難であ る。
各種の要因 を検 討 する た め に パ ラ メ ト リッ クに，
多数の実験 を行うの はか なりの経 済 的 負 担を伴 う。本 実 験で は， 若 干の 工 夫に よ り小 型 化 し た試 験 体に よっ て実 験し た
。
すな わ ち，
試 験 部 分の温 度は水 和 熱に よるか わ り に ヒー
タで加 熱・
保 温し，
拘 束 体の温 度は，
熱 伝 導に よ る温 度上昇を防ぐ た めに埋め込み クー
リング パ イ プで冷却する方 法を採用 し た もの で ある。 加熱保 温 す る部分の温度は，
外部か らコ ン トロー
ル す る方 式と し た。 この方式に よ る メ リッ トは， 実験を小型 化し たこと の ほ か に，
壁厚方向の温度差の解消に よ り，
部材 内温度 差の効 果 （い わ ゆ る内 部 拘 束 効 果 ）が回 避でき るこ とで あ る。 試験 体は，
4 体で あ り，
温 度 履 歴をパ ラ メー
ター
とし た実 験である。4．
試 験 体 マ ス コ ンク リー
トを模擬す る基 礎 梁状ある い は厚 壁状セ
＠
1°°mm “ スタ イロ7 オー
ム．
圏
．
獣 験 体 ■ 温 水パ イア 温 水 丶 4 冷 水‘
‘
「 埒 水 パ イプ 幾し筋 〔鍔つ き 6φボ ル ト Oloo 子．
鳥 及 塩ビ管lI
拘束体 長 さの単位 はmm A−
A断 面 8000ぜ
i°°「nm “
’
t「
止 り 防 止fien： Rt柱．
・
試 ：験 ：体 翫 ス騨
拘 束体 図一
11
」 1。。・L
＿ ＿
豐
＿
鵡
・ 試 験体 qo ゆ 1レ
・躑 還L 筋【6mmφホ ル ト1J ワ
ッ
シャ
ー
硬質塩化 し’
＝，
ル管シー
ス 差 し筋〔anmφStル ト1 拘 更体 ワッ
シャー
1断 面 図1、
丶
ナッ
ト 長さ の擘位はmm 図一
2 差し筋 配 置 図 （以 下 壁 状で統一
一
）の試 験 部 分は， 壁 幅10cm
， 壁 丈 40cm，
壁 長8m とし，
こ の壁に比べ て十 分に剛な断 面 （断 面 積の比 1：9）を持つ 拘束 体の上に打 設 し た。
試 験 体 形 状を図一
1に示 す。 試 験 体の長さは，
ひび割れ間 隔のばらつ き を考慮して，
十 分 長く とっ て ひび割れ発 生 数 を多く得ら れ る よ うに配 慮 し た。 拘束体と し て は，
幅80cm ，
高さ45 cm 長さ8m
の基 礎ブロ ック を設け た。 拘束体を含め た全 体の図を図一
一
1 に示 す。
壁の片 側の側 面 全 面に面 状 発 熱 体 を取 付け，
マ ス コ ン クリー
トを模 擬し た温 度 を履 歴 させ た （7．
で詳 述 〉。
壁と拘 束 体との打ち継ぎ部 付 近に は温 水お よ び冷 水の 配 管を し た （図一
1）。 （壁の下 端の配 管は温 水 用で あり， 熱が拘束 体に流れ る た めに壁の温 度が下が るの を防 ぐた めの もの であ る。
拘束 体の上部の配管は冷 水 用で あり， 試 験体の熱が拘 束体に流れ拘束体の 温 度が 上 が るの を防七
H
ぐ た めの ものである。
）壁お よび拘 束 体がマ ス コ ンク リー
トとし て本 来の温 度 を保て るよ うに外 部か ら 温度コ ン トスタ
駅
蟲聯
ロ
ー
ル し た。 加 熱 方 法につ い て は後 述する。
面dieene体
鉄 筋は拘 束 体とのつ な ぎの た めの上 下 筋 （差 し筋）の み である
。
差し筋 径は 6mm φである。
差 し筋の配 置 図§
§
．
を図一
2に示 す。
鴦お
打 ち継 ぎ 面の状 況 を写真
一1
に示す。
拘 束体は一
体で Xクー
リンa，
、N．
nyフ．
あ り， 試 験 体4体に対して転用 し た
。
差 し筋 は拘 束 体の 転 用 を考慮 して拘 束体に対し て は ボル ト形 式と し拘 束 体割
罵
難 黶
購
撫
ンク リー
トがマ ス コ ンク リー
ト温 度 を履 歴した後，
こ の プレス トレス を解 放す ることで試 験 体 部 分に引 張 を 生じ させ， 試験 体 にお け る 温 度 降下と拘 束 体の拘 束効果によ り試 験 体 部 分に引 張 を生じ さ せ るこ と と 同様の 効果を期 待した。
5．
パ ラメー
ター
マ ス コ ンク リー
トの温度履 歴 （最高温 度・
昇 温 速 度な 写 真一
1 打ち継ぎ面の状 況 （拘束体の上 面 ）一 28 一
ど）をパ ラ メ
ー
ター
とした。
温 度 履 歴の要 点を表一
1に 示 す。
壁 断 面は本 実 験 計 画の範 囲で は一
定 （壁 高40cm
， 壁 厚10cm ）』
と した。 冷 却 速 度はパ ラ メー
ター
と して は採 用 し な かっ た。
壁の断 面 内 温 度 分 布 も一
様 とし た。
（実 部材で は， 中 心温 度と表 面 温 度と は差があるが， 今 回の実験では パ ラ メー
ター
と し て採 用し な かっ た。
） 計画 温 度 履 歴を図一
3に示 す。 ピ ニ ク 温 度が材 令1日 で温度55
°C
と な る程度を 標 準とし （No ．
1），
そ れより 遅 く ピー
クに到達す る 場合 （No ．
2），
高い ピー
ク温 度 を 持つ 場合、
（No ．
3 ）を 選定し た。 初 期 材 令に生 じる圧 縮 応 力の効 果 を回避し て，
降温時の効果の み を明 らかにす る た め，
ごく若材 令で ピー
ク温度まで昇 温さ せ る試 験 体 （No 、
4
）も含めた。 拘 束度はパ ラメー
ター
と しては採 用して いない 。6．
コ ンク リー
ト調 合 コンクリー
トは普 通コ ンクリー
トとし た。
調 合は建 築 工事でマ スコ ンク リー
ト工事に一
般に用い られ る程 度の 表一
1 試 験体計 画一
覧 最 高 温 度 昇 温 速 度 綾 筋 隔 水 平 筋1
1
No．
1No
．
2No
．
3Ne．
4
55
℃55
℃ 75℃55
℃35°
C
！1Day
6
田mφ ＠100
35
℃／2Day 〃 50℃／1Day 〃35
℃ ノ0．
25Day
〃 ・一
〃 〃 〃 80 【°
Cl60 40 20 No．
5 No．
4 ← 75 bC o o奪
ρ
← 559C 「 2 3 4 5 図一
3 計画温度履歴 表一
2 使 用 材 料と調 合 6 （dqy，7 セ メ ン ト 骨 材 混 和剤 晋 通セ メ ン ト （M
社 製 ）1
普通骨 材最 大寸 法 ：
20mm
l
リ グニ ン スル ホン酸 塩 系AE減 水 剤0．
25％l
i 。 ．ン 瞳1
、
セメ ン ト量の コ ン クリー
トと し，一
種 類と し た。1
体目〜
4体 目とも 同一
調 合である。
調 合 表を表一
2に示 す。
7．
加 熱 冷却方 法 壁 部の側 型 枠の内 表 面の一
方に面 状 発 熱体を貼り付 け，
コ ンク リー
ト打 ち込み直 後 より加 熱し た。
壁の断 面 内の温度分布は均一
に近い状 態を 目標と したが， 面 状発 熱体は片 面だけで あ るの で試 験 体 厚み方 向に若 干の温 度 差は生じ ること に な る。 た だ し，
壁 側 面と上 面は厚 さ 50mm の発 泡 ポリスチ レ ン板で覆っ てあ るの で壁 厚さ 方 向の温度差は小さい。 断面 内の温度分布に よ る ひび割れへ の影 響を見ること は今 回の検 討範囲 か ら除外し た。壁 部の加熱に よ り拘束体の温 度の上 昇 すること を 防 ぐ た め
，
拘束体と の打ち継ぎ部 分に は，
図一
1に示 す よ う に高温側，
低温側の配管を行い，
そ れ ぞ れ温 水と冷 水を 通レ，
所定の温 度が保て るよ うに し た。 （拘 束 体に対 し て は冷水の通るパ イ ブが クー
リングパ イ プと して働き，
壁 部に対 して は 温水の 通 るパ イプが保温パ イ プとし て働 く。
）温度 制御の方 法の う ち，
面状発 熱 体の温 度は計画 した温 度 履 歴 とな る ように自動制御装置に よっ てコ ン ト ロー
ル し た。
温 水パ イ プ用の水 槽の温 度も 同様に自動 制 御し た。
冷 水 用パ イプに関して は， 上 水 道 水を直結して 流し放し と し た。8．
測 定 項 目・
測 定 位 置 測 定 項目は ひび割れ （目視に よ る）の ほ か， 試 験 部 分 で は温 度のみ と した。 いずれも銅コ ン スタンタン熱 電 対 （補償 導 線の先 端 をショー
トさせ たもの） を 埋 設 する こ とに より行っ た。
補 償 導線はエ ナメ ル被覆 0．
2mm φの もの で ある。
測 定は デ ジ タル ひずみ 測定器 （T 社 製TDS
501型 ） を用い 自 動 計 測 を行っ た。
測 定 間 隔は30 分である。
ひび割れ観 察は，
試 験 体が冷え て， 温 度が室 温に達し た時に，
型枠を外して行っ た。 ひび割れパ ター
ン・
ひび 割 れ間 隔・
ひび割れ幅を観 察・
測 定し た。
ひび割れ幅 測 定はク ラッ クゲー
ジに よ り行っ た。 ひび割れ発 生材令を 測定す る た めには，
歪 計・
応 力 計 の類を 埋 設 す る 必 要 が あ る が，
断面が 小 さい 試験 体で こ の種の計 器の埋設を す る と断面欠 損の割 合が大と な り，
ひび割れの誘発原因 とな る。 この た め，
試験 体内へ 埋 め 込 む代わ りに，
拘 束 体内に 埋 込 み 型 歪計を埋 設して，
ひ び割れの発生材令
と順 序を測定し た。 す な わち，
ひび割 れ発 生に よ る影響が拘束体に及ぼ す影 響を，
拘 束 体の歪 ス ラ ンプ 強 度W
／C l8 30556嚠
5
crn kg／cmA3X
S
／A 空 気 量47．
4
4．
0
累 器3
且7kg ／而3
1
7 e 言．
、．
、−
1
綴
滷
璽
L
＿
＿＿
一 塑∠＿ ＿＿＿＿＿
」飜
単伍L
劃 図一
4 埋込 み型 歪 計配 置図変化と し て検出し た もの で あ る。 埋め 込 み型 歪 計 （
K
社製BS
8
F
型）の配置を 図一4
に示す 。 拘 束 体の プレス トレス 量はPC
鋼 棒に 直列に入 れ た ロー
ドセ ル に よっ て測 定し た。
9．
材 料 試 験 結 果 材 料 試 験はコ ンクリー
ト圧 縮 強 度・
ヤング係 数・
線 膨 脹係 数につ いて行っ た。 結 果の一
部を表一
3に示す。
線 膨脹 係 数は7．
5〜
7．
9 〔＊ ］o−
fi／°
C）であっ た。10．
実験結果と考察 表一 3 強度 発現状況 養 生 標 準 養 生 温 水 養 生day
？281357281
No．
3Ft20，
420 ．
612 。i19 ．
223 ．
322 ．
919・
71 Fc1692561012112202322381 εC2，
0哩2，
40L462
．
092 ．
232 ．
322 ．
3gl
No．
4Ft19。
82
？．
112．
921．
125．
723．
7 …23．
U
Fc169273lH2112 乳32212581
巳CL952．
421．
572．
142．
302 ．
292．
46 一Ft
，Fc
の単位はkg
／cm2，
Ec
の単 位 はIOOOOOkg／cm’
「
2。
50 50 1．
C｝ 測 定位 置 9 No．
1 試 験 体 10．
1 温 度 履 歴と断 面 内温 度 分 布 温 度 履 歴につ い て一
例 を 図一
5に示 す。材 令の初 期 （材 令O− 12hr
）に おい て，
セ メ ン トの水 和 現 象に より， 計 画 時の予定直 線 よ り も 上に膨 ら ん だ 温度と なっ て い る。
面状発熱 体と試験体の高さ と が ほ ぼ同じ寸 法であっ た た め， コ ンク リー
トは均等に加 熱さ れ，
壁厚方 向の温 度 差は 3℃ 程 度で あっ た。
10，
2 ひ び割れの状 況 脱 型は，
材 令7−
8日の 時 点で試 験体の コ ンクリー
ト 温 度が室 温に ほぼ等 し い こと を確 認し て か ら実 施し た。
こ の時の ひび割れ観 察 結 果を図一
6に示す。
（図一
一
6に は， 後 述 するプレ ス トレ ス解 放 後の結 果 も示 し てい る。｝ひ び割れ幅・
ひび割れ間 隔などの実 測 値の詳 細 を・
表一
4に 示す。 ひび割れ間 隔は，
温 度 履 歴に もよ る がNo ．
1試 験体の 場 合で 2m 程 度で あっ た。
ひ び割れ 間隔と壁 丈の 比 （LIH ）で表す と， 5程 度で あっ た。
ひび割れの方 向は 上下 方 向で，
壁 厚 を貫 通して おり，
形 状は上部で広 く，
下 部で狭い V 字 型で あっ た。
ひ び 割れ幅の形状を 図一
7に示 す。 （図一7
には，
後述 する プ レ ス トレ ス解 放後の結 果も示し てい る。）壁 頂 部のひび 割れ幅は最 大で，
0．
4mm，
全 体の平 均で 0．
23 mrn であっ た。
ACI 207委 員 会の報 告6｝ でも，L
／H
＞2．5
で は， ひ び 蓋黷
i撃諜腰謝；
欝
。わn 40 ほい
に ひ びめ れ ゜一
コ＝
＝
匸
叢
17
°
6th 2・
’
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1面 ‘
7m SSm乙
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＝
1．
2m Zlms．
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2n E邑
闇
1
30 20 0一
07in 2．
1即
5．
9m51剛
5．
9m 6Sm 黜・
° 2・
D 5・
0 4・
D 5・
0 6・
0 7・
° ，d。yl 8・
0 図一
5 温 度 履 歴 （試験 体No．
1）一
一
L5m ！2m 3〒m
48m 5ア
助
図一
6 ひ び 割 れ観 察 結果亅
表一
4 脱 型 時ひび割れ観察結 果 No．
1 阿o．
2 阿o．
3 ： No．
4 Il ひびわ れ本 数 3 3 6 ｛ 5」
し．
一
「 U1 り2U3Um 田 u2 〕3 りm 》l V2 冒3u4W5W6w 而 Wlv2W3u4 り5 りm l［ 発 牛 位 置：m2
．
34，
15．
8 2．
33．
15．
2 0，
72．
23．
95．
15．
96．
8 1．
62．
23．
74．
85．
了1
壁 長さ 旧 3．
98。
O4．
】 3．
18．
04．
9 2．
23．
98。
04．
1L62．
9 3．
72．
18．
02．
04．
31
｛ 高 ざ 400 田 田．
25．
25．
02．
17．
08．
30．
25．
21．
08．
40．
40．
30，
08．
15，
24．
25，
20。
40．
15．
40，
28 「 E 300m 田．
08．
20．
04．
11．
06．
25．
20．
亘7．
08．
40．
30．
35．
04．
10．
2呈．
20．
15．
30．
10．
30．
21 5 1200m
旧。
04
」5．
15含
n
・
．
20 ．
20 ，
13．
08 ，
35 ，
25．
30，
08．
06．
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2
°．
15，
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100 旧 剛匿 ， ．
04．
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2 0 0脚 02 ひ び わ 九幅Cmml 困o．
1試 驗 体1 40 20 o一
2050 40 2e o一
2020 0 鳳 線 実 点 脱 型 時 の平 均 ひ び わ れ 幅 アレヌ トレス鰯 故 稜 の 平 均ひび わ れ 幅 5t’
1
塞
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’
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2 0．
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Z O、
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4 〔Ne．
2試 駐 悧 由05 試 験 体［ 図一
7 ひび割れ幅の形状 5i ＋5i）／ ！
1
’’
〆 困o．
4 膩 験 体 ［ lmicrω1
圧 擁 このグラフ は 下図 のひずみ肝 N。、
5 の経 時 変化を示す 1．
0 2 0 0 4 0 5．
Ol
引 張歪 5．
0 ア．
0 80 団oyl lmicrol1
圧縮 歪 こ のグラ フ は下 図 のひずみ計 No．
6 の経 時 翦｝化 を示す 21
引 糴 0 5，
q0 5．
0 5．
0 7．
0 8．
【doyl一
20 ひ びわ れ発生順序 o 以験体：
：
．
7−
6．
1
．
3−
2：
1
拘 鮴 図一
8 埋込み型 歪 計 測 定 結 果と発 生 順 序の一
例 割れ は発 生す る と， 頂部まで入っ て し ま う と述べ ら れて おり，
その状 況 が 再 現さ れて い ると見ら れ る。
ひび割れ幅が頂 部で広 く， 下 端で0の 三角 形分布 をし てい るの は， 上 下 方 向に 温度が一
定で あ ること， 拘束 が 底 辺か らの みである こ と， お よ び無 筋コ ン ク リー
トであ ることによ る もの で あ ろ う。
鉄 筋が存 在す れば，
鉄 筋に よっ て引き寄せ ら れ，V
字 形に広が るこ と が少な く， 幅の 狭いV
字形か平行に近 付いたひび割れ幅と なっ た こと と 思 わ れ る。
10．
3
ひび 割れ発 生 時 刻め推 定 拘 束 体に埋設 し た埋 込み型 歪 計の測 定 結 果の一
例 を 図一
8に示す。
な お，
．
こ の グラ フ は，
ひずみ計の出 力 値そ の もの であり，
較 正 係 数 を掛けるなどのデー
タ処 理は一
切 行っ ていない。 図 中で段 差の あ る所は歪が急 激に変 化した所であり，
ひび割れ が試 験 体に発 生したことによる拘 束 体の歪 変 化 と見な せ る。 歪 測定値の出 力が段 差を示す時 刻と，
ひび 割れ発生位置，
お よ び埋め込み歪計の位置とか ら，
そ れ ぞ れのひび割れ は図 中に示 す 時刻に発 生し たことが推 定 さ れ る。 すな わ ち，
歪の段 差の大 きいところ は，
発生し た ひび割れ に近い はずで ある か ら そ の ことか ら，
どの ひ び割れ が その時 刻に発 生したか が推 定 され る。
最 高 温 度か ら，
ひ び割れ発 生 時まで の温 度 降 下 過 程の一
例を 図一
9に示す。
ひび割れ 発生時刻・
発生 順序・
発 生まで の温 度 降 下量 を ま と めて表一
5に示す。 初ひび割れ の発生は，
比較 的小さい温度降下量 で起こ ることが示され た。
ひび 割れ発 生 時 点で の温度降下 量は ひび割れ の発生したLIH
（壁 長と壁 丈との比）で異な り，
L／H の大きい ほど温 度 降 下 量の 少ない領 域で ひび割れ が発 生し てい る。
10．
4 ひび割れ発 生 時の L／H と温 度 降 下 量 最 高 温 度か らひ び割れ 発 生 時 までの温 度 降 下 量と 表d5
ひび割 れ 時 刻の推 定 結 果 4。
3 1 29 0 ー
ρ
0 1粤 N
幽
．
1
1
1
1
r
r
I
．
1
．
．
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．
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．
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．
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1
．
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．
111
．
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「
卩
卩
彈
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．
唱
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「
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C
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I
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C C 田 a O，
， m dN T 匿 令 度
．
dL 位 材 順 潟 量 ざ H 生 生 生 生 温 長 ／ 発 発 発 発 降 錆 Lー
L
／H
との関係を図一10
， 表一5
（前出）に示し た。 壁 長 が 長い （LIH
が 大きい）時は，
拘 束度が大きい ため温 度 降下が小さ く て も，
ひ び割れ が発生 し，
ひび割れ発生 によっ て壁長 が小さ く な る と，
次の ひ び割れ発 生の た め に は，
大きい温度 降下が 必要にな る はずであ る。
こ の 関 60 50 4e 30 20 10 e 19q 5B℃ 2勝C26Ω
C ldoサ1 ［．
0 20 3、
0 4、
0 50 6ρ 7．
0 8、
O ひ び わ れ 順 序 恵鱇【3PS 解 放 畸 のぴ びわ れ一
図一
9 ひび割れ発 生 材 令 と温 度 60｝
巳 50 』 底 降40 下 儡30t°
CS 20 Io 00 No、
2 uα 1Na3No 4 4 壁 長〔m レ8 O IO L〆H 20 図一
10 ひび割れ発生 時の壁 長と温 度 降 下量 係は反 比 例 的な関 係と推 定さ れる。
壁 長 が ある値 以 下に な る とひび割れ は発 生 しな くなり，
また，
壁 長 がいかに 長くても，
ある温 度 降 下 量 以 下で は ひび割れ は生じな い と考え ら れる。 したがっ て， こ の 曲線は次の 二つ の漸 近 線を持っ こと が推 定 される。
L
／H ＝
lm。 （一
定 ＞AT ＝
dT
。 （一
定 ） 昇 温 時の温 度 履 歴が圧 縮 応 力 度の発 生 量に影 響す るこ と も考えられる か ら，
こ の AT＝
dTo とい う漸近線の レ ベ ル は，
昇 温 時の履 歴の影 響 を 受 け，
こ の図 全 体 を 上 下 に平 行 移 動す る効 果が あ る と考え ら れ る。 本 実験で壁長 と 温度 降下量 との関 係が，
概 賂で はある が， 把 握する こ とが出 来た。
こ の ことは，
今 後の ひび割 れ予 測 研 究に有 効な知 見 を もたらし た といえよ う。 昇 温 時の圧 縮 応 力を無 視し，
ピー
ク温 度か ら の温 度 降 下をも とに引 張 応 力 を 求 める略 算で は，
ひび割れの発 生の有 無 の予 測として使 用 可 能であろう。 例え ば，一
般 建 築 工 事の基 礎 梁で はLIH
は 10以 上 が一
般 的であるので， ひび 割 れ発 生 なしにする場 合ば，
拘 束 度 が 本 実 験 程 度であれ ば温 度 降 下 量 を或る量 以 下．
，
例えば 10°
C
以下な どに とど める こ と が必要と な ろう。
今 回の実 験は， 拘 束 度 をパ ラメー
ター
に と っていない が，
もしパ ラメー
ター
とすれ ば，
拘 束 度の影 響を受 け、
こ の双曲線は拘束度の 関 数とし て示さ れる事にな る で あ ろ う。10．
5
プレス ト レス解放に よ る ひび割れの変化 拘 束 体の プレス トレス を解 放すると拘 束 体が伸び， こ れ に応 じて， 試 験 体 部 分も伸ば され， 温 度 降下による引 張の上に さ ら に引 張 が 生 じ， ひび 割れが促 進さ れ る。
この よ うに し て， 試 験 体にひび 割れ を過 度に発生さ せ た場 合の ひ び割れ観察結果を 図一
6 （前掲図点線 部分）， 表一6
に示し た。 プレス ト レス解 放 時の新しい ひ び割れ は，
図一
6に見る よ うに斜めの ひ び割れ が あ る。L
／H
比が小 さく な る と壁 中 央 部の ひび割れ ば か りで な く，
椙 対的に端部に近い ひ び割れ も生じ， 端部に 近 いひ び割れ は主 引張 応 力の 方 向により，
鉛 直か ら傾い たひび割れ と厂
LIiIN
置 材 令 400300200100 0 Ne．
｝ 表一
6 プレ ス トレ ス解 放 後の ひび割れ観 察 結果 PS VI PS り？ PS W3 PS Uロpsl PS O．
62．
33．
84斷
1 4噛
75．
8 了．
l PS PS PS．
PS．
10．
35．
10．
30噛
10．
30．
15．
14．
08．
20．
08．
20．
08．
25．
10．
09，
04．
15．
06，
20．
06．
25．
10，
09−
．
鹽0噛
04．
08．
04．
15．
斷
05 No，
2 No．
3 ヨ1
障o．
4 PS 〕匿 り2W3PSw 陋ps 刷 聡、
冒3w4u5U6Wmpsw 】 冒2W3w4 り1 1．
22，
33．
1 5．
26．
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．
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…．
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35．
40．
08．
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25．
32，
10．
10．
25▼
35．
20．
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10．
50．
40．
45．
08．
20．
29．
08．
08．
25．
30．
10．
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04．
04．
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．
06．
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06．
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35．
40．
10．
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25・
．
04．
30．
20，
30．
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08．
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．
15．
08．
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膠
．
06 1脚
り5冒刷 卩 ＄1
1．
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74．
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7．
30．
30．
50．
30．
51〕p38
．
25．
20．
35．
20．
41〕卜
28．
20．
20，
35．
20．
35卜
26．
20鹽
15．
30．
10．
31〕．
21・
．
15．
20・
．
21〕．
11 ひ び わ れ 幅の平 均 を す るに当っ ては、
ひ び わ れの脚 部の場 合は、
ひびわ れ が見え な く と も、
有 る も の と見な し た。
一
32
一
な る
。
り
n フ レ ス トレス解 放 時の
，
フ レ ス トレス量はPC 鋼 棒 に直 列に挿入 し て あ るロー
ドセルの値により求め た。
プ レス トレス解 放 過 程の拘 束体の歪変 化の測 定 結 果の一
例 を 図一
11に示す。 これ は，
試 験 部 分の温 度 低 下に換 算 し て13− 16
℃ 相 当であ る。 （試 験 体 No．
1で は， プレス トレ ス解 放 途中での 測定は せず，
No．
2で は，粗く，No ．
3， 4で は細か く測 定し た。） 図一11
に おい て，
図 中ひび割れ発 生 と記 入の ある前 後におい て，
図の勾配 が変わっ て い る。 こ れ は， 試 験体 に ひび割れが生 じた た め，構 造 体に変 化が生じ，
解 放す るブレ ス トレ スに対 応す る歪 応 答量 が変わっ た た め と考 え られ る。
す なわ ち，
ひび割れ が その 変 化 時 点で生じ た と考え ら れ る。
試 験 体No ，
1，
2 （最 高 温 度55℃ の試 験体 ）で は，
プ レ ス トレ ス の解 放に よ り新しい ひ び 割 れ が 発 生 し た が，
No．
3 （最 高 温 度 75℃ の もの）の場 合お よびNo
．
4 （材 令 初 期に急昇 温の もの）に は， 新 しいひび割れ は発 生せ ず，
さ き に発 生し た ひび割れ の進展拡 幅の みであっ た。 ひ び割れ発 生まで の温 度 降下 量 とLIH
との関 係を前 掲の 図一
10 に示 す。
試 験体No ．
1
で はプレス トレ ス解 放を一
気に実 施し た ため， 新ひ び 割 れ 発 生 時 応 力 は明ら か で な く， そ の ため， 等価降温 量は範囲で示し た。 図一
10に はプレ ス トレ ス解 放に よ る試 験 体の伸 び 歪の増分 を 試 験 体の温 度 降 下 量に置 換し て示 し たもの （白 抜きの 丸で示す）で ある。
前 10．
4項で述べ た 反 比例の 現 象 と 漸 近 線と が よ り明瞭に 認 め ら れ る。 試験 体No ．
1
とNo ．
2とで は若 干のずれ が あ るが，
ひび割れ発 生の現 象 の持つ バ ラ ツ キ とか，
温 度の ピー
ク時に持っ て い た圧 縮 応力度等の影 響も考え ら れ る。
プレス トレス解 放 後の ひび割れ幅の 図 を 図一7
（前 出 ） に点 線で示 す。
プレス トレスの解 放によ り， 平 均の ひび 割れ幅は，
広く な る場 合も有り，
ひび割れ の数が増え たt
めに平均値と しては狭く な る場合も あ るこ とが 示さ れ 150 100↑
圧50 瑠 歪 iF） o ひ遊
7 楠o．
oogo o 曹’
醍，
”’
「 “oq6 “ 凸 10 「’
！
’
’
1
’
’
脚
，
tノ − 砠 糠 邯 分 は 継 足による 20 40 た。
こ れ は， ひび割れ の生じ る前 後で変化が段 差 的に生 じ る た め基 本 的な性質で あ る。 10．
6 ひび割れ発 生 後の温度降下とひび割れ幅 引 張 応 力の増加に従っ て， ひび割れ発生が順 次生じて ゆくが， その結 果， 各ひび割れ発 生時以後の 温度 降下 量 は異なっ てい る。
早 期に発生し たひび割れ はひび割れ発 生以 後の温 度 降 下が大きいか ら，
温 度 降 下に伴 うひび割 れ幅の拡幅も大き く， 末 期に発 生し たひび割れ は，
ひ び 割れ幅 が 小さいと推 定さ れ る。
図
一
12は， ひ び割れ発 生以
後の 温度降 下 量と頂部に お け る ひび割れ幅の関 係 を 示し た もので あ る。
ご く大ま か に言っ て，
ひび割れ発 生 順 序に従っ て， ひび割れ幅が 並ぶ傾 向にあ る （曲線が左 下が りである）こと が示され て いる。11．
予 測 解 析 と実 験 結 果 との比 較 検 討 IL1 応 力につ い て 日本コ ンクリー
ト工 学 協 会マ スコ ンクリー
ト温 度 応 力 研 究委員 会に よ るコ ン ペ ンセー
ショ ン法T［を用い て解 析 し た結 果を図一
13に示す。計 算に用い たインプッ トデー
タ を表一
7に示 す。 インプッ トデー
タ と し て の 引 張 強 度・
ヤング率の決 め 方は材 料 試 験 結 果 デー
タによ らず，
28日 圧縮 強 度の みを用い てJCI
ひび割れ制 御 指 針に示 さ れ た方 法に基づい て8）定めた。 これは，
試 験 体ご とに 若干のバ ラツキ が あ ること と，
試 験の結 果にも若 干の バ ラツキ が あ る事を 避 け る た め解 析 用デー
タ を統一
し た も の である。 表一
7に示す よ うに，
実 測の試 験 値と大き な 相 違はない。
な お，
材 令3
日以 前の ヤング係 数を1
／3
程の
ユ
ヒ 0 α O 雪 昂 の ひ ひ わ n 糟 ヒ
1 ω 50405020 ［o 60 ee IOO O フ
’
レス トレス tten）−
10 055 〜 04o ］ 0201 PO IO 20 50 40 0鬮
O iO io ひσわれ 発生 随の温 厘購 下畳 1，
Cb 図一
12 lkg！cm 引張“
O fio EO ぴびれれ
曼生 債の渇 度 隅 下 曁L℃l l7°
レ ス ト レ ス孵 放E｝量肛 降 下 に操麿 〕 ひび割れ発 生 後の温 度 降 下 量とひび割れ幅昌
：：蕁
15 10 5 0一
等価 降 温 量 c・
Cl−
20 図一11
フレ ス トレ ス解放 時の歪変化 （試 験 体No．
2｝ F1 発 現曲線 CNo．
1−’
41一
12 54 21aO 国 N（
○葺卩は辛刀ひ ひ巴
わ れ 発 生 時 刻）
No「 隠ol 圧縮 7y α d6 令 オ キ 5 図一
13JCI 委法によっ て求 めたコ ンクリー
ト応 力表
一
7 応 力 計 算のインプッ トデー
タ一
28
日圧 縮 強 度F28
（kg
／cm2 ）256
256〜
276 指 針に よ る値E28
（＊10
℃）2．
45
2．
20〜2．
46
その他のデー
タ ひび
わ
れ
幅
0
．
4
拘束係数 Rn O．
95 〃Rml
，2
1 線 膨 張 率 αc（μ！℃ ）7．
8 ク リー
プ φ〈t
《 ＝3
） 2 〃 （t》 3） 0．
57．
5〜7．
9
度 （クリー
プ係 数 φ冨2
）に評 価し て計 算し た。 こ のよ うに若 材 令の ク リー
プを考慮し て，
ヤン グ係 数 を低 減 さ せ る と， 結 果が実 験と よ く一
致 す る よ うで あ る。
試 験 体の ひび割れ は，
温 度 降 下 量が約20
℃ の時に発 生 して い る が，
図一13
の結 果を見る と，
ひび割れ発生 時の引張 応 力は ひび割れ発 生 時の コ ン クリー
ト引張 強度 の6G
％ 程 度である。
文 献9 ｝に も述べ られて いる ように 持 続 引 張 荷 重 条 件 下で の ひび割れ発 生 応 力は，
引張 強度 の 76 ％など といわ れて いる が，
この値に近 く，
若 干小 さ めの値 と思われる。 ま た，
先に述べ た新 開らの実験 研 究3）におい て，
マ ス コ ンク リー
トの 温度ひび割れ発 生が 引 張 強 度の60
％ の引張応 力 度で生じたと報 告し て い る こ と と一
致する。
な お， こ の 60％ と，
ク リー
プ係 数 φ ＝2
と は関 連して お り上 述の組み合わ せ は一
例に過ぎ な い もの で あるがこ の よ うに設定する ことで実験結果をよ く説明で きる。
IL2
ひび割れ間 隔につ い て ひび割れ間隔は，
次の ス テッ プの ひび割れ が発 生す る か，
し ない か で，
その境界で は， ひび割れ間 隔の値が急 に半分に な る の で，
実験結果によ る数 量 的 判 断は，
冷 却 終 了 後の結 果だ け か らで はむずか しい。
温度 降下の途 中 で ひび割れ発 生の瞬間を と らえその時の温 度 降下 量とひ び割れ 間隔と か ら判 断 を下し た方が良い結 果が得 ら れ る で あ ろ う。
そのた めに は本 実 験のよ うにすべ て の ひび割 れ の発 生 時 刻を検 出できる実験 を す る 必 要 が あ る。
これ まで の結 果を見て み る と，
ひ び割れ間 隔と 温度 降 下 とは， 双曲 線 的な関係が ありそ うで あ る。
初め か ら LIH が 小 さい場 合 と， ひ び割れ発 生に よっ て小さ く なっ た場合と で は必 ずしも同一
条 件と はいえ な いがそ の検討は今後の課 題である。 11．
3 ひび割れ 幅 と 発生 順 序につ い て ひび割れの発生し た瞬間か ら， 冷却 終了後の安 定 温 度 の時まで，
ひび割れ間 隔の値は保存さ れ るが， ひ び割れ 幅は， 発 生の後 も，
冷 却に伴っ て 口を開い て行く はずで あ り，
その値は，
冷却の進 行と共に刻 刻と変化し て し まO
．
3
O
．
2
｛mm ｝0．
1
0
5
｝ 滑離
O
IO
20
30
40
ひ
び
わ れ後
の温
度 降下量
i［°C
｝ 図一
14 ひ び 割 れ 後の温度降 下 量 と ひ び割れ幅 （JC1
ひびわ れ指 針の資 料1より抽 出 ） う。
し た がっ て ひび割れ幅の予測に は，
ひび割れ発 生 以 前の ひ び割れ間隔予 測と，ひ び割れ発 生 時の幅の予 測と， そ の後の冷却時の ロ開きとに分け て考え るべ き もの で あ ろ う。
も ち ろ ん， 後 続の ひび割れ の発生に よっ て，
先 発 の ひび割れ の幅も影 響 を 受ける か ら，
単 純に は行かない が，
JCI
ひび割れ指 針の資 料 1に紹 介さ れ た実 験で もそ の よ う な状 況が あ る。図一
14は，
その状況の一
例を示す。
ひ び割れ幅は最 初に生 じ たひび 割 れ が 図一
14 に示 す ように最も幅 広いか ら，
最初の ひび割れ の ひび割れ幅 を 推定で き ればひ び割れ幅の推 定 とし て は十 分である。 こ の よ う な 幅の求め 方は，温 度応 力に よる ひ び割れ発生と，
弾 性 解析に よ る ひ び割れ部分の変位お よび温度 降下時の 変位で あ る程度フ ォ ロー
出来るの で は ない かと 思わ れ る。 た だ し，
初 期の ひび割れ ほ ど幅が広い とい うこと は 図一
12，
図一
14に例が示さ れて いる だ けで，
そ の説 明 が き ちん と付け られ て い る訳で は な い。 そ れ は今後の問 題で ある。 早めに生じ たひび割れ と，
遅く生じ た ひ び割れ と が， 異なっ た幅であ る と す る と，
ひび割れ 発生 後の温 度 降 下 量 を 考 慮 し た ひび割れ幅 計 算 式が あるべ き か らし れ な い。
ただし幅の測 定 結 果は， 精 度 が 低い ので傾 向 を 搦 む にと ど まる。 11，
4 ひび割れ の形 状 マ ス コ ン クリー
トの ひ び割れ予 測の方 法の 現 状につ い て は， 前記の ひび割れ指 針に く わ し く紹介さ れて 1°1い る。
こ の う ち，BS
5337の方法と か，
Brandzaeg
の方法 は，
本 実験の ように鉄 筋 比0 ％の場 合に は適 用で き な い。 ひ び割れ 間 隔の決 定に関して， 拘 束 体との付 着が主 体 であっ て， 鉄 筋は ひび割れ幅の決 定に関す る二 次要素に一
34
一
壁 頭
盟
（
黜
臼 壁 脚 A No．
5−
7P †＝
0．
93％ 壁 E 頭 DC B 壁 脚 A 蝋〃
No、
3−
6P 量＝
O．
57％ 壁 E 顫 DCBA 壁 脚／
ー
Ne．
3−
lPt＝
O．
25『ら 壁 E 頭 DC／
／／
No．
3−
5 B 壁 Pt＝
O ％ 脚 A O O、
1 0、
2 0．
3 0、
4 0．
5 ひ び わ れ 幅、
nry ： 図一
15 ひび 割 れ幅の上下方 向 分布と 鉄 筋 比 お よ び 発 生 順序 （JCIひ び わ れ 指 針の資料1よ り 抽 出） 過 ぎないとい う観 点か ら見ると， 鉄 筋 比0％でも本 来 は，
求 めら れ る方 法が望ま しい。 ひび割れ幅に関 し て，
長滝ら の実用式11）で は壁の高 さ方 向に一
定と仮 定して求 めて いる が，
今 回の実験では V 字 状の ひび割れで あ り，
直接の比較が出来ない ので 行わ ない。
本 実 験は無 筋であ る が，
JCI
ひび割れ指 針の 実 験に おい て も，
ひ び割れ はV
字状に生 じて い る様 子12｝ が一
部に （図一15
｝見ら れ る。
鉄 筋の ある場 合 も，
V
字状の ひび 割れ とな る場 合 も あり，
鉄 筋 量の関 数で あ る よ うであ る。 つ ま り， 鉄 筋比 が大きく なる とひび割 れ幅は平行 幅に 近付く よ う で あ る。
壁 状 構 造体の頂 部に ス ラブや，
鉄筋量の多い梁材が同時に打設さ れ ると， 壁 頂 部の ひび割れの幅が狭く なっ てい るこ と は よ く見か け ることであ る。12．
結 果の まとめ 12．
1 実験 方 法につ い て 温 度の制 御は小型 化した実 験で も可 能であっ た。 今 回の方 法でもひび割れ は発 生す る。
ひび割れ発生時刻の推 定方 法 も可能であっ た。
12．2
ひび割れ発 生 応 力につ い てJCI
委員会コン ペ ンセー
ショ ン法 を用いて，
若令 ヤン グ係数 を 1／3程度 （ク リー
プ係 数il・
＝
2）に評 価す る と，
結果 がよい よう である。
す なわち，
若 令 時の圧 縮 応 力や， ひび割れ材 令の説 明がつ き やすい よ うであ る。 12．
3 ひび割れ発 生 時の壁 長 ／壁 丈 比につ い てひ び割れ発 生 時の温 度 降 下 量と壁 長 ／壁 丈 比 （
LIH
） との関 係が（今 回の実 験 範 囲に限れ ば）明ら か に なっ た。
関数の形に関し て は，
双曲 線 的な もの であ る。 これだけの結 果か らは，
壁 長と壁 丈の比 （LIH ）と ひび 割れ間 隔 との 関係 を求 めるまで には至ら ないと考え ら れ る が， かな りの傾 向は把 握で きた。
12．
4
ひ び割れ間 隔 と幅につ い て 温度降 下量とひび割れ間 隔との関 係 をつ け る目処 がつ い た。
こ の ことに よ り，
ひび割れ間 隔か ら ひび割れ幅を 求め る方 法の た めの資 料とするこ と が出 来た。 幅に関し て は，
初ひび割れの幅が最大幅で あ る場 合が 多い こと と，
ひ び割れ幅の 形状は，
鉄 筋 比の0
％の場 合 V 字 状であるこ と が わ かっ た。 参考 文献 1〕 井 村 力 生，
杉 原一
雄，
土岐 高史，
岡 田克也，
両角 昌 公， 相 沢 完 ：マスコ ンクリー
トの拘 束ひずみお よび 膨 張 材 に よ る ひびわれ制 御に関する実 大 拘 束 実 験，
セメ ン ト技 術 年 報，
pp．
203−
207，
昭 和51年 2＞ 今 枝 靖 典，
畑 中 重 光，
田 辺忠顕 ：大型供試体に よ るマス コ ンクリー
ト実験と その解析，
コ ン ク リー
ト工学年 次論 文報告集9−
2，
pp．
25−
30，
1987 3） 新 開 千 弘t 芳 賀 孝 成，
十河 茂 幸 ；RC 壁 状構造物の 温 度 ひび わ れ制 御対策と その効 果，
コ ン ク リー
ト工 学年次論 文 報 告 集 9−
2，
PP，
37−
42，
1987 4） 佐 藤 良一，
金 津 努 ：底 面で連続拘束を受け る鉄 筋コ ン ク リー
ト壁 状構造 物の温度ひび われ制 御 実 験， マ ス コ ン クリー
トの ひびわ れ制 御 指 針，
資 料 1；日本コ ンク リー
ト工 学協会，
pp．
154，
1986年 5） 日本コ ン クリー
ト工 学 協 会マ ス コ ンク リー
ト の ひ び わ れ 制 御 指 針，
p．
736） ACI 207委 員会報告
，
JuLy，
1973，
Effect of Restraint，
Volume Change，
and Reinforcement of Cracking ofMassive Concrete
，
Journa1
of ACI，
July，
1973：コ ンクリ
ー
ト工学Vol．
13，
No．
2，
PP．
42−・
49，
No．
3，
PP．
54〜
64，
No．
4，
pp．
34〜
41，
1975全 訳 7） マ ス コ ンクリー
トの温 度 応 力 解析のためのプログラ ム ： マ ス コ ン ク リー
トの 温度応力研 究委員会 ：日本コ ン ク リー
ト工学 協 会 8） 上 記5）と同 文 献，
p．
68 9） コ ンク リー
ト工学ハ ンドブック，
p．
37Z，
ク リー
プに影 響 する因 子，
朝 倉書 店 10） 上 記 5）と 同文献．
p，
72 11＞ 長 滝 重 義，
佐 藤 良一，
小 島 宏 ：水 和 熱に よ る 温度ひび わ れ幅の実 用算定法 ：第7回コ ン ク リー
ト工 学 年 次 講 演 会 論 文集， PP，
1−
4， 1985 12） 上 記4） と 同文 献，
p、
147SYNOPSIS
UDC:693.547.4
AN
EXPERIMENTAL
STUDY
ON
THE
THERMAL
OF
MASSCONCRETE
WALL
STRUCTURESTRESS
AND
THERMAL
CRACK]NG
RESTRICTED
BY
FOUNDATION
byMASATOSHIYAMAZAKL Member of A.I.
