【論 文
1
UDC ；59．
022 ：699．
841 ：624．
012，
4既
灘
簿鞴
鸞
）騨 斉
壁 板
の
局
部 破壊
を
誘発
す
る
目
地
を
用
い
た
鉄 筋
コン
ク
リ
ー
ト
耐 震壁
に
関
す
る
研 究
一
水平
加 力実 験 一
正 会 員東
端
泰
夫
＊1．
序．
鉄 筋 コ ンク リ
ー
ト （以 下RC
と略 す ） 造建 物の耐震 性能に関し て耐震壁が有効 な要 素 とな る こ と は一
般に知 ら れ てい る。
』
し か し，RC
耐 震 壁は曲 げ 降伏か回転 降伏（境界部材の降 伏 ）する場合を除くと他の ラ
ー
メ ン構成 部 材に 比べ て小さな変形 量で脆性的な破 壊をする傾 向に あ る。 こ のた め，昭 和56年に施行さ れ た「新耐震設 計法」 に よ る設 計で は耐 震 壁を有す る建 物を強 度 指 向 （十 分な 保有水平耐 力 を期 待し た）設 計 と・
する例が多い。 近年， 高 層の み で な く中 低 層のRC
建 物に お い ても平 面計画 の 自由度 向 上，
設 計 上の く ふ う に よ る躯 体の合 理 化を目 的に耐 震 壁 を利用し た じん性指 向 （高い変 形 性能を期待 し た）設 計に対す る要 望が高まっ て い る。 こ の よ う な背 景の も とに，
連 層耐震 壁の曲げ 降 伏 等で得 ら れ る曲げ変 形 性能で は な く せ ん断 変形 性 能に優れ たRC
耐 震 壁（
RC
じん 性 壁n）の一
例と し て壁 板 周 辺に局部破 壊を 誘発す る目地 を設 けた耐 震壁 （周辺目地 壁 と称 する）の 「基 本 的性能を報 告し た 2） 。基 本性 能実 験に おい て周 辺 目地 壁は図
一
1．
1に示す よ う に，
部 材 角 （R
）が2〜5
×10
−
Srad．
で目 地 部の破 壊 を生じ て耐 力が若 干 低 下す る が， その後は変 形 増 大に対して安定し た せ ん断 耐力 （安 定 耐 力 ） を保 持し た
。
こ の こ とは，
周 辺 目 地 壁のRC
じん 性 壁 と して の可 能性を 得たもの で あ る が，
以下の課題 が 残 され た。i
） 実 験方 法が対 角圧縮 載 荷で一
方 向加 力であ り．
実 際の応力状態およ び正 負繰 り返し加力によ る性 状 確 認。ii
）目地部 破 壊 以 後の安定耐 力抵抗 機構に対 す る検 討。
本報では上記課題に対 して以 下の 目的 を設 定した
。
i
） 耐震壁の実 際に近い応 力 状 態と し て，一
定 軸 力 下で の正負繰 り返 し水 平 加 力 実験を行い
，
周 辺 目 地 壁の 力 学 性状を確認する。
i
の想 定 し た安 定 耐 力抵抗 機構に基づい た簡 便 な 解 析 法に よる力 学 性 状の検 討によ り， 抵 抗 機 構の妥 当 性を検 証する。 本研 究の
一
部は昭和 59年日本 建 築 学 会 大 会に発 表し たもので あ る。
嚀 竹 中工務 店技 術研究 所 主 任 研 究 員℃
（昭 和61年8月8日原 稿 受 理 ）1
せ ん 断 力 レー
ム い 2〜
5 R （×10−
3rad 】一一
≧h 部 材 角 図一
1．
1RC 周 辺 目地 壁の特 徴検 討の 対 象と し た 周 辺 目地 壁は
，
中低 層RC
建 物で 通 常 設 計さ れ る耐震壁に着 目し，
影 響 因子の水 準 を 限 定 し た。．
ま た，
擘
板周 辺に設 置 す る 目 地の形状は基本性能 実 験におい て，
目地部の破 壊が壁 板に進 展せず，
目地 部 破 壊 以 後の荷 重一
変形 曲線上で のエ ネルギー
吸 収量 が大 き かっ た円形 空 洞を採 用し た。
2．
水平 加 力 実 験2．
1
実 験 目 的本実 験は 基 本 性 能実験で得ら れ た力 学 性 能 を
一
定軸 力と正負繰り返 し水 平 力を受け る条 件 下で確 認 する。 安定 耐 力 抵 抗 機 構を検 討す る た めの資料 を 得る。 の2
点 を主 目 的 と して い る。 に対し て は，・
中 低 層RC
建物
で一
般的に設 計さ れ る酎 震壁の形状， 配筋 を有する基本 壁に局 部 破 壊 誘 発 用の 円形 空 洞 目地 を 設け た周 辺 目 地壁 を対 象 と して 目標性能を以 下の よ う に設 定 した。i
） 部材角 （R
）が20×10
−
3rad．
程度の大 変 形で設計 者が必 要とす る安 定 した 耐 力が得ら れ る。ii
）1
）以 上の変 形で付帯柱の軸 力保持は健 全である。 変 形性 能の 十 分な 曲 げ 降 伏フレー
図
一
Z1 安 定 耐 力の抵 抗 機 構一
73
一
NII-Electronic Library Service 2
−
D155 匡．
4伊．
解
隔
r．
．，「・
一
．
一
一
一
一
．
．．
■
．
．
．
．
引
，
2−
D16−
D16 4φO1QOタ
プ
ル
… … IIi
≦LD1一
口も
齟
」
．
，
，
曾
曹
w
w
一
一
ヨ
HN
−
1堅
一
vmwa『
禪
満
1 器
幽 匯 里刎 臼P鹵
匹．
HP−
2 HP−
3 回 地 鯉 詳細 HP−
1 試験体形状・
配 筋 図毒
嘩
一
一
壁 断 面 N 図一Z2
一
方基本性能実験の結 果 を も とに して
，
安定 耐 力の 抵 抗機構を図一
2．
1の よ うに想定し た。 す な わち， 曲 げ 降伏型の フ レー
ム と破壊し ない壁 板とを圧 縮 お よ びせん 断のバ ネと引 張 側の壁 筋で連結して いる全 体 構 成で あ る。
その た め に対する主な検 討項 目 は以 下の 3点であ る。i
） 安定 耐 力 向 上 を 目 的 として集 中配筋し た壁 筋の効 果。
iD
圧縮 部およびせ ん 断 部に お け る目地 破 壊の進 展。iu
） 壁 板と分 離 する付 帯フ レー
ム の変形状態。
2．
2 試験 体‘
基 本 試 験 体1体は破 壊モー
ドを 大局 的に分類すれ ばa〕，
せ ん断 破 壊 型 とな る耐 震 壁で ある。
周辺目 地壁は，
壁板周辺 に円形杢
洞 目地 を 設け る と と もに，
安 定 耐 力向 上を目 的に，
壁 筋 を付帯フ レー
ム沿い に集 中配 筋し た。
な お， 総壁筋量は同一
である。
円形 空 洞は単一
で壁 板4 周 全 長に配 置する ことを基 本と し た が，
目標 性 能 を達 成 す る可 能 性 を 高 める た め に，2
つ の円 形 空 洞「
を並 列し た 目地 形状， ま た壁 板 中 央 部コ ンク リー
トの充 嗔 性 を高め る た めに 4周 全 長か ら上ば り中央 部の 目地を削 除し た目・
地 配置を考慮し た 。 目地 部の壁 断 面 欠 損比
（Σtl
／t，
φ ：空洞 径，t
：壁厚）は対 角 実 験 結 果 を参考に して，
O．
4− O．
5
を採用 し た。
周 辺 目 地 壁 試 験体は合計で 3体 であ る。 試 験 体 形 状は一
層一
ス パ ン基礎ス ラブ 付きの耐 震壁で実 建物の約 1／3規 模で ある。
試験体の形状，
配 筋 を図一
2．
2，
表一
2．
1に示すe 使用材 料は，
鉄 筋が柱・
は りの 主 筋に SD 35の D13
， 壁筋， 柱， は り の せ ん断 補強筋に焼入 れ鋼 線の 4 φ， 6 φでコ ンク リー
トが粗 骨 材粒 径 10mm 以 下の豆砂 利コ ン ク リー
トで あ る。
使 用 材 料の試験 結果を表一
2．
2，
2．
3に示す。
円形 空 洞 目地 は所 定 外 径の ビニー
ルホー
スを利 用し，
端 部 をテー
プで 密 封してか ら細 針 金で壁 筋に固定して作 成し た。
コ ン ク リー
トは試 験 体 を横に して壁面 方向か ら打 設し た。2．
3
加 力， 測 定 方 法 加 力 装 置を 図一
2．
3に示す。
試 験 体の基 礎ス ラブを PC 鋼 棒に よ り反 力 床に締 結 し，
左右の反 力 装 置に取り 付け た油圧 ジャ ッキにより片 押 し正負交番繰り返し水 平 力 を載 荷し た。
ま た， 付帯 柱には通 常 壁と して は少し大 表一
2．
1 試験 体一
覧 試 験 体 名 HN−
1 HP 』 1 目 地 臼 形 空 洞 ） 配 置 「一■一一噂一一一
τ l l 「 l L＿＿＿＿＿＿
」口
バ イ プ仕 様一
全 周 24φ・
Pw ，Ps （％】 柱 α31 梁 0，
21 壁 α42 試験体 名 HP−
2 HP−
3 目 地 （円形 空 洞） 配 置 F 375 750 375’r 『
〒「一
一
〒「匚
］
375 750 375 一匚
コ
バ イプ仕 様 鉛 直 30φ 水平 24φ 鉛 直2×15φ水 平2×12 Pw，
Ps 〔％ ） 柱 α47 梁 α47 壁 0．
42、
表一
Z2 材料試 験 （コ ンク リー
ト） 表一
2．
3 材料 試験 （鉄 筋 ） 試 名 HN−
1 田陪強度 Fo ‘ 醒， 235 引張 強 度 Ft 〔 曜 9．
8 ヤン
グ 係 数 Eo 【X⊥05 種男1 降伏 強慶σ
y．
‘kg／副 最大強 度 σb ｛ ／副 ヤン
グ係数 E8 ×106k魯智 ⊃ 1，
964 φ 40874843 ユ．
83 HP−
122514、
2L986 φ 407748351．
87 HP−
2β 22911．
6L97Dl3364350501．
64 図一
2．
3 加力装置 図 きい 平均軸圧縮応力 度 （a。 ：軸 力 ／ 柱 断 面 積 ）の 42．
5 kg〆cm2 （約0．
2Fc 》を加え ， 実験中一
定に保 持した。水平 加 力は
，
基 礎ス ラブ上 面か らの加 力 点 高さ．
（h
） に お ける壁 板 表 裏2
点で測定し た水 平 変位の平 均 値 （δ）一 74 一
N工 工一
Eleotronio Library3DlO4
−
・耄
圏
三
1
。、
童
1
・：
熱
図一
Z4 加力 サイクル図 図一
2，
5 変形 測 定 方 法 を用い た部材 角 （R
，R＝
δ／h
）で制 御し た。
加 力 サ イク ル を図一2．4
に示す。荷重の測定はロ
ー
ドセ ル （20μ／t）を，
変位の測 定に は基礎ス ラブ を不動 点 とし た治 具に取り付け た変位計 （200
μ／mm ）を用い た。
柱， はり端 部の主 筋に ワイヤー
ス トレインゲー
ジ を て ん付し，ひずみ度の計測を行っ た。 また，
肉 眼によ る ひびわ れ発 生 状 況の観 察お よ び クラ ッ ク スケー
ル に よ る ひびわ れ幅の計 測 を行っ た。 変 位計の 取り付け位 置を 図一2．
5．
に示す。
2．
4 実験結果i
） 結果の概要 ： 実験 結 果の一
覧 を表一
2．
4に示す。基 本 壁 （HN
− 1
）に 比べ て周辺目地 壁 （HP −
1〜
3 ） の R≒0．
25
×10
−
3 rad．
時 初期剛性は 0．
69−
O．
87倍，
最大 耐 力は
0．
76〜O．
85
倍である。
表 中の安 定 耐 力は周 辺 目地 壁の R＝
20×10’
3rad．
時 正 方 向 耐 力の約 95％を概 略 値 と して示し た。R ＝4．
OX10
−
3 rad．
時お よび終 局 時一
．
、
幽
丶飆
｝、
、
丶き、
・
翫、
．
．
「 ’
噛
＼マ
＼
、
1
L
R＝
士4／leOOradi一
．
Q ＋Q HN−
1 HP−
1 十Q HP−
2 ＋Q 表一2．4
実 験結果一
覧3 最 終 鰓
一
：＝蛋
蒭
黷
図一
2．
6 ひびわ れ発 生状況 試 体名 初 期 剛 性 〔ton／皿 ｝ 最 大 耐 力 （tonl 最大耐力 時 変 形 R｛x10F3ra 安定耐力＊ 概 略 値 （ton） HN−
1847 〔一
）679 （一
｝ 4．
93一
HP−
1584 ｛0．
69）51．
6 ｛0．
76 ） 2．
99 33，
0 HP−
2700 （083 ｝57．
910．
851334 36，
0 HP−
3738 【0871579 ‘0，
85 ｝ 3．
61 37．
0 注 1｝値は 全て正 荷 重時 を 示す。
2） 〔）内の数 値 は、
HN−
1の実験値 駕対する比較を示 す。 3）＊はR＝
20×10−
3rad．
時 耐 力の 95％ を示 す。 の ひびわ れ状況 を 図一
2．
6に，
水平 荷 重 （Q
）と 部 材 角（R
：2．
3
で定義 ）との関 係 を 図一2．7
に示す。
また， 正負 載荷の 同変形 （Ra
：符 号は逆）時の耐力 絶 対 値の平 均 値 （Qa
）よ り，Qa− Ra
関係 包 絡 線を 全試 験 体につ い て 求 め，
図一2．8
に示す。
ii
）HN −
1の 破壊 経過 ：R
≒0．
5
×10r3rad．
で壁 板 に せん 断ひ び わ れ が発 生し，R
≒5×10−
3 rad．
で壁 板が せん断 破 壊して急激に耐 力 が低 下した。 その後，R
＝・
17 ×10−
3 rad．
で付 帯 柱の軸 力 保 持が困難と なっ た。
1
の周 辺 目地壁の破 壊経過 ：3試 験 体は ほ ぼ 同様な破 壊経過を示し た
。
す な．
わ ち，R
≒0．
3
×10T3
rad．
で壁 板 7 HN−
1 【通需 ｝ 」一
⊥＿L ．
、
’
HP−
1 ⊂24 φ全周）＿
！
日・
一
日
．
．
．
」
−．
r一
1一
ユ＿
ヨ圏
星
一
［．
卜酵
「
一一
．
F
−
F．
」
凵
i
1一
一
続
‘
’
跚驕
．
b冒一
一「
1一
ギ
＿．
’
．
．
．
L凵
．
5．
i．
‘
一
ト‘1h
冒一
一
一
．
↓＿
輯
HP−
2 （30 φ，
24 φ〕一
ア一
1．
‘
セ十
十
⊥＃ HP−
3 〔2 刈 5 φ．
1一
．
一
”
1．
1
｛−
Z刈 2φ〕聞
彈
監 四一
薩
「
’
i，
，
−
慶
「
〆 凵
L，
童
＿刷
7一
78Qa
（ton｝ 0000 7ハ
0尸
04300021 図一
2．
7 荷重一
変形関係 HN−
1t
偲 ≦
塁
器
碕
柱軸 力 保 持 不能 0 510152025 Re ｛×10−
3rad．
） 図一
2．
8 荷 重一
変 形 関係 包 絡 線の比 較一
一
NII-Electronic Library Service 周 辺の 目 地部に円 形 空 洞 径の 2
〜
3倍の長さ の微 小ひ び わ れが 多 数 発 生し た。 その後，
微 小ひび わ れの幅が増大 すると と もにコ ン クリー
トのは く落が生じR
≒3．
0
× 10−
3 rad．
で最 大 耐 力に達 し た。 その後，
R噐
7〜8
×10
’
3 rad．
まで緩や か な耐力 低 下を示す が，R ＝
20×10『
3 rad．
の 正 負 繰 り返 し載荷で最大耐 力の約 70 ％の安 定し た耐 力 を確 保し た6 ま た，
正方 向 R ＝ 30×10−
3rad．
時で も付 帯 柱の軸 力保 持性能は健 全であっ た。 最 大 耐 力 以 後は，
目地 部コ ンク リー
トの破 壊が徐々 に進 行す る が， 壁板に は損傷の進展が な かっ た。、
2．
5 ，
周辺目地壁実験結果の検 討1
）目地形 状と配 置 ：図
一
2．
8よ り最大耐力と安 定耐 力は HPL3 が高 く，続いてHP − 2
，HP − 1
の順である。．
このこ と は，
目地に 2円形 空 洞の並 列形 状を用い たり，
上 ばり中央 部で目地 を削 除する ことで周 辺目地 壁の性 能 が向上 する可 能 性 を 示 唆 するもの と考え られ る。しか し，
目 地の削 除 部 分は図一
2．
6に示すよ うに，
壁 板の せ ん断 すべ り破壊が発 生し て お り， 両 側の 目 地部 破 壊と連 続 し て い る。 し た がっ て単 純な耐 力抵 抗機構を設定す ること は難しいと考えられ る。ii
） 引張 部の壁筋効果 ：周 辺 目 地 壁の安定耐 力 抵 抗 機 構の概念 （図
一
2．
1）に基づ き， 試験体の壁 筋は付 帯 フ レー
ム沿い に集 中して配 筋し た。
実 験では壁板が引張 力 を受け る部 分で の壁 筋の効果 をマ クロ的に把 握 する こ と を目 的と し た。 す な わ ち， 壁筋に は ひずみゲー
ジ をて ん付せずに，
その部 分で の壁 板ひびわ れ角度 （壁 筋が負 担す る引張 合力の方向を推 定する｝と ひ び わ れ幅 （壁筋 ひずみの程 度 を推 定 す る ） を測 定し た。
測定結果の概 要 を図一2．9
に示 す。 図 より， 付 帯柱の内法高さの中 央 位 置か らほ ぽ 45°の傾き の ひび わ れ が他の ひび わ れ と比べ て2
＝−
4倍の ひ び わ れ幅 となっ てい る。 し た がっ て．
こ の ひ び わ れを横 切 る 壁 筋は定着が十分で あ れ ば引 張 力 （T
）を有 効に負 担す る と考え るこ と がで きる。
盻目 地 部の微 小ひびわ れ角度 ：
周 辺 目地 壁の基 本 形であ る
HP −
1につ い て，
R
＝ 1．
0×10−
3rad．
の正 加 力 時に 目地 部に発 生し ている微小ひび わ れの水 平となす 角 度 を 測 定 し， 図一2．10
に示す。 微小ひ びわれの角 度 は壁 板 周 辺の主 応 力 方 向 を把 握す る上で重要な デー
タと 考え ら れ る。 図より，
上ば りに沿っ て発 生 し たひび わ れ の角 度は圧縮隅角部で はほぼ45°
であるが ， 中央 部か ら 引 張 部で は30
°
〜40
° の値hs
多い。 し か し， 両 側柱と基 礎 ばり に沿っ て発 生 し たひびわれの角度は 45°
に近い値で あっ た。
iv
） 付 帯フ レー
ム の変形 ： 変形計測 結 果から付 帯フ レー
ム の 変形モー
ド を推 定し て図一
2．
11に 示 す。
図よ り基 本 壁と 周 辺 目地 壁の加 力点 側 柱の変形に差が見られ る。
す な わち，
周 辺 目 地壁の引 張側柱には部 材 内反 曲 点 が推定でき ること で あ る。
また， 付 帯 柱の柱 頭， 柱 脚の一 76 一
Q 《i−一一
図一
2．
9 周 辺 目地 壁 引 張部擘板ひび わ れ の特徴 Q← n｝
24i
、5e 柱 柱 2．
3・
1≡
925e贊
゜
（
95
；
’
基礎…；
52qe 記 号 n：ひびわれ 本数 Y：平均 値 an＿
1：標 準 偏 差 図一
2．
10HP −
1における微小ひび わ れcb角 度 分 布の概略 Q ＜HN−
i＞ （HP−
1） Q Q1Q
〈HP−
2＞ R＝
2．
4．
6，
1D，
20 10国
囗
‘×10■
3rad．
〕 H ＜HP−
3＞ ぽの1
瞳
蕪 HN−
l HP−
1〜
3 図一
2．
11 変形バ ター
ン ＜HN−
1 ＞ くHP一
1：1
、
、．
、
1
，
」 otI ×10−
51 図一2．
12
柱 主 筋のひずみ 主 筋ひずみ 度 を 直線で結んだひずみ分布をHN
・− 1
とHP −
1で比 較 し て図一2．12
に示す。HP − 1
で は，
柱頭 と柱 脚で ひずみ が逆 転 し て お り，HN − 1
に 比べ て壁板 と付 帯フ レー
ム の分 離が進 展 じ た と考え るこ と がで き る。 2．
6 ま と め．
，
’
．
一
定軸力 と繰り返し水 平 力を受け る周辺 目地 壁は お お む ね目標 性能を満足 し た。 ま た，
想 定 した安 定 耐 力 抵 抗 機構に対す る有効な資料が得ら れ た と考え られる。
し か し，
本 実 験で採用 し た試 験体の影 響 因子の拡 大，
水 平 加 力の繰り返 し回数 と安定 耐 力との関係， 壁板の一
部が せ ん断すべ り破 壊 を する場 合の抵 抗機構，
等に関す る検討 は今 後の 課題である。3．
目地 性状 試験 3．
1 試 験 計 画 水平加 力実 験に よ り，
周辺目地 壁が 目標 性 能を ほ ぼ満 N工 工一
Eleotronio Library足す る結果 が 得 られたが
，
そ の理由， 特に目地部破 壊 以 後の安定 耐 力 保 持に関して究明が 必要である。
周 辺 目地 壁では， 壁板は破 壊せず壁 板 周 辺の 円形空洞 目地 部で局 部的な破 壊が発生し たが， 安 定 耐 力 を保持し た。 想定し た安 定 耐 力 抵 抗 機 構 （図一
2．
1）で は，
曲げ降伏フ レー
ム と壁筋の引張における力 学 性 状は 比較 的明快で ある。
し た がっ て， 目地 部 破 壊 以 後の圧縮バネと せ ん断バネの 安定 し た耐 力 負 担が周 辺 目地壁の安定耐力保 持に不 可 欠 で あ る。
望 月は耐 震 壁の ひび わ れ発 生 以後の力学性 状 を 斜め ひびわ れ によっ て分 割 され た壁 板コンク リー
トの性 状を も と に し て検 討した4）。
本 報で も同様な分割壁板を 想 定し， コ ン ク リー
トの破 壊が目地 部に限 定さ れ るこ と に着目し た。
す な わち， 壁 板に斜 めひび わ れ が発生し た 後に圧縮力を受ける目地 部を図一
3．
1に示す よ う に隅 角 部 （圧縮バネ）と一
般 部 （せ ん断バ ネ）に区 別 してその 力学性状を検 討する。
想 定し た安 定 耐 力抵抗機構に おい て は，
大 変形 時でも 目 地 部が一
定耐 力を保持す る必要が あ る。し か し
，
大 久 保による円形 空 洞 目地 部の 圧縮実験5） で は最大耐力以 後， 目地 部の破 壊により急 激な耐 力低下を 生じ，
安 定耐力保持は示して いない。 そこ で，
目地性状 を検討す る た め に で き るだ け実 際に近い境 界 条 件を考慮 し た 試 験 を計画 し た。
すな わ ち，
図一
3．
2に示す よ うに，
斜め ひ び わ れ で分割し た壁 板と付 帯フ レー
ム部 材を検 討 用モ デ ル と し，
試 験 時に比 較 的 応 力が小さい と思わ杉
る 柱 幅が は り幅 を越え る部 分を削 除して試験体形状を決定 表一・
3．
1 試験 体一
覧Q →
目地 部
・
！り一
ズ 試 験 体名 形 状 プロ
ツク幅 〔じ
ロ
〕 円 形 空 洞 径 〔c四
1 ひ び わ 角 度 加力方法 試験体数 NW−
B 40 〔5の 4．
OlO．
5t ｝ 45°
B3 NA−
A 45°
ム 1 NA−
B塵
24 【3の 4．
0 【G．
5t ｝ B2 偶 角 部．
@@
@1<TAB>NA−
<TAB>幽 <TAB>24〔 tl<TAB>32
ω D4の
4 ° 3<TAB>S |B<TAB> 幽<TAB>1 ｛2t｝ <TAB> 4，0Q5tp4 B<TAB>3<TAB>S 一 日 <TAB>咼 調<TAB>4 〔3tl<TAB>
4．0ko
．
tl0D<TAB><TAB>3
齡
部<TAB>NH −A<TAB>躙 12 〔L5t レ 40kｿ 〕<TAB>45D<TAB>A<TAB>3注：
t ＝AOcm
l
壁 ． 厚） 一3
．2
材 料 試験
結
果 付膏はp 部
般
部
引
張部 θ 灘 ・ノ 図一 3 ， 1 目 地部 の 別 （a 隅 角 モデ @圧 力v
板 ’ 2 ’ 地 （円形 空洞〕
ｷべ るOqD 寸
は <TAB>コ ン ク リ ー @ト<TAB><TAB><TAB> 鉄 筋 （ ．2 φ）<TAB> 圧 縮強度 Fc 〔 ^副<TAB>引 張強 度 Ft〔 ^α の<TAB> ヤング 係数 E 早 k ×105 面 ）<TAB>降伏強度 σ y kg ／ 最大
強 xσb 〆囲<TAB>с 塔O係 煤
@Es
X106k
＆ 屈）316<TAB>22
．5<TAB>2
，83750<TAB>4
4
，01一
部モ デ} 一3．
2
検討 用デ
，
ﾓ
＠60NA −A
，ｱ
パ
イブ 図 一D
@
配 筋 図 齢 蘚pc
鋼 棒 に よる拘束 ＝ 歪O
．25d
円 形 空 洞 板 圧NII-Electronic Library Service 図
一
3．
5 加 力 装置 し た。 ま た，
検討用モデル に お い て は，
壁 板の破 壊を 目 地部に限 定で き る との考え か ら， 分 割コ ン ク リー
ト間の 鉄筋 応 力， 摩擦力等を無 視し た。 3．
2 試験体 試 験 体は検 討 用モ デルを 各々約 1／2規 模に縮小し たモ デルと した。実 験 因 子 と水 準は隅 角 部 が ブロ ック幅（e
＝
5t，
3t，
2t，
t：壁 厚 ），
ひびわ れ角 度 （θ＝ 45°
， 60°
）， 円形 空 洞の径 （φ／t；
o．
4， 0．
5， φ：径）で5種類と し，一
般 部は。
e ＝
1．
5t，
θ＝
45°
， φ／t呂0．5
に固 定し て 1 種 類と した。
試 験 体の一
覧 を 表一
3．
1に配 筋 例 を 図一
3．
3に示す。
使 用 材 料は壁 筋が焼入れ鋼線の 3．
2φ， コ ン ク リー
トは粗 骨 材 最 大 粒 径 が10 mm の 豆 砂 利コ ン ク リー
トである。
使 用 材 料の試 験 結 果 を 表一
3．
2に示す。
試 験 体は壁 面を 上下に して製作 し た。
円形 空 洞は薄肉 鋼 管 を 壁 筋 間に固 定し， コ ン クリー
ト打 設 後3
ん4
時 間で 鋼 管 を 引抜い て作 成し た。
コ ンク リー
ト打 設 後 10日で 脱 型し， 気 乾 養 生し た。
3．
3
試 験 方 法 隅角 部 試 験に採用 し た （A
）， （B
）2種 類の加 力 方法 を図一
3．
4に示す。
通常， 目地部の圧縮 実験で は （A
） 写一
31 加 力 状況 P （t）1
：
° 302010γ
曾
判
！ 〉 丶 卜 図一
3．
6 変形測定 方 法厂
膿
癌
緇
＼ 、＿ ＿ ＿
／
…
丶 …． ．．−
x
＿
zee
部 ’ 0 P ゜’
2 °’
4 °’
6 °’
8＿
ム
鵲
図一
3．
7 圧縮カー
圧縮ひずみ関 係 表一 3．
3 試験結果一
覧 c P C C 初 朋 剛 性 最 大 耐 力・
安 定 酎 刀 試験 俳 名 試 願 値 6Kll 巳Dh〆囗
国
1 計 算値己
xI 【邑o呼1 〔
留
KI】 oKI 試 験 値 oP日 lton1 計 算 値 oPB ｛t・
n〕 ioPB｝ロ
PB 試 験 値 ePlto
口
1 ｛gPm 〕 6PO NW−
B60Bε051600 〕 5 ε7795a7552 ［ 5且zi51n50、
O50510132430．
日1310〕 29．
7061 NA−
A420477o．
8850．
030．
31．
65一
一
NA
．
．
B 巴 87140014L2477o．
5429 〔β 3051aL330．
3101 ユ 67q701L73o．
56 NAS−
B52648δ1520〕 5467L507339．
0 ヨ56 ‘373137．
03B4lo223．
32451232122．
0064 NS−
E2 目1204 〔260 〕 2553L8D822L9188 〔203 ｝ 2α0202LOOugU．
2112 ω 正30o．
59 SA−
B26227512呂0 〕 uo3477059 窪 隠 37、
71」4213a．
430．
3LL3一
一
NH−
A2452321227 〕 205238095 且L512 貝且．
1の 監．
O．
6L520754845 【咽
5 ） 43030 庄且
， 貫 験 値の
‘ 〕 内o 値は冒
各厚
の
甲 均 脇 を示す囗
2 〕 試 験 値！肚＃ 値に お け る試 験 侮は、
平 均忸 を 用い
た．
C 0．
8・
α・
Ac。
Fc時 最 終 破 壊 0．
8・
α・
Ac。
Fc時 最 終 破 壊 NA−
B NH−
A 図一
3．
8 ひ び わ れ発 生 状 況 の方 法が考え ら れ る が，
隅 角 部の力学 性状に は境界部材 の剛 性が か な り影響す る と考えられるた め， （B
）の 加 力 方 法を中心 と し た。 （B
）法で は，付帯柱， は り を ラー
メ ン構 造と考えた場 合の柱と はりの剛 域 長 を 考 慮し て6｝ 反 力 鋼 板の大き さを決定す る と ともに，
柱 とは りの曲げ 剛 性 を模 擬し たPC
鋼 棒に よ る拘 束を行っ た。
（B
）法 の加 力装 置を 図一3．5，
写一3
」 に示 す。PC
鋼棒の軸 剛 性は拘 束 力が多少高く な る事を意 識し て， 付 帯は りの 曲げ弾 性剛性に近 くし た。
な お，
鋼 捧は載 荷 開 始 時に軽 く手締めし て そ の後は放置し た。一
般部はすべ て （A ） 法に より載 荷 した。 圧 縮 力の載 荷は試 験機を用い，
試 験 体に偏 芯 軸 力が 入 らない ように底 部の レベ ル調 整 を行う と同 時に上 部 加 力 点に球座 を使 用し た。
加 力は単調増加 載 荷である。
変位 測 定 は
，
壁板の圧縮 変 形が 目地 部に集 中する こ と を確 認 するた め， 壁 高さ方向に 3区 間，
左 右の変 形 差 を 平 均 化 す る た め2並行で図一
3．
6の よ うに実 施し た。 3．
4 試 験結果一
78 一
N工 工一
Eleotronio Library1
） 結果の概 要 ： 隅角 部 （A ）， （B ）法と一
般 部の 目地部に お け る圧 縮 力 （P ） と圧 縮ひずみ度 （ε）との 関係の概 要を 図一3．7
に示 す。
隅 角 部 （B
）法と一
般 部 の試 験 体では最大耐力以後の耐 力低下はあるが， その後 は安 定す る。 目地部の圧縮ひずみ が約1．0
％時 点での保 有 耐力は隅角 部，
一
般 部の最 大 耐 力に対 して各々 O．
6，
0．
3倍 程度であ り， 安定耐力と して評 価で きる。一
方，
隅角部 （A
）法 試 験体で は最大 耐 力 以 後の耐 力低 下が急 激であ り， 安 定 耐 力の評 価は困 難と考え ら れ る。ii
｝ 破壊経過 ：隅 角 部 試 験 体で は加 力 法 （A ）と（
B
） で異る破 壊 経 過 を 示 し た。 （A ）法で は，
目地 部に ひび われ や 圧 壊の前 兆が見 られずに最 大 耐 力に達し，
目地を 含む広範囲な壁 板で急 激な破 壊を 生 じ た。 その後 耐力の 低 下は著しく，
安 定 耐 力は得ら れ ない。 （B
）法では， 目 地 部に数 本の縦 方 向（圧縮力方 向 〉ひびわ れ が発生し，
徐々 に ひ び わ れ幅が増 大する と ひびわ れ沿い に コ ン ク リー
トの圧壊が発 生して最 大 耐 力に達し た。 その後，
耐 力は低下す るが 圧 壊の進 展は緩 やかであ り，
安定し た耐 力 を保 持し た。
（B
＞ 法の経 過は水 平 加 力実験の周 辺 目 地 壁にお ける圧縮隅 角 部に発生し た微 小ひび わ れの破 壊 経過と酷 似する もの である，
ま た，
一
般 部の試 験 体は（A
） 法で あるが，
隅 角 部 （B ）法試験体と同様な破 壊経過 を 示 し た。
NA−
B とNH−
A の ひび わ れ 発 生状況 と破 壊 状況 を図一
3．
8に示 す。 3．
5 試 験 結 果の考 察i
）試 験 結 果の評 価 ：試 験 結 果の
一
覧を表一3．3
に 示す。
計算値 （cKi， cPe ）は以 下の仮 定に基づ く3．1，
3．
2式 を 用い て算 出し た。
a．
3 本の材 料 試 験 結 果の平 均 値に より，
コ ンク リー
ト の応 カー
ひずみ関係 を図一3．9
と す る。b ．
円形 空 洞 部の圧 縮 力に対す る有効断 面の モデル を図一
3．
10と する。 c．
試 験で の一
般 壁 部の変形が微小であっ た た め， 目地 部 （櫪φの高さ）以外の部分の変形は無 視す る。
α・
レ4 ・Ec
− ・
・
・
・
・
……・
…・
・
一 …
（3¶
1 ） cK，二
擁「φ cPB＝ α
・
置・
2・
Fc・
……・
……・
…………・
・
（3，
2 ） 記号， α・
φ・
t
：図一
3．
10参 照e
：ブロ ッ ク幅 （表一
3．
1参 照 ）Ec
，Fc
：コ ンクリー
トのヤング係 数と圧 縮 強 度 表一
3．
3よ り， 隅 角 部 （B ）法 試 験 体で は計 算 値と比 べ て最 大 耐 力は ほぼ一
致 して い る が，
初 期 剛 性は0，
73−
O．
84倍 （SA−
B を除く）で あ る。 こ の 原因 と しては， 計 算 仮定b，
cが考え ら れ る。
また，・
安 定 耐 力は お お む ねブロ ッ ク幅 （e
）に 比 例し て お り， 適 切な力 学モ デル に よ り定 量 把 握 が 可 能 と思わ れ る。 隅 角 部 （A ） 法 試 験 体は最 大 耐 力が計 算 値の 1．
65倍と非 常に大き く，
拘束 応 力 下での コ ン ク リー
トの強 度 上 昇が原 因と考え ら れ ‘4
恥 0．
8Fc 試 験 均 値 1く
ン
・ rt 存率 壁 厚【t）α
＝
1一
φ／t、
，
…i靉・
：：：
召：
糖 モ：
1．
：1
： lii：
iゴニ：
』
：
：
：
・
「
：
≡
ヒ：
；：
：
．
：
；
1：
ゴ φ 空 洞 径 郵ij 崇、：
、・
3 辱 嘩〔
ε 昭 箪 eB xe．
s 図一
3．
9 コ ンクリー
トr−
e 関 係 図一
3．
10 有効断 面の モ デ ル 健愈な部 分 広 がれ 健全な部分 広が れ i る方向 赫 向蝋
、丶
1
。 。。 。 ←1
． 。。。fth
” る部分 → i 《一
る部分 【F2｝ → ← 立 面 断 面 内 隅角 部 A 法 …騰
回転す る 隅角 部 B 法 図一
3．
11
拘 束 力の模 式 図一
般 部 る。
検 討 用モデル で壁 板を 分割し た際の ひび われ角 度の 差 と してNA −
B
に対するSA − B
の結 果を見ると初 期 剛性は低いが最 大 耐 力は若干高く なっ てい る。
こ の原 因 と し て は，
加 力 方法によ る境界条 件の差が考え られ るが，
詳 細 検 討は今後の課題で あ る。一
般 部の試 験 体 は， 計 算 値と比べ て初期 剛性は近いが，
最大 耐 力 はO．
75倍 と低 い値であ る。 こ の原因 は， 目地 部に微 小ひびわ れが生じ た後で，
付帯部材 面 （45
°
傾斜 ）に沿っ て すべ り的な変 形が生じた た め と考え ら れ る。
1
の 目地 部 破 壊 以後の安定耐力 ：隅 角 部 （B ） 法 試 験 体 〔SA − B
を除く）と一
般 部試験 体で は， 各々 の最大 耐 力に対し て 0．
6 倍，
0．
3 倍程度の 安 定 耐 力が得ら れ た。 奥 島はコンク リー
トの圧縮破壊が供 試 体 直径に対して高 さが小さい （高さ／直径く2．
0
）と載 荷面での横 拘 束 力 の影 響を大き く受け るこ とを 指 摘し てい る7 ，。
こ の こ と を本試験の試験体目地部に当て はめた模式 図を図一
3．
11
柱 Q →．
，
は b’
一
隅 角一
般 引張部
部＼部 450 壁 板 45° Q →
隔
鴨
ひ
KIK2 K3 K4Kc KIK2 K3 図一
4．
1
全 体モデル Dc Do Lo−
Ho Ho−
Do 円 形 空洞 は り Dc．
』 柱一旧
一一
45°
45q 引 張部 隅角 部一
般 部拶
一
THo
一 L 図一
4．
2
目地 部 力学モデル一 79 一
NII-Electronic Library Service P（ton｝ 0000000 654321
、
、
、
、、
、
NW−
B P（ton｝＿
＿
柵
＿¶
＿
＿
＿
＿
＿
0．
2 0．
4 0000000 654321、
丶、
、
P 〔ten ｝ 3020、
10｝
0し
P〔．
ton） 0，
6 0，
8 1¶
0 δ （mm） P（ton｝ NS− B
30 20 10 60 NA− B
50 40・
30＿＿
＿
20 10 0、
、
、
NAS − B
、呷
＿
r
＿
＿
＿
＿
＿
＿
＿
0，
2 0．
4 0．
6 0，
8 1．
0 δ （m血｝ 0 0．
2、
〔L4 0．
6 0．
8 10 δ （四）瓦
」
NH −
A，
c5 0．
2 0L4 0．
6．
0．
8， 1．
e δ （mm）噛
’
試 験 値一
P− 一一一
計算値，
0．
2・
・
0．
4O．
6 0．
8 1．
0 δ （mm）．
、
注｝ 試験値は、
平均 値 を示す。 図一
4．
4’
荷重一
変形 関 係 に示 す。 図 より， 破 壊 すべ き 目地 部の コ ンクリー
トは圧 縮 力と直 交 する2方 向で拘 束 力 を受 ける と考え ら れ る。
し か し， 隅 角 部 （B ）法お よ び一
般 部の試 験 体は， 境 界 部 材の回 転 あ るい は，
壁 板の横 移 動によっ て拘 束 力 が緩 和 され るため，
コンクリー
トの急 激な破 壊が避 け られ る もの と考え る こと ができる。4
．
簡 便 な 力 学モデル によ る解 析 4．
1 解析 目的 本解析は， 想定し た安定 耐力抵 抗機 構 （図一
2．
1）に 基づい た簡 便な力 学モ デル を設 定し， 周辺目地 壁 （抂P
−
1） を解 析 して下 記 性 状の比 較 検 討 を行い ， 抵 抗 機 構 の妥当性を検 証する こと を 目的と する。
i
）最 大 耐 力に至る過 程 と最 大 耐 力 お よ びその時 点の 変 形。
ii
） 最大 耐 力 以 後の耐 力 低 下と大 変 形 時の安 定 耐 力。
4．
2 力 学モデル の設 定 け 全 体モ デル ： 図一
2、
1に基づ く全 体モ デル の考 え方を図一
4．
1に示す。 モ’
デ ルの概 要を以 下に示す。 a．
付 帯フ レー
ムはモデル の明快さを 目 的と し，
上 下はりを剛 体 と考え， 柱の剛 性 （
K
。
）を適 用 する。
b．
初 期 状 態 より，壁 板は圧 縮 隅 角 部 （K、），一
般 部 （K，），引 張 部 （
Ks
）の3
種 並 行バ ネで上 下の剛 体ば りに接 続 してい る。
c．
壁 板の剛 性 〔K‘｝は降伏お よ び破 壊 を生じ な い。
io
部 分 剛 性の設 定 ：上 ば りに接 続す るバ ネ性 状を評 価す る た め，
目地部を 図一4．2
の よ う に 分割し た。
分割 は，
水 平 加力実 験に お け る周 辺 目地 壁の微 小ひびわ れ角 度よ り45°
方向の斜めひφ
わ れ を想定した。
．
，
圧縮 隅角 部 の ブロ ック幅は， は り剛 体 仮 定 より水 平 力の 45°
方 向 伝 達 を考え 語 D。
と し た。
圧 縮隅角 部と一
般 部の水 平方 向バ ネ性 状は 「3．
目 地部試 験」にお け る 圧縮 性状の 方 向成分評 価と し た。
な お， 圧縮 性状は 図一
4，
3
の仮 定に 従 う もの と し た。 図上の各 折 点は試 験 結 果の平 均 値の概 数であ る。
ま た，
大 変 形 時の強度は試 験 値を大 幅に下回 age：
：
1
：
：
σd0．
75Fc 025Fo O8Ec ε 呂 4te e；＝sε
B・．
ses 三亠・
隅 角 部モ
デル
ー
股 部モ デル注 ） EcIFettB は
、
材 料 試験結 果te 決 定し た もの
である b 図一
4．
3 隅 角 部と一
般 部の a一
ε関 係Il
卜 t y −4QQ
Qc K4 β壽KI 完全弾塑性モデル．
δSY 図一
4．
5 引張部の力学モ デル 目地の破 壊、
に よ る 入 力低 下 Aw ：壁 断 面 積 ｛em×t） hm ：高 さ Ki・
・
−AytL
−
G、せ ん 断 弾 性 係tu・
κhmコ
1
鮎 X ：変 形（関 する形 状係掌「
’
万 hm．
⊥
・
δ ・越国
L
図一
4．
6 壁 板の力学モデル ら ないよ うに決 定したe’
仮 定による計 算 値 を試 験 結 果 と 比較して図一
4．
4に示す。壁 筋に よ る引張 部 水 平バ ネは 「2．
水 平加 力 実 験」で ひ び わ れの集 中が見ら れ たこと
か ら，
壁 筋 に．
よる引張性 状の 45°
方向成分 と し た。
な お，’
引 張 性 状は弾 完 全 塑 性とし，
図L4，
5に示す想 定コ ンク リ： トブロ ックの 付 着を考 慮し て森田による下式S｝を用 い て降 伏 時 変 形 （δ諭 を求め た。
一
80
一
N工 工一
Eleotronio Library記 号
，
O
． ＝（。σ，− K
、・
嗣
2 源 ∫／P・）・
e
・IEs−
（4・
1
）K
，・
K
，；1
／（2．
2XIOs・
rεt 十1．
1）十 〇．
22 ret ：付 着を考慮 した平均ひずみ度 1．
2VX ： コ ンク リー
ト引 張 強 度 推 定 値Pe，
ex
：壁筋比， 仮 想の ブロ ッ ク長 。σv，E
，：壁 筋の降 伏 強 度，
ヤング係 数上 式は
，
鉄 筋方向と引張 合 力 方 向が 45° 傾いてい る も の に拡 大し て使 用し た もの で ある。
また，
砺 は単純に 引 張 部 壁 板の重心鬲
さ （砺茜
（Ho− Dc
）／3V2
’
）と し た。iii
） 壁板の剛性： 壁板の水 平バ ネ 性 状を図一4．6
の よ うに仮 定す る。 こ こで， せん断ひびわ れ発 生以後の剛 性 低下 率 （β．）は既往の研究に よ る提 案 式 9，を 用い て算 出し た。
ただ し，
式は壁板の平均せん 断 応 力 度 （T）に よ る形で あり， 提 案 式の根 拠と な る実 験が 1型 断 面の試 験体であ る た め，
剛 性は最大せ ん断 応 力 度に関 連 する と の考え により，
壁 形状の 差 を補 正 する項 を 加え た。β，＝ 1
．
1（τ／Ec・
KUI
／KOt
×10
）−
L7t・
・
…・
……
（4．
2
） 記号，
Kv
：矩形 断面の応 力 断 面 係 数1°）K
． ：1
形断面の応 力 断 面 係 数 1°，iv
）付 帯 柱の剛 性 ：柱の弾 性 剛 性は柱 頭柱脚 固定と し た曲 げせ ん断変形で算 出し た
。
Qc
は曲 げひ び わ れ発生 時， 降 伏 時の剛性低下率 （α y）は菅 野による下 式 11）を用 い た。
な お， 式 中のm・
は安 定 耐 力 時の圧 縮，
引 張バ ネ に よ る変 動 軸 力 を考慮し た。α y
＝
（0．
043十1．
Nn・
ρt十 〇冒
043
んo／2・
D
十〇．
33
恥）・
（d
／D
）2 記号 は文 献11
参 照 4．
3・
解 析結果・
4．
2で示し た力 学モ デル を用い て壁 板 4周 全 長に円形 空 洞 目 地 を 設 けた試験 体 （HP − 1
）の水 平 力 （Q
）一
水 平 変 位 〔δ）関 係を計算し た。
計 算は各バ ネの剛 性 変 化 点で逐 次 行い，
直線で補間 してQ
一
δ関 係とし た。 計算 結果の概 要 を実 験 結 果と比較し て図一4．
7
に示 す。．
1
）、
初 期 剛 性は実 験 値よ り約15
％低い。 これは全 体モ デルが初期段 階 より付 帯フ レー
ムと壁 板とを 分 離した こ と が原因 と思 われ る。lD
最 大 耐 力は実 験 値より 7〜
8 ％低いが，
その時 点で の変形は おお む ね一
致 して いる。
こ の位 置は， 圧 縮 隅 角 部バネの最 大 耐 力 点で あ り， モ デ ル化に お け る剛 性 評 価 が適 当であっ た もの と思わ れ る。
iii
）最 大 耐 力 以 後 水 平変 位 （δ）が3．
5mm まで の実 験 結 果 を把 握で きなL これ は， 壁板周 辺での 目地 部 破 壊の緩や か な進展が評 価で きて いない た め と思わ れ る。
iv
） δ＝5．
5mm
で柱が降 伏する と力 学モ デルは安定 耐 力抵抗 機構を形 成 し， 実 験 値に近い耐 力を示す。以 上よ り， 耐 震 壁の弾 塑 性 性 状を検討す る解析と し て は非 常に簡 便な力学モ デル を 用い た計 算に より
，
周 辺 目 地壁の剛 性，
最 大 耐力，
大 変 形 時の安 定 耐 力 等の力 学 性 、£
。戸
゜11
：
3020100 HP−
1．
ン 0闢一
・
一 曙
一
実験 値 O−・
−
e 計 算 値 10ム
8 ） 口 皿 7 δ 654321 図一
4．
7 荷 重一
変 形 関 係の比較 状が大 略 把 握で きる こと か ら想 定し た耐力 抵 抗機構はほ ぼ妥 当なものであっ た と考えられ る。5．
結 論せ ん断破壊が先 行する通 常の RC 耐震 壁 を 対象と し て壁板周 辺の付 帯フ レ
ー
ム との境 界 部に局部破 壊を誘発 す る円形 空 洞 目地 を設 けた1
層1
ス パ シ耐震壁の水平加 力 実 験と 想定 し た耐力抵抗機 構に基づ く簡 便な解 析 を行 い，
限 定さ れ た因 子，
水準の も と である が以下の結 論 を 得た。
”
1） 壁 板 周 辺に壁厚の4
割 程度の径を有す る 円形 空 洞 目 地 を 設 ける と，
初 期 剛 性， 最大耐 力と も通常 耐震 壁の 70−
85 ％に低 下す る。 し か し，
最大耐力 以後に荷 重 変 形 曲 線の包 絡 線でli
R
＝20
×10
−
3rad．
の変形ま で安 定 し た耐 力 を 保 持 する。 その後t、
正方 向でR ＝
30×lp−・
3．
rad．
の変 形 時で も付帯柱は安 定し て軸 力を保持す る。
2 ）円 形 空 洞 目地を小径の 2並列 形状に し た り，
一
部 分、
を 削 除 することにより，
性能 向上の可能性が あ る。 3） 付 帯フ レー
ム部材の剛性を考慮し た目地 圧縮試 験に より， 目地 部の破 壊 性 状が大 略 説 明でき る。
4） 簡 便な力 学モ デルの部 分 評価に3
＞の結果 を活用す れ ば，
周 辺 目地壁の力学性状をお お む ね把 握で き る。
謝 辞本 研 究に当たっ て御 指導い た だ き ま し た
，東
京工業大 学教授・
黒 正 清 治 博士， 実 験遂 行に当たっ て協 力いた だ きまし た （株）竹 中 工 務 店 技 術 研 究 所 主 席 研 究 員 山口 育 雄 博 士， 同 研 究 員宮 内 靖 昌 氏
，
同 名古屋 支店今 宮 実三 郎 氏に感 謝の意を表しま す。 参 考 文 献 1） 今 宮 実三郎ほ か 3名 ：鉄筋コ ンクリ
ー
ト造じ ん性 壁に関 する研 究 （その 1：水 平 加 力 実 験の概 要 ），
日本 建 築 学 会 大 会 学術 講 演 梗概 集，
PP，
1935〜
1936，
昭 和59年10月。
2） 東 端泰夫 ：壁板の局部 破 壊を誘発 す る 目地を 用いた鉄 筋 コ ン クリー
ト耐 震 壁に関 する研 究一
対 角 圧 縮 加 力によ る 基 本性能の検討一，
日本建築学会構造系論文 報告集355 号， PP．
80−
87，
昭 和60年 9月。
3） 日本建築 学会 ：建築耐震 設計に お け る保 有 耐 力と変 形 性一
81
一
NII-Electronic Library Service 能
，
P」71。
4） 望月 重 ：鉄 筋コ．
ン クリー
ト壁 体の終局 強度につ いて一
その L 終局強度式一，
日本 建 築 学 会 大 会 学 術 講 演梗 概 集，
PP．
1569〜
1570， 昭 和55年10 月。 5）大 久 保 全 陸ほ か 3名 ：雑 壁 を含 む 鉄 筋コ ンクリー
ト骨組 の設計法に関す る研 究 （その 5，
各 種 構 造 目地あ圧 縮 特 性 比 較 実 験 ），
日本 建 築 学会 大会 学 術 講 演 梗 概 集，
PP ．
467〜
468，
．
昭 和60年 10月。
6） 日本運築学会：鉄 筋コ ンクリー
ト構 造 計 算 規準・
同解説， P．
809 7） 奥 島 正一，
小 阪 義 雄 ：コ ンク リー
ト供 試体の 圧縮 強 度と 加 圧 面の摩 擦 との 関 係につ い て，
セ メン ト技術年報，
XVII，
PP．
381−
385．
昭 和38年。
8） 森 田 司 郎， 角徹皐 ：鉄 筋コ セク リ
．
−
7 卜部 材の引 張り試験によ る付 着 効 果の研 究
一
．
コ ソク リニ ト強度，
乾 燥 収 縮 の影響，
セ メン ト技 術 年報，
XVIII，
‘
PP．
426〜
430，
昭 和39年。
9）武 藤 清：耐 震 設 計 シ リT ズ皿， 構造物の強度と変形，
P．
241。 10）．
日夲
建 築学
会．
i
肆築 構造 物の リ ミッ トアナ リシス，
P．
2811 11） 菅 野 俊 介 ：靺筋コ ンク リー
ト部
材の復 元 力 特 性に関する 研 究，
コ ンクリー
「
ト ジャー
ナ ル 1973．
’
2。
．
iSYNOPSIS
｝ 1 UDC ：69．
022 ：699．
Ml ：624．
Ol2．
4STUDIES
ON
SHEAR
DUCTILITY
OF
RIC
SHEAR
WALLS
．
WITH
FAULTS
CAUSlNG
TO
（
】OLLAPSE
THE
PANEL
LOCALLY
−
Lateral
loading
test−
」
by YASUO HIGASHlBATA
，
Member of A．
1．
J．
To
obtain’
a幽
reinforced conc 止ete wa11 卜avinglarge
s』earductility
，
authorpr6pose
to collapse the pane口ocally．
Two
’
experimental「
and
鋤 analyticalprograrns
were u皿dertaken
to gfasp the ine蓋astic cyc 正icbehavior
of walls withfaults
ヒausing to collapse 出 e．
panb
藍10cally．
At
丘rst， cyclic 且ateral 晝oading testdf
Shear
wans wasbarried
out．
Fo
皿r．
one−
story，
one・
third sca正e reinforced ：concrete shear walls were constructed．
Refe
【ence sheaガwal ｝，
HN ・
1was estirriateCl to
fail
in
shearbefore
yielding．
Sp6bimen
HP ・
1，
2and3
had
fau
茎ts （circular holes）along theboundary
cQlumns andbeams．
Each specimenWas
tested under static，
reVersed cycliclateral
load
andboundary
co且umns wereburdened
verticalload
60nst
’
antly
．
In
the walls，．
HP・
1，
』
2and 3
，
theloss
ofload
cabacity res皿lted
from
th6．
shear sliding at the fattlts癖as observedby
30％ of maximumload
capacity until 出edisplace
血 ent aboutO．02
radian，
respect 重vely，
一
．
For
compressiveloading
test offauhs，
eighteenblocks
of the panel were constructed．
Considerihg
the stiff−
ness ofboundary
elements，
specimens were classified into two imagined parts．
o｛awaH
・
panel
， thatis
Ocorner
bf
apanel with the
boundary
column andbeam
， wall panel with the
boundary
beam．
Each
specimenbehaved
a．
same manner with that oHauhs a監ong the
boundaly
elementsin
止e walls，
，
．
respectively
