81 （１）試験概要および試験体諸元 ４．引張試験
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(2) D25. スリーブ付着処理. H. 5 R7. 380. 曲げ半径以外は、 付着を取らせない. Ｎo5. No4 No1. W. No2 No3. 700. 200. ctc100mm L. 図 ‑4.24. 図 ‑4.25. 試 験 体 形 状 図 （ No1）. 試験概要図（ひずみゲージは 予備試験のみ）. 100 No1 No2. 80. 引張荷重Ｐ[ｋＮ]. No5. No3 No4. 60. 40. 20. 0 0. 2000. 4000. 6000. 鉄筋ひずみε[μ]. 図 ‑4.26. 8000. 10000. 予備試験結果（鉄筋ひずみ分布）. 予 備 試 験 結 果 よ り ，鉄 筋 に 引 張 荷 重 を 破 壊 す る ま で 作 用 さ せ た 場 合 ， 最 大 荷 重 時 に お い て も 鉄 筋 の 曲 げ 加 工 し た 範 囲 ま で し か ひ ず み が 分 布 し て い な い ．こ れ よ り ，定 着 側 の 鉄 筋 の 水 平 部 分（ 試 験 体 長 さ L 側 部 の 鉄 筋 ）は ，最 大 引 張 荷 重 に あ ま り 寄 与 し な い も の と推定される．これより，引張試験では試験体長さ L を一定とした．. 82.
(3) ａ）曲げ半径に着目した試験 鉄 筋 径 を 一 定 （ D 2 5） で ， 曲 げ 半 径 を ｒ =7 . 5 ， 1 2 . 5 ， 1 7 . 5 c m と し て ， 引 張 耐 力 を 計 測 し た ． な お ， 最 大 荷 重 を 引 張 耐 力 と し て い る ． 試 験 体 は ， No1， 2， 3 で あ る ．. ｂ）鉄筋径に着目した試験 鉄 筋 の 曲 げ 加 工 半 径 を 一 定 （ ｒ = 1 2 . 5 c m ） と し ， 鉄 筋 径 を D 1 6， D 2 5 ， D 3 5 ， D 4 1 と 変 化 さ せ ， 引 張 耐 力 を 計 測 し た ． 試 験 体 は ， No2， 4， 5， 6 で あ る ．. （２）ひび割れ発生状況及び破壊形態 破 壊 形 状 は ，以 下 の と お り 全 て 同 じ 形 態 で あ っ た ．. 引 張 荷 重 を 作 用 さ せ る と ，最 大. 荷 重 に 達 す る ま で ひ び 割 れ は 発 生 し な い ．ひ び 割 れ は ，鉄 筋 の 定 着 方 向（ 定 着 し て い る 断 面 ）に 試 験 体 を 割 る よ う に 発 生 し た ．そ し て ，最 大 荷 重 発 生 後 に さ ら に 引 張 続 け て も ， 荷 重 は 増 加 し な か っ た ．ひ び 割 れ 発 生 状 況 を 写 真 ‑ 4 . 9 に 示 す ．最 大 荷 重 後 に 試 験 体 を ひ び 割 れ 発 生 面（ 鉄 筋 を 定 着 し て い る 断 面 ）で 割 る と ，曲 げ 加 工 部 の 鉄 筋 内 側 に 腹 圧 に よ る と 思 わ れ る 割 裂 ひ び 割 れ が 確 認 さ れ た ．曲 げ 加 工 部（ 隅 角 部 ）の 割 裂 面 の 状 況 を 写 真 -4.10 に 示 す ．. 引張側. 鉄 筋 加工部の内側の 曲げ加工部の 曲げ 割裂ひ 割 裂 面び割れ. 定着側. 写 真 ‑4.9. 引張試験ひび割れ発生状況. 写 真 ‑4.10. 鉄筋曲げ加工部の割裂面. （３）引張耐力 ａ）曲げ半径の影響 曲 げ 加 工 さ れ た 鉄 筋 の 引 張 試 験 で は ，曲 げ 加 工 さ れ た 箇 所 の 曲 げ 内 側 で コ ン ク リ ー ト が 割 裂 破 壊 し て い る こ と が 確 認 で き た ．よ っ て ，曲 げ 加 工 さ れ た 鉄 筋 の 定 着 力 は ，支 圧 耐力から耐力を明らかにできると考えられる．. 83.
(4) 鉄 筋 の 曲 げ 半 径 と 最 大 引 張 荷 重 の 関 係 を 図 ‑4.27 に 示 す ． 最 大 引 張 荷 重 は ， コ ン ク リ ー ト 実 圧 縮 強 度 で 除 し た 後 ， 24N/mm2 を 乗 じ て 正 規 化 し た 値 で あ る ．. 最大引張荷重（正規化）P' [N]. 600000 500000 400000 300000 200000. 実験結果(No1,2,3) 回帰式. 100000 0 0. 2. 図 ‑4.27. 4 6 8 10 曲げ半径 ｒ/φ [φ]. 12. 14. 曲げ半径と最大引張荷重の関係 （ 試 験 体 No1， ２ ， ３ ）. 曲 げ 半 径 と 最 大 引 張 荷 重 と の 関 係 は ，曲 げ 半 径 が ，８ φ を 超 え る と 収 束 の 傾 向 が 見 ら れ る ． こ の 傾 向 は 式 (5)で ほ ぼ 回 帰 で き る ． 式 の 相 関 係 数 は ， 0.93 で あ る ．. P = P0 × （１−. １. ）. （ｒ/φ）. 1.3 P'：最大引張り荷重[N] P０：一定の曲げ半径以上の収束値[N] ｒ：曲げ半径[mm] φ：鉄筋径[mm]. 84. （５）.
(5) ｂ）鉄筋径の影響 一 定 の 曲 げ 加 工 半 径 （ r ＝ 12 . 5 c m ） の 鉄 筋 （ D 1 6 ， D 2 5 ， D 35 ， D 4 1 ） を 引 き 抜 く 時 の 引 張 耐 力 を 計 測 し た ． 最 大 引 張 荷 重 は ， ａ ） と 同 様 に コ ン ク リ ー ト 実 圧 縮 強 度 を 2 4N / m m 2 に 正 規 化 し ，式 ( 5 )の Ｐ ０ の 係 数 で 除 す る こ と で 鉄 筋 の 曲 げ 加 工 半 径 の 影 響 を 除 去 し て い. 最大引張荷重（正規化、曲げ補正） Ｐ０ [Ｎ]. る ． 鉄 筋 径 と 最 大 引 張 荷 重 の 関 係 を 図 ‑4.28 に 示 す ．. 1400000 1200000 1000000 800000 600000 400000. 回帰式. 200000. 実験結 果 (Ｎｏ2，4，5，6). 0 0. 10. 20. 30. 40. 50. 鉄筋径 φ [ｍｍ] 図 ‑4.28. 鉄筋径―最大引張荷重の関係 （ 試 験 体 No２ ， 4， 5， 6）. 破 壊 形 状 は ，鉄 筋 の 曲 げ 加 工 部 の 曲 げ 内 部 の 支 圧 破 壊 で あ っ た ．こ こ で ，鉄 筋 の 曲 げ 加 工 半 径 の 影 響 を 除 し た 場 合 の 支 圧 破 壊 で 決 ま る 引 張 荷 重 は ， 式 ( 2 ) か ら ， 式 ( 6 )で ほ ぼ 回 帰 で き る と 考 え ら れ る ． こ こ で ， 27φ は 定 数 で あ る ． 式 の 相 関 係 数 は 0.96 で あ る ．. （６）. P0 = X ×σck × 27φ P：載荷幅に対する最大 引張り荷重[N] 0 （式 (5) のP0と同値） X：載荷幅 ( = 鉄筋径） [mm] σck：コンクリート圧縮強 度[N/mm 2 ] φ：鉄筋径 [mm] 85.
(6) 以 上 よ り ，曲 げ 加 工 し た 鉄 筋 の 隅 角 部 の 曲 げ 半 径 の 影 響 を 考 慮 し た 耐 力 と し て ，式 ( 5) ， 式 (6)よ り 式 (7)が 導 け る ．. （１− P = φ×σck ×２7φ×. 1. （７）. ）. （ｒ /φ）. 1.3. P：支圧耐力[N] φ：鉄筋径もしくは平 板幅[mm] r ：曲げ半径 [mm] σck：コンクリート圧縮強 度[N/mm 2 ]. 式 (7)に よ る 計 算 値 と 実 験 値 の 比 較 を 図 ‑4.29 に 示 す ．. 最大引張荷重（実験値） [Ｎ]. 250000 200000 150000 100000 鉄筋径一定 (No1,2,3). 50000. 曲げ半径一定 (No4,5,6）. 0 0. 50000. 100000. 150000. 200000. 最大引張荷重（計算値） [Ｎ] 図 ‑4.29. 計算値と実験値の比較. 86. 250000.
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