薄型ダブルスキンによる熱負荷低減手法の研究
実建物における熱性能検証及び CFD 解析による検討
藤井 浩史
＊１・樋渡 潔
＊１・張本 和芳
＊１御器谷 良一
＊２・横井 睦己
＊３・熊谷 智夫
＊２・藤村 淳一
＊２Keywords : double-skin facade, window systems, heat load, field measurement, CFD analysis
ダブルスキン，窓システム，熱負荷，実測，CFD 解析
1. はじめに
1.1 薄型ダブルスキンの開発背景 事務所ビルの空調負荷のうち，外壁負荷は全体の 2 ～3 割を占めると言われ，建物の省エネルギー化を図 る上で，建物外皮での熱負荷低減は重要である。オイ ルショックを迎えた 1970 年代には，窓面積の縮小によ る省エネルギー化もみられたが，オフィスに付加価値 が求められる現在は，全面ガラスの開放感や快適性を 担保しつつ，熱負荷を低減する技術が求められている。 その技術の一つに，ダブルスキンが挙げられる。図 －１に示す通り，ダブルスキンは，二重ガラスとその 内部に設置されたブラインドによって構成される。し かし，中空層内の換気性能確保やメンテナンスのため， 中空層の厚みを 60cm 程度とするのが一般的であった。 この厚みが室内床面積の減少，施工の長期間化，設置 コスト高などの課題につながっていた。そこで，ダブ ルスキンの普及促進を目指し，従来の課題を解決する ため，中空層を 20cm に薄くし，全体を一つのサッシ ユニットで構成した「薄型ダブルスキン」を開発した。 本報では，実建物における薄型ダブルスキンの実測結 果，及び CFD 解析結果について報告する。 1.2 薄型ダブルスキンの特長 中空層の厚さを 20cm と薄型化しつつも，内部の換 気性能を十分に確保するために，薄型ダブルスキンで は次の工夫を行った。 (1) サッシ縦方立を利用した外気との換気 外気との換気開口は，サッシの縦方立に設け，窓面 積あたりの換気面積を大きく取る工夫を行った。 (2) 中空層連通層数の可変制御 上下階間の連通部分には，層間ダンパを設けている。 層間ダンパを開くと，中空層内部の高低差を大きくし， 温度差換気効果を上げることが出来る。また，窓際環 境の熱的快適性の両立を目標として，ダンパの開閉制 御を行うことができる。 [薄型の特長] ・中空層＝約20cm (室内床面積拡大) ・施工性向上 ・設置コスト低減 [従来型の課題] ・中空層＝約60cm（厚い） ・施工期間＝長い ・設置コスト＝高い 薄型化 厚さ60cm 厚さ20cm 薄型ダブルスキン 従来型ダブルスキン 図－１ 従来型ダブルスキンと薄型ダブルスキン Fig.1 Comparison of conventional and narrow double-skin facades換気開口 層間ダンパ 層間ダンパ ・外気⇔中空層の空気流通 ・屋外への換気による放熱 ・上下階間の中空層の空気流通 ・温度差換気の促進 図－２ 薄型ダブルスキンの外観 Fig.2 View of narrow double-skin facade
中空層 換気経路 換気経路 図－３ 換気開口 Fig.3 Plan of ventilation opening 図－４ 層間ダンパ Fig.4 Section of isolation damper ＊１ 技術センター建築技術研究所環境研究室 ＊２ 設計本部設備グループ ＊３ 設計本部設備計画グループ
2. 実建物における熱性能の検証
薄型ダブルスキンの開発段階では，数値解析や実大 温熱実験装置による熱性能の検討を行い，窓の基本性 能を検証した。さらに，実大試験装置によって，気 密・水密・耐風圧性能や層間変位追従性能などのサッ シ基本性能の検証を行った。その上で，味の素株式会 社食品グローバル開発センター(新築)，当社技術セン ター本館(リニューアル)への実施適用に至った。本節 に，味の素株式会社食品グローバル開発センターにお いて建物運用後に実施した，熱性能の実証実測の結果 について記す。 2.1 実測概要 (1) 建物概要 実測建物の概要を図－５に示す。建物は 3 棟が東西 方向に連結した平面構成であり，各棟の南面ファサー ドは全面ガラス仕様で，明るく開放的な居室環境が提 供されている。薄型ダブルスキンは，そのうち 2 棟の 南面 1～5 階に，合計 1,400m2適用された。薄型ダブル スキン 1 ユニットの高さは，階高に相当する 4.2m，幅 は 1.65m である。2～3 階間，4～5 階間の層間部分は， ダンパにより連通させることができる。各階の代表ユ ニットに温度センサーを設置し，換気開口の開閉制御 に利用している。 (2) 測定期間 実測は，建物竣工後の 2006 年 7 月より 2007 年 1 月 にかけて通年連続測定を行った。さらに，詳細な温度 分布や室内温熱環境を把握するため，夏期，中間期， 冬期において短期集中測定を行った。 (3) 測定概要 表－２，図－６に実測の測定項目を示す。センサー の一部は，建物設備として本工事にて設置されており， 薄型ダブルスキンの換気開口及び層間ダンパの制御に 使用されている。通年連続測定では，これらのセンサ ーの測定結果を使用した。また，短期集中測定では， より詳細に薄型ダブルスキンの温熱性状を把握し，熱 貫流率や日射熱取得率などの熱性能値を算出するため に，追加の測定点を設置した。薄型ダブルスキン周り では，中空層内部，室内側窓表面に 1 階あたり高さ 4 点（FL+0.5/1.5/2.5/3.5m）に熱電対を設置し，1 分間隔 で測定を行った。室内では，ペリメータゾーン代表点 （窓から 1m からの距離），インテリアゾーン代表点 （室中央,窓から 4m からの距離）において上下温度分 布やグローブ温度の測定を行った。 所在地 神奈川県川崎市 建物用途 研究施設 建物階数 地上 5 階 延床面積 16,900m2 窓面方位 南面 窓面積 1,400m2（薄型ダブルスキン） 図－５ 実測建物概要 Fig.5 Specification of the building表－１ 測定期間 Table.1 Measurement term
期 間 測 定 2006 年 7 月～2007 年 1 月 通年連続測定 2006 年 8/21～8/25 夏期測定 2006 年 10/16～10/20 中間期測定 2007 年 1/22～1/26 冬期測定 表－２ 測定項目 Table.2 Measurement items
測 定 対 象 測 定 項 目 屋外環境 外気温(1 点)，風向風速(1 点)， 水平面全天日射量(1 点)， 南面鉛直面全天日射量(1 点) 薄型ﾀﾞﾌﾞﾙｽｷﾝ 中空層温度(各階 4 点) 室内環境 窓表面温度(各階 4 点)， 室内側鉛直面日射量(各階 1 点)， ﾍﾟﾘﾒｰﾀ空気温度(各階 7 点)，ｸﾞﾛｰﾌﾞ温度(各階 1 点) PAC 吹出温度(各階 1 点)，ｲﾝﾃﾘｱ空気温度(各階 6 点) 図－６ センサー設置箇所 Fig.6 Location of measurement sensors
2.2 実測結果 2.2.1 薄型ダブルスキンの温度性状 冷房期は，室内への日射負荷を低減するため，ブラ インドで日射熱を受け，その熱を中空層から外気へ換 気で排出する。この換気の駆動力は，排熱の温度差や 外部風の影響等の自然現象に拠るため，その性状は一 定ではない。したがって，その結果形成される薄型ダ ブルスキン内部の温度性状の予測はとても難しく，本 節では各季節における温度性状の実態を把握すること とした。図－７～９に各季節代表日の温度性状を示す。 代表日は，快晴で十分な日射が得られた日を選定した。 薄型ダブルスキンの運用状態は，換気モード（換気開 口＝開）（ただし冬期は 10:30～15:00 のみ開），連通層 数＝2 層，ブラインド＝水平とした。 (1) 中空層温度の性状 中空層温度は，夜間は外気温とほぼ等しく，日中は 日射量に応じて変化した。夏期の 10:00～11:00 に日射 量が 200W/m2程低下したが，中空層温度も同時に 2～ 3℃低下しており，蓄熱の影響はなく，日射量に対する 相関がかなり高いと考えられる。また，季節による違 いでは，冬期になるにつれ，外気温に対する中空層温 度の温度差が大きくなる傾向があった。これも，窓面 （南方位）への入射日射量が太陽高度の低い冬期ほど 多くなることが影響していると考えられる。 (2) 窓表面温度の性状 室内側の窓表面温度は，中空層温度と同様に日射に よって上昇するものの，室内の冷房が起動すると，そ の冷気の影響により，温度上昇が抑制されていた。そ の結果，窓からの放射熱を加味するグローブ温度は， 窓から 1m の距離でも，室温+1～2℃に抑えられた。通 常，全面ガラス窓では窓近傍の温熱環境が悪化し易く， 対策として高性能ガラスなどが用いられるが，薄型ダ ブルスキンは，2 枚のガラスが透明フロートガラスで あるにもかかわらず、適正な温熱環境となっていた。 (3) 窓面熱負荷 実測対象建物は，立地・方位・用途などの条件によ り，年間を通して冷房運転が主体的であった。冷房に 対する窓面熱負荷は，日射熱と貫流熱の 2 つが影響す るが，貫流熱は外気温が室温よりも低下する中間期や 冬期には冷房に対する負荷ではなく，利得として働く。 実測結果では，日射熱は冬期になるに従い増加するも のの，貫流熱による利得が効いており，窓面熱負荷 （日射熱負荷+貫流熱負荷）は，冬期になるに従い低下 した。冬期のピーク負荷(冷房)の削減率は 91％に達し、 より省エネルギー効果が高くなる結果が得られた。 4 6 8 10 12 14 16 18 20 22 24 26 28 30 32 34 36 38 40 42 44 0:00 6:00 12:00 18:00 0:00 温度（℃） 0 200 400 600 800 1000 熱量（W/㎡） ピーク値 窓面日射量 534W/㎡ 窓面熱負荷 141W/㎡ 中空層温度 外気温 窓表面温度 ペリメータグローブ温度 ペリメータ空気温度 換気モード(換気開口＝開) 負荷74%削減 (a)日射量と熱負荷 (b)温度 冷房26℃運転 外気温+9.1℃ 室温+7.9℃ 図－７ 夏期の温熱性状（2006/8/22） Fig.7 Temperatures in double-skin facade (Summer)
4 6 8 10 12 14 16 18 20 22 24 26 28 30 32 34 36 38 40 42 44 0:00 6:00 12:00 18:00 0:00 温度（℃） 0 200 400 600 800 1000 熱量（W/㎡） ピーク値 窓面日射量 742W/㎡ 窓面熱負荷 116W/㎡ 中空層温度 窓表面温度 ペリメータグローブ温度 外気温 ペリメータ空気温度 換気モード（換気開口＝開） (a)日射量と熱負荷 (b)温度 冷房24℃運転 負荷84％削減 外気温+11.6℃ 室温+6.8℃ 図－８ 中間期の温熱性状（2006/10/19） Fig.8 Temperatures in double-skin facade (Autumn)
4 6 8 10 12 14 16 18 20 22 24 26 28 30 32 34 36 38 40 42 44 0:00 6:00 12:00 18:00 0:00 温度（℃） 0 200 400 600 800 1000 熱量（W/㎡） ピーク値 窓面日射量 868W/㎡ 窓面熱負荷 81W/㎡ ペリメータグローブ温度 ペリメータ空気温度 窓表面温度 中空層温度 外気温 断熱モード 換気モード 断熱モード (a)日射量と熱負荷 (b)温度 負荷91％削減 外気温+15.9℃ 図－９ 冬期の温熱性状（2007/1/23） Fig.7 Temperatures in double-skin facade (Winter)
2.2.2 薄型ダブルスキンの熱性能 窓の熱性能は，その指標として，一般に日射熱取得 率[ND]と貫流率[W/m2 K]が用いられる。日射熱取得率 とは，日射熱の侵入を防ぐ遮熱性能を示すもので，窓 面入射日射量に対する室内流入熱量の割合で表される。 値が小さいほど，遮熱性能に優れると言える。空調負 荷(冷房)のうち日射負荷の割合が高い夏場に重要な指 標である。一方，熱貫流率とは，断熱性能を示すもの で，窓の表裏の温度差に対する貫流移動熱量で表され る。値が小さいほど，断熱性能が高いと言える。空調 負荷(暖房)のうち貫流負荷の割合が高い冬場に重要な 指標である。 (1) 日射熱取得率 日射熱取得率の算出には，夏期快晴日の日中データ を用い，解析日時を 8/22 9:00～15:00 とした。換気開口 を開け，換気モードにて測定を行った。表－３に示す 通り，日射熱取得率には，窓面を通した透過日射量が 含まれるため，ブラインドの角度によって，その性能 値が変化する。測定時にはブラインドは水平とし，ス ラットの隙間を通した日射の透過量が多く，最も安全 側の検討を行った。 図－１０に算出結果を示す。太陽高度の影響を受け， 値は変化するものの，平均して 0.27 という結果が得ら れた。ブラインドの角度を閉めていくと，透過成分を 減少させることができ，ブラインドを全閉状態にする と，透過成分を 0.09 程度に下げられることが確認され ている。したがって，ブラインドを閉じた場合は，日 射熱取得率を 0.21 程度に下げることができると考えら れる。既往の文献 1)によると，日射遮蔽効果のあるガ ラスとして普及し始めている Low-e ペアガラス(内ブラ インド)は，日射熱取得率 0.29 であり，それと比較して も，薄型ダブルスキンの方が性能が高いと評価できる。 (2) 熱貫流率 熱貫流率の算出には，日射の影響がない夜間データ を用い，解析日時を 1/25 0:00～0:30 とした。換気開口 を閉じ，断熱モードとして測定を行った。 測 定 結 果 を 表 － ４ に 示 す 。 熱 貫 流 率 は 平 均 で 2.75W/m2K となった。開発段階の実験結果では，熱貫 流率は 3.0W/m2 K 前後であったが，実施適用にあたっ て，換気開口の気密性を高めたため，より高い断熱性 を達成できた。一般にダブルスキンは，中空層が対流 現象の生じる厚さ以上であるため，ペアガラスよりも 断熱に対して不利である。しかし，既往文献1)の Low-e ペアガラス(内ブラインド)の熱貫流率 2.2W/m2 K と比較 して，それに近い結果を得ることが出来た。 表－３ 窓の熱性能指標
Table.3 Thermal performance indices of window system
日射熱取得率 [ND] 熱貫流率 [W/m2K] ・日射遮熱性の指標 ・窓面への入射日射のうち， 室内へ流入する熱量を示す。 ・値が小さいほど遮熱性が高い。 ・断熱性の指標 ・表裏の温度差に応じて， 窓面を貫流する熱量を示す。 ・値が小さいほど断熱性が高い。 [屋外] [屋内] 透過日射 吸収・再放射 ＋ 日射熱取得 ＝ 日射 外気温 室温 熱貫流率K(W/㎡K) [屋外] [屋内] 0.0 0.1 0.2 0.3 0.4 0.5 0.6 9:00 10:00 11:00 12:00 13:00 14:00 15:00 日射熱取得率（ ND） 透過成分 再放熱成分 日射熱取得率 平均0.27 図－１０ 日射熱取得率 （ブラインド水平，実測結果）
Fig.10 Evaluation of solar heat gain coefficient (slat angle = 0o)
0.0 0.1 0.2 0.3 0.4 0.5 0.6 9:00 10:00 11:00 12:00 13:00 14:00 15:00 日射熱取得率（ ND） 透過成分 再放熱成分 日射熱取得率 平均0.21 図－１１ 日射熱取得率 （透過成分には，ブラインド全閉を想定した推定値を使用） Fig.11 Evaluation of solar heat gain coefficient (slat angle = 70o)
表－４ 熱貫流率
Table.4 Coefficient of heat transmission
2F 測定点 3F 測定点 備考 外気温(To) ℃ 6.7 窓表面温度(Ts) ℃ 15.7 15.6 室温(Ti) ℃ 19.9 19.3 室内表面熱伝達率 W/m2K 9.0 ① Ts – Ti ℃ -4.2 -3.7 ② To – Ti ℃ -13.2 -12.6 ③ 熱貫流率 W/m2K 2.86 2.64 ①×②÷③ 熱貫流率(平均) W/m2K 2.75
3. 外部風を考慮した建物全体モデルの解析
3.1 解析の目的 薄型ダブルスキンは，換気開口や層間ダンパを最適 に制御する必要がある。今後の計画毎に最適な制御を 行うためには，気象条件や周辺建物状況を考慮して， 事前に中空層の温度や換気性状を予測する必要がある。 そこで，CFD 解析技術を用い，屋外風を考慮した検討 を行った。まず，実測結果を用いて中空層温度の解析 結果の検証を行い，その後パラメータスタディにより 季節，連通層数が異なる場合の熱負荷の比較を行った。 3.2 解析モデル (1) 広域解析 図－１２に広域解析モデルを示す。まず比較的広域 （700m×700m×200mH）を対象とし，周辺建物のうち 影響が大きいと思われる建物についてモデル化を行っ た風環境解析を行った。 (2) 詳細解析 広域解析で得られた境界条件を引き継ぎ，より小さ な領域(188m×60m×60mH)で対象建物付近及び薄型ダ ブルスキンをより詳細に再現したモデルを用いて温熱 気流解析を行った。図－１３に詳細解析モデルを示す。 なお，詳細解析モデルにおいては換気開口部の形状が 複雑であるため，計算負荷を低減するために，実験結 果に基づき形状の簡易化を図った。 3.3 計算条件 表－５に検証及びパラメータスタディに用いる気象 条件，計算条件及び境界条件を示す。表－６に計算ケ ースを示す。Case1 にて実測との検証を行う。その後， 季節と連通層数を変えて熱負荷の比較を行った。 表－５ 計算諸条件 Table.5 Examination terms and conditions日時 2006.8.18 10:00～14:00(夏期) 2006.10.17 12：00～13:00(中間期) 風向 南(夏期,中間期) 軒高風速 3.4m/s(夏期),2.8m/s(中間期) 気温 31.4℃(夏期),23.8m/s(中間期) ダブルスキン面 鉛直面日射量 解析領域 700m×700m×200mH セル数6046025(広域) 188m×60m×60mH セル数 (詳細) 乱流モデル 標準k-ε 解析法 SIMPLE法に基づく有限体積法 差分スキーム 移流項 MARS法 流入境界 U(Z)=Us(Z/Zs)α α=0.25(広域) 上空面、左右面：Free Slip（広域) その他：対数則 熱貫流率 外側ガラス:4.5W/㎡K,内側ガラス:4.5W/㎡K 室内温度 室温 26.0℃ 外側ガラス 147.6W/m2(夏期）231.9W/m2(中間期) ブラインド 126.2W/m2(夏期）198.2W/m2(中間期) 内側ガラス上部 1.9W/m2(夏期） 1.9W/m2(中間期) 内側ガラス下部 2.9W/m2(夏期） 1.9W/m2(中間期) 発熱条件 370W/m2(夏期),581W/m2(中間期) 境界条件 700m 700m N S W E 対象薄型ダブ ルスキン面 南風 詳細解析領域 700m 700m N S W E 対象薄型ダブ ルスキン面 南風 詳細解析領域 (a) 平面図 対象薄型ダブ ルスキン面 ショッピングセンタ2 ショッピング センタ1 N 対象薄型ダブ ルスキン面 ショッピングセンタ2 ショッピング センタ1 N (b) 鳥瞰図 図－１２ 広域解析モデル
Fig.12 Town block model (a:plan, b: overhead view)
薄型ダブルスキン 詳細解析部位 薄型ダブルスキン 詳細解析部位
図－１３ 詳細解析モデル Fig.13 Building model
表－６ 計算ケース Table.6 Examination cases
季 節 連通層数 備考
Case1 夏期 2層 実測との検証
Case2 夏期 4層
Case3 中間期 2層
3.4 解析結果 (1) 実測との検証(Case1) 図－１４に対象建物付近の風速分布を示す。建物付 近の屋外風は，風上側の 2 棟のショッピングセンター の影響で薄型ダブルスキン面にほぼ沿って流れる。図 －１５にガラス表面近傍の風速分布を示す。対象薄型 ダブルスキン面のガラス表面近傍では，西側から東側 に吹き降ろす気流を生じる。 図－１６に換気開口部の風速分布を示す。換気開口 部では複雑な気流性状を示し，5 階換気開口部は全体 的に，図－１５の屋外風とは反対側に流れる傾向を示 す。これは，ガラス近傍を流れる屋外風が中空層内の 空気を誘引するためである。 図－１７に中空層内部の温度分布を示す。また，図 －１８に解析結果と実測結果の比較を示す。中空層内 の温度分布を実測結果と比較すると，解析結果の方が 実測結果よりも上下温度分布を生じやすい傾向がみら れた。実際には常に風向，風速に変動があり中空層内 部の空気が攪拌されていると考えられるが，解析では 常に風向一方位，風速一定で，定常的な流れを形成し ているため，上下温度分布を生じやすいと思われる。 特に，1 階上部及び 3 階上部の層間区画に近い部位は 換気開口部がないため空気流通が少なく，解析結果は その影響を強く受け，実測結果よりも温度が上昇した と考えられる。また，サッシ形状の簡略化による熱特 性の相違も影響していると考えられる。しかし、それ 以外の中空層内の温度は、実測結果と概ね同様の傾向 を示し，本解析の妥当性が確認された。 (2) 季節，連通層数の違いによる窓面熱負荷の比較 表－７に，Case1～4 の窓面熱負荷を示す。夏期，中 間期の解析結果はいずれの場合も 4 層連通の場合に熱 負荷が小さい値であることを示す。但し，連通層数が 多くなると上部階の熱溜りの範囲が広がるため，室内 の温熱環境が悪化する可能性がある。 表－７ 各ケースの窓面熱負荷の比較 Table.7 Comparison of facade heat load
Case1 夏期 2 層 Case2 夏期 4 層 貫流＋ 再放熱 透過 日射 窓面 熱負荷 貫流＋ 再放熱 透過 日射 窓面 熱負荷 熱負荷 W/m2 56.9 94.4 151.2 55.1 94.4 149.5 比率 ％ 100.0 100.0 100.0 96.9 100.0 98.8 Case3 中間期 2 層 Case4 中間期 4 層 貫流＋ 再放熱 透過 日射 窓面 熱負荷 貫流＋ 再放熱 透過 日射 窓面 熱負荷 熱負荷 W/m2 58.4 148.2 206.6 54.9 148.2 203.1 比率 ％ 100.0 100.0 100.0 93.9 100.0 98.3 ※比率は、2 層の熱負荷を基準としたときの 4 層の相対比を示す。 対象薄型ダブルスキン面 外部風 の流れ 対象薄型ダブルスキン面 外部風 の流れ 7.0 6.0 0.0 1.0 2.0 3.0 4.0 5.0 風速(m/s) 7.0 6.0 0.0 1.0 2.0 3.0 4.0 5.0 風速(m/s) 図－１４ 対象建物付近の風速分布 (Case1) Fig.14 Airflow around the building (Case1)
1F 2F 3F 4F 5F ﾀﾞﾝﾊﾟ ﾀﾞﾝﾊﾟ W 側 E 側 ガラス表面近傍を吹き降ろす風 1F 2F 3F 4F 5F ﾀﾞﾝﾊﾟ ﾀﾞﾝﾊﾟ W 側 E 側 ガラス表面近傍を吹き降ろす風 風速(m/s) 3.5 3.0 0.0 0.5 1.0 1.5 2.0 2.5 風速(m/s) 3.5 3.0 0.0 0.5 1.0 1.5 2.0 2.5 図－１５ ガラス表面近傍の風速分布 (Case1) Fig.15 Airflow near facade surface (Case1)
1F 2F 3F 4F 5F ﾀﾞﾝﾊﾟ ﾀﾞﾝﾊﾟ W 側 E 側 1F 2F 3F 4F 5F ﾀﾞﾝﾊﾟ ﾀﾞﾝﾊﾟ W 側 E 側 1.4 1.2 0.0 0.2 0.4 0.6 0.8 1.0 (m/s) 1.4 1.2 0.0 0.2 0.4 0.6 0.8 1.0 (m/s) 図－１６ 換気開口部の風速分布 (Case1) Fig.16 Airflow at ventilation openings (Case1)
1F 2F 3F 4F 5F ﾀﾞﾝﾊﾟ ﾀﾞﾝﾊﾟ W 側 E 側 A B 1F 2F 3F 4F 5F ﾀﾞﾝﾊﾟ ﾀﾞﾝﾊﾟ W 側 E 側 A B 58.0 54.0 30.0 34.0 38.0 42.0 46.0 50.0 温度(℃) 56.0 52.0 32.0 36.0 40.0 44.0 48.0 58.0 54.0 30.0 34.0 38.0 42.0 46.0 50.0 温度(℃) 56.0 52.0 32.0 36.0 40.0 44.0 48.0 図－１７ 中空層内部の温度分布 (Case1)
Fig.17 Temperature in intermediate space (Case1)
0.00 22.00 0.0 5.0 10.0 15.0 20.0 25.0 中空層と外気の温度差(℃) 階数(F) 解析A点 実測A点 解析B点 実測B点 4F 5F 3F 2F 1F 図－１８ 実測結果との比較 (Case1)
