粘土化破砕泥岩
砂岩塊 砂岩塊
写真-1 破砕泥岩の粘土化状況
30000
STA.578+60 STA.578+40 STA.578+20 STA.578+00 STA.577+80 STA.577+60 STA.577+40 STA.577+20
図-1 試験切土範囲と傾斜計地表面変位挙動
キーワード：流れ盤，地すべり，場所打ちコンクリート杭，長大切土のり面，高速道路，動態観測 連絡先：105-8007 東京都港区芝浦1-2-3シーバンスS館 Tel.03-5441-0554 Fax.03-5441-0512
第二東名長大切土のり面の泥岩破砕地山における地すべり対策
清水建設㈱ 名古屋支店 正会員 ○岡本茂
中日本高速道路㈱ 静岡工事事務所 大川了 秋山大輔 清水建設㈱ 土木技術本部 正会員 川崎廣貴 近江健吾 清水建設㈱ 名古屋支店 正会員 藤田宗寛
1. はじめに
第二東名高速道路・藤枝工事花倉地区の下り線切土 のり面は，延長370m，切土高50m，切土段数7段であ り，こののり面上部 3 段を 1:1.8 勾配，のり面下部 4
段を勾配1:2.8で施工する計画であった．上部3段にグ
ラウンドアンカー対策を施工しながら切土掘削を継続 したところ，動態観測による変位が収束しない傾向が 見られたため，下段切土部で試験切土を行って地山挙 動を観測した．その結果，切土のり面が安定しないこ とが明らかとなったため，大口径高耐力場所打ちコン クリート杭による地すべり抑止杭対策を実施した．
ここでは，この切土のり面挙動と抑止杭による地す べり対策工の概要について報告する．
2. 切土のり面の地質と施工初期の変位挙動
当該切土のり面の地質は，幾層もの泥岩破砕面が流 れ盤となった軟岩地山で構成され，写真-1に示すよう に部分的に砂岩塊が混入しており，泥岩破砕部は指圧 跡が容易に付く程度の軟質度で粘土化していた．
切土のり面は，用地制約上から当該流れ盤地山の安
定勾配1:3.0よりも急勾配化する必要があったため，集
水井と水抜きボーリングによる抑制工と，締付け効果 に期待したグラウンドアンカーの抑止工を採用した．
図-1に示すように，切土のり面上部の6段目のり面 掘削完了時に局所的にアンカー荷重増加が確認された ため，増打ちアンカーを実施したが，下段のり面掘削 時には，安定勾配と想定した深度よりもさらに深い位 置での傾斜計の変位増加が確認され，潜在的弱面が顕 在化してきた．下部のり面部の切土掘削により大規模 地すべりに進展することが懸念されたため，傾斜計を 追加し，試験切土を実施することとした．
3. 試験切土概要と変位挙動
試験切土範囲と傾斜計地表面変位挙動を図-1に示す．
試験切土範囲は，STA.577+80を中心として，本線側を
幅 30m にわたって切土した．同図の地表面変位は，
切土下部にほぼ垂直に向かっていることが分かる．
図-2には，代表断面 STA.577+80の試験切土形状と その施工段階，および試験切土の変位傾向から想定し たすべり線位置を示す．試験切土は3段階で実施し，2 段階目以降で傾斜計の継続的な変形が確認されたため，
埋戻しを行い，変位収束を確認した．これらの結果か ら，もっとも変位が大きく，敏感にかつ顕著に変位が 発生した想定すべり線①を主なすべり活動線，②を緩 み域線として設定した．
傾斜計 No.2
傾斜計 No.9 傾斜計 No.5
傾斜計 No.7
アンカー荷重値増加範囲
試験切土 変位凡例
20mm
6 段目のり面
土木学会第66回年次学術講演会(平成23年度)
‑663‑
Ⅲ‑332
1 2
3 4
5 6
7 8
9 10
11 12
13 14
15 16
17 18
578+40 578+20 578+00 577+80 577+60 577+40 577+20 576+00
抑止杭φ2.5m [email protected]=42.5m
図-3 地すべり抑止杭の配置平面
31500
すべり線
φ2500 φ2500
頭部連結
中継井
場所打ちコンクリート杭 Φ2.5m
@2.5m千鳥配置
水抜きボーリング
図-4 地すべり抑止杭の標準断面
φ2500
200200 1700 200200
850 850
SD345-D29＠300 (1段目帯鉄筋) SD345-D29＠300
(2段目帯鉄筋) SD490-D51,32本 SD490-D51,32本
(1段目主鉄筋) (2段目主鉄筋)
R850 R1050
図-5 抑止杭配筋図 4. 対策工検討
当該切土のり面の流れ盤となる泥岩地山には，試験 切土により安定対策工を実施することとして，想定す べり線は，想定すべり線①を対象に必要抑止力を求め ることとした．試験切土時に継続すべり変位が確認さ れたため，その最終切土形状で滑動中と判断し，現況 安全率をFs0=0.97と設定した．計画安全率Fs=1.20とし た時の必要抑止力Prは，Pr=1,583.4kN/mとなった．
対策工比較は，場所打ちコンクリート杭工，深礎杭 工，頭部アンカー鋼管杭工，グラウンドアンカー工の 4 案で検討し，下部掘削の応力解放による深度方向の すべり面拡大に抑止効果が考えられる，場所打ちコン クリート杭による対策工を採用した．
図-3～図-5 に採用した地すべり抑止杭の配置平面，
標準断面，配筋図を示す．抑止杭の仕様は，高耐力場 所打ちコンクリート杭で杭径φ2.5m，杭長 L=31.5m， コンクリート設計基準強度σck=40N/mm2，D51-32本×
2段配筋(SD490)である．
5. おわりに
当該切土のり面は，応力解放で流れ盤の潜在弱面が 顕在化し，極めて緩い切土のり面勾配でも変位挙動が 発生する特殊な地山であった．そのため，応力解放の 影響を受けにくい高耐力場所打ちコンクリート杭によ る対策工を施工した．本抑止杭の施工方法については，
別報 1), 2)を参照されたい．なお，本工事上り線のり面
でも地すべり対策工を行っている3)．
現在，対策工の施工が終了し，本線部切土で盤下げ を施工中である．杭頭変位は設計時の変位とほぼ同程 度の値を示しており，今後も動態観測を行いながら注 意深く切土掘削を行っていく考えである．
【参考文献】
1)近江・根本・大川・岡本・吉田・藤田：大口径高耐力場所打ちコ ンクリート杭による地すべり抑止杭の施工，土木学会第66回年次 学術講演会(投稿中)，2011．
2)根本・近江・大川・岡本・吉田・野村：高耐力場所打ち杭コンク リートの施工性能評価に関する実験的検討，土木学会第66回年次 学術講演会(投稿中)，2011．
3)吉田・岡本・大川・秋山・川崎：第二東名長大切土のり面のグラ ウンドアンカーによるトップリング対策，土木学会第66回年次学 術講演会(投稿中)，2011．
1:2.861
1:1.8 1:1.8
1:1.8
1:2.8
1:2.8
傾斜計No.5
DL= 60.00 DL= 100.00 集水ボーリング 5-1
6-2 6-1
6-3
道路計画高
水抜きボーリング 傾斜計No.2(投影)
現況水位(09/08/18)
亜炭層
集 水 井
DL= 90.00
DL= 80.00 DL= 110.00 DL= 120.00
傾斜計No.9
傾斜計No.7 水位計No.8
09-6-25 09-7-13 09-6-29
09-07-18
試験切土(第1段階) 試験切土(第2段階)
試験切土(第3段階)
DL= 70.00
09-08-05 09-8-01
埋戻し形状
埋戻し
粘土(厚さ10cm以下) 粘土化層(厚さ10cm以上) 亜炭層
2009/6/23 2009/7/13 2009/7/18 2009/7/29 2009/8/3 2009/8/5 2009/8/17 2009/8/19 2009/6/16
2009/6/25 2009/7/1 2009/7/10 2009/7/14 2009/8/18
2009/6/23 2009/7/13 2009/7/18 2009/7/29 2009/8/3 2009/8/5 2009/8/17 2009/8/19 0.0
5.0
10.0
15.0 17.0 0 20 40 No.2 傾斜計 A軸累積変位(mm)
0.0
5.0
10.0
15.0
21.0 0 60 80 4020 No.5 傾斜計 A軸累積変位(mm)
0 2.0 0.0 4.0
5.0
10.0
15.0
20.0
25.0
30.0 No.7 傾斜計 A軸累積変位(mm)
5 10
15 0
0.0
5.0
10.0
15.0
20.0
25.0
30.0
35.0
40.0 No.9 傾斜計 A軸累積変位(mm)
応力解放影響 想定すべり線② 想定すべり線①
1段階試験切土 2段階試験切土
3段階試験切土 埋戻し 1段階試験切土
2段階試験切土 3段階試験切土
埋戻し
1段階試験切土 2段階試験切土
3段階試験切土 埋戻し
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図-2 試験切土形状と傾斜計変位挙動 土木学会第66回年次学術講演会(平成23年度)
‑664‑
Ⅲ‑332
