1. ASR の抑制の基本的な考え方 アルカリシリカ反応（ASR）は，骨材に含まれる反応 性物質がコンクリート中の高 pH の空隙水に溶解して ASR ゲルを生成し，膨張する現象であり，反応性物質 とアルカリ，水分がなければ生じません。この ASR に 対して，一般には “反応” の抑制がなされますが，もち ろん “膨張” の抑制という考え方もあります。しかしな がら，膨張を抑制するのは容易ではありません。ASR によるコンクリートの膨張は，拘束下であっても拘束の 小さい方向に膨張し，体積膨張ひずみとしてはさほど変 化がありません1）。したがって，国際的には，三次元的 に拘束を行っても膨張を制御することは困難と考えられ ています。 本稿では簡便のため，反応・膨張いずれに対する抑制 にも，“ASR（の）抑制” という用語を用いますが，基 本的には反応の抑制を指します。ただし，ASR の抑制 を論じる際に，反応性物質の反応率を直接測定すること は困難なので，膨張の程度で評価されるのが一般的で す。したがって，反応と膨張を混同されないようご注意 ください。 一般に，ASR を抑制する方策は大別すると以下の 4 つに分類されます。 ①（細骨材，粗骨材ともに）非反応性骨材を使用する こと ②水分を遮断して乾燥状態にすること ③ASR ゲルを非膨張性に改質すること ④空隙水の OH－濃度を下げること ①の非反応性骨材の使用については，岩石学的試験や 骨材試験を基に骨材の反応性を適切に評価することがで きれば，良い方法です。ただし，いかに骨材の反応性を 適切に評価するか，という点では容易ではありません。 この点については，本講座第 1 回に詳細が記載されてい ますので，ここでは割愛します。また，ある地域の骨材 を排除することは現実的に困難な場合が多く，経済性や 環境負荷の観点からは①以外の方法が推奨される場合が 多くあります。 ②の乾燥状態の維持は，確実な遮水が可能であれば有 効な方法です。ただし，確実な遮水は困難な場合が多く あります。例えば橋脚に対して水分の遮断を目的として 有機樹脂を被覆したものの，橋脚天端の遮水が十分でな かったため再劣化した事例や，橋台背面からの水分の侵 入による再劣化なども多数報告されています。また，自 己乾燥が卓越しない汎用強度レベルの水セメント比であ れば，コンクリート中の水分のみでも十分に ASR は起 こり得ます。 ③の ASR ゲルを非膨張性に改質する方法として，リ チウム塩を添加する方法が挙げられます。この方法は， 現在我が国では既設構造物の補修工法として採用されて います。新設構造物におけるコンクリートに適用する場 合，ASR を抑制するために必要なリチウム塩の添加量 は骨材の反応性や組織などに影響されることが知られて います2）。したがって，例えば FHWA（米国連邦道路局） では，当該骨材を用いたコンクリートに対して，どの程 度リチウム塩を添加すればよいか，性能試験などを行う ことで検討することとしています。 ④の空隙水の OH－濃度を下げることには幾つかの方法 が挙げられます。一つは低アルカリセメントを用いるなど してコンクリート中のアルカリ総量を抑えることです。ま た，フライアッシュや高炉スラグ微粉末といった鉱物質混 和 材（Supplementary Cementitious Materials：SCMs， 以下 SCM）をセメントの一部に置換するという方法も 有効です。5 章で解説しますが，我が国で行われている 抑 制 対 策 と し て， コ ン ク リ ー ト の ア ル カ リ 総 量 が 3.0 kg/m3以下に制限することや混合セメントを使用す ることが示されています。この抑制対策以降，ASR に よる実構造物の被害事例が減少しているという事実か ら，空隙水の OH－濃度を低減することは ASR 抑制対 策において非常に有効であることがわかります。 このように，ASR の抑制方法としては大きく 4 つに 分類することができます。このうち，一般的に実施され る抑制方法は①と④です。我が国における ASR 抑制対 策については後述しますが，骨材試験の改ざん問題など を契機として，我が国では④を中心とした抑制対策を講 ＊ かわばた・ゆういちろう／（独）港湾空港技術研究所 構造研究領域 主任研究官（正会員）
②アルカリシリカ反応の基礎～抑制対策～
川 端 雄一郎
＊
アルカリシリカ反応入門
じることとなっています。次章からは，④の観点から ASR 抑制方法について解説します。 2. アルカリの起源と空隙水の OH－濃度 前章にて述べた通り，ASR の抑制には空隙水の OH－ 濃度を下げることが効果的です。そこで本章では，コン クリート中の空隙水の OH－濃度と，コンクリートに高 いアルカリ性をもたらすアルカリの起源について解説し ます。 2.1 アルカリの起源 空隙水に存在するアルカリが主にセメントに由来する 場合，空隙水におけるアルカリ（Na＋，K＋）は OH－を 対イオンとして存在しているため， 基本的に（Na＋，K＋） ＝OH－と考えます。したがって，海砂などを使用しな い前提であれば，コンクリート中の空隙水の OH－濃度 は主に配合時の未水和セメント中のアルカリ含有量と水 量によって決定され，アルカリイオン濃度にほぼ比例し て上昇します。未水和セメント中のアルカリは，主に硫 酸アルカリからなる可溶性アルカリと，C3A や C2S など のクリンカ鉱物に比較的多く含まれる固溶アルカリから なります。このうち，アルカリの半分強は可溶性アルカ リが占めております。可溶性アルカリは水と練り混ぜた 直後からほぼ全量が溶解しますが，固溶アルカリは含ま れる相の水和と共に液相に可溶性アルカリとなり放出さ れます。最終的にはセメントの水和に伴って自由水が減 少していくので，空隙水は pH＝13.5 前後の高いアルカ リ性を示すようになります。高炉スラグやフライアッ シュに含まれるアルカリも同様の効果を示します。 2.2 空隙水の OH−濃度3） これまでの研究で，ASR が発生する限界 OH－濃度に ついて検討がなされており，250 mmol/l4）が一つの目安 と考えられています。また，高反応性骨材に対しては 150 mmol/l5）という濃度も提案されています。したがっ て，空隙水の OH－濃度をどのように制御するかが ASR において重要となります。 空隙水の OH－濃度はセメントや SCM から生成され るカルシウムシリケート水和物（C-S-H）との相互作用 によって決定されます。Ca/Si 比が低い C-S-H ほどア ルカリを固定することが知られています（図-1）6）。この C-S-H のアルカリ固定については，シリケートイオン の負電荷を示すサイトが生成する静電場に，陽イオンが 一定濃度で濃集するというモデルで説明されるのが一般 的です。 以上を基に，セメントからのアルカリのみを考慮した 単純なケースで，コンクリート中の空隙水の OH－濃度 について考えます。セメント硬化体単位容積あたりのア ルカリ量は固相もしくは液相に存在するため，以下の式 で計算することができます。 Calkali＝RsCCSH＋RlCfw （ 1 ） ここに， Calkali： セメント硬化体単位容積あたりのアルカリ量 （mmol/m3） CCSH： セメント硬化体単位容積あたりの C-S-H 量 （g/m3） Cfw： セメント硬化体単位容積あたりの自由水量 （ml/m3） Rl：空隙水のアルカリイオン濃度（mmol/ml） Rs： C-S-H 単位量あたりのアルカリのモル数 （mmol/ml） また，分配係数 Rdを C-S-H の Ca/Si 比の関数として 表現すると，以下のようになります。 Rd＝Rs/Rl （ 2 ） Rd＝α（Ca/Si）β （ 3 ） ここに， α，β：実験定数 式（ 1 ）～（ 3 ）より，C-S-H の組成（Ca/Si 比）と量， 自由水量が決定されれば，空隙水の OH－濃度を算定す ることができます。これらの式から，外部からアルカリ が供給されず，Calkaliが一定とすると，空隙水の OH－濃 度（Rl）を低減するためには，C-S-H の量を増加させ るか，C-S-H の Ca/Si 比を下げることが重要であるこ とが理解いただけると思います。特に，Ca/Si 比の低下 がアルカリ固定に及ぼす影響が非常に強いことがわかり ます（図-1）。 ここで，簡単な試算を行ってみます。水セメント比を NaOH 1 mM NaOH 5 mM NaOH 15 mM NaOH 50 mM NaOH 100 mM NaOH 300 mM 6 5 4 3 2 1 0 分配係数（ml/g） 0.8 1.9 C-S-H ゲルの Ca/Si 比 図-1 Ca/Si 比と分配係数（Na）の関係6） 0 0.2 0.4 0.6 0.8 1 1.2 0 2 4 6 OH −濃度（mol/l） アルカリ総量（kg/m3） / ＝50％， ＝320 kg/m3 結合水量：24％ ＝0.49 図-2 コンクリートのアルカリ総量と空隙水の OH−濃度の関係
50％，単位セメント量を 320 kg，セメントが完全に水和 したとして結合水量を 24％とします。水和に寄与して いない残水量は空隙水です。C-S-H の Ca/Si 比がアル カリ総量にかかわらず一定（ここでは 1.7（Rd＝0.49） と仮定）とすると，コンクリートのアルカリ総量と OH－ 濃度の関係として図-2 が得られます。実際には，水和 の影響や外部との物質収支などがあるため，より複雑な 挙動を示します。 図から，アルカリ総量を減ずることで空隙水の OH－ 濃度が低下することが理解いただけます。すなわち，抑 制対策などでアルカリ総量を制限することは空隙水の OH－濃度を制限することと等価であるといえます。 3. SCM の ASR 抑制 SCM を置換することで空隙水の OH－濃度は大幅に低 減されます。本章では，SCM の ASR 抑制メカニズムに ついて概説するとともに，SCM に関する幾つかの課題 を述べます。 3.1 SCM の ASR 抑制メカニズム これまでの多くの研究から，SCM が適切に使用され れば高い ASR 抑制効果が得られることは広く知られて います。SCM の ASR 抑制のメカニズムは主に空隙水の OH－濃度の低減と考えられています。これは，SCM の 置換によって C-S-H の Ca/Si 比が低下するためです。 これまで，フライアッシュや高炉スラグ微粉末の ASR 膨張抑制のメカニズムはそれぞれ異なるものと考え られる場合もありました。しかしながら，最近の研究で は，SCM の種類や置換率によらず，ASR 膨張の低減効 果を一義的に説明できることが示されました（図-3）3）。 フライアッシュはシリカ質のガラスが反応することで， Ca/Si 比の低い C-S-H を生成します。一方，高炉スラ グ微粉末はフライアッシュよりもガラスの CaO 含有量 が多く，フライアッシュほど Ca/Si 比が低くなりません。 これが ASR 抑制のために必要な置換率がフライアッ シュ（15％程度）と高炉スラグ微粉末（40％程度）と異 なる理由です。 また，SCM の ASR 抑制効果は，外部からアルカリが 供給される環境においても，適量置換すれば十分に期待 することができます。これは，SCM の添加によって硬 化体に高い物質移動抵抗性を付与することで，外部から のアルカリ供給を制限することが主な理由です7）。図-4 は異なる種類のフライアッシュを混入したモルタルを 80℃の NaOH 溶液に 14 日間浸漬した場合の断面図です。 点線の中では ASR が発生していないことを示していま す。膨張量が大きなモルタルにおいて，点線で囲まれた ASR 未発生領域が小さいことが観察できます。 SCM の ASR 抑制効果は空隙水の OH－濃度低減が主 要因ですが，最近では，SCM に含まれる Al の影響も指 摘されています。例えば，SCM に含まれる Al は C-S-H の Si と置換することでアルカリを固定します8）。また， 混和材由来の Al が反応性骨材に含まれるシリカ鉱物な どの反応性物質の溶解を抑制するという指摘もなされて います9）。しかしながら，どの程度 ASR 抑制効果に寄与 しているかは十分にわかっていません。今後，これらの 研究が進展すれば，より詳細なメカニズムが明らかにな ることが期待されます。 3.2 SCM に関する課題 前節にて記載した通り，SCM は ASR 膨張の抑制に効 果的な材料です。しかしながら，ASR 膨張を適切に抑 制するための SCM の適正な置換率などは十分に明らか にされていません。その理由を幾つかご紹介します。 （ 1 ） 材料品質 ASR 抑制効果は材料の品質に強く影響を受けます。 図-5 に 7 種類のフライアッシュの置換率と膨張比（無 0 0.2 0.4 0.6 0.8 1 1.2 100 200 300 400 500 600 膨張比 OH−濃度（mmol/l） OPC R 1-10 R 1-20 R 1-30 T-20 R 2-20 R 1-4-20 BFS-40 BFS-50 BFS-60 図-3 OH−濃度と膨張比の関係3） （1） FA-b（膨張量約 0.1%） （2） FA-d（膨張量約 0.4%） FA-b-10％ FA-d-10％ 図-4 ASR が発生した範囲（FA 10％）7） （点線の中では ASR が生じていない） 0 0.2 0.4 0.6 0.8 1 1.2 1.4 1.6 0 10 20 30 フライアッシュ置換率（%） 膨張比
FA（B） FA（C） FA（D） FA（E） FA（F） FA（G） FA（H）
混和に対する膨張量の比）を示します10）。ASR 抑制効果 を支配する材料品質は，主にフライアッシュに含まれる ガラスの量と組成，比表面積です。このようなフライアッ シュの品質の差を表すため，ガラスに含まれる SiO2量 と比表面積を用いた指標などが提案されています10），11）。 上 述 し た 通 り，SCM の ASR 抑 制 効 果 は C-S-H の Ca/Si 比の低下に起因します。図-6 は SCM から生成し た反応相の Ca/Si 比の分析結果です12）。SCM の表面に 反応相が生成し，Ca/Si 比の低い C-S-H が生成してい ることが理解いただけます。しかしながら，例えばフラ イアッシュでは，同一製品であっても様々な粒子が存在 します。図-7 に同一フライアッシュ中の各粒子の反射 電子像を示します13）。いわゆる同じフライアッシュの中 にも様々な粒子が存在しており，それぞれの粒子の生成 物の組成が異なることは読者の皆様にも容易に想像がつ くでしょう。 また，海外では CaO 量の多いフライアッシュが産出 されることがあります。このようなフライアッシュは ASR 抑制効果が低いことが知られています。図-8 にフ ライアッシュの CaO 量とコンクリートの膨張量の関係 を示します14）。図より，フライアッシュの CaO 量が増 加すると，膨張量が大きくなることがわかります。これ は，高 Ca フライアッシュの場合，C-S-H が低 Ca 化し ないことが主な原因です。カナダの規格ではアルカリ 量，CaO 量のそれぞれに規定値があり，フライアッシュ の品質に応じて置換率を設定することになっています。 なお，日本では，主に低 Ca フライアッシュが流通して いますが，海外工事などでフライアッシュを用いる場合 には粉末度ともに化学組成にも十分な注意が必要です。 我が国の高炉スラグ微粉末における品質の影響につい ては検討事例が多くありませんが，粉末度およびガラス 化率が高いほど ASR 抑制効果が高いこと，また石こう を添加した方が無添加よりも効果が高いことが報告され ています15）。なお，カナダ規格では，アルカリ量が 1.0％ 以下に規定されています。これは，SCM を添加しても， アルカリ量が多い場合には ASR 抑制効果が低下するか らです。 （ 2 ） 骨材との組合せ ASR 膨張を抑制するための SCM の適正置換率を考え る上で，骨材の反応性は非常に重要な問題です。骨材が 反応できないよう，空隙水の OH－濃度を低下させる必 要があるので，SCM の適正置換率は骨材の反応性に強 く依存します。 実構造物では，フライアッシュを約 18％含むコンクリー トで ASR の被害が発生した事例があります（図-9）16）。 コンクリート中のフライアッシュのガラスを分析した結果， フライアッシュのガラスの SiO2濃度が 46～67 wt％，（平 均 58 wt％）であり，反応性鉱物として含まれていた流 紋岩質ガラスの SiO2濃度（＝75 wt％）より少ないこと 1 μm
fa-1 fa-2 fa-3
Ca/Si 0.05 0.88 1.64 1 μm bfs-1 bfs-2 bfs-3 Ca/Si 1.39 1.47 1.58 図-6 SCM から生成した反応相の Ca/Si 比12） （a）マグネタイト （e）ガラス （c）ムライト （d）石英 （ f ）ガラス （b）ヘマタイト 図-7 フライアッシュ粒子の反射電子像13） （ 左が反射電子像，右は後方電子線散乱。結晶質では 結晶種類ごとに特定のパターンが得られる） 珪質石灰岩骨材のコンクリートプリズム 高アルカリ量の フライアッシュ フライアッシュの アルカリ量 ＜4 ％ Na2Oe 5 to 10% Na2Oe 0.20 0.15 0.10 0.05 0.00 0 5 10 15 20 25 30 フライアッシュの CaO 含有量（％CaO） 2 年後の膨張量（％） 図-8 フライアッシュの CaO 量とコンクリートの膨張量の関係14） B 100 μm 図-9 フライアッシュを約 18％含んだコンクリートを用いた 実構造物の ASR 劣化事例16）
がわかりました。したがって，ガラスの反応性が低いフ ライアッシュを使用したことでより反応性の高い流紋岩 質ガラスの ASR を抑制することができなかったことが 理解できます。 また，ASR に特有のペシマム（骨材量が少ない条件 で ASR 膨張が最も大きくなる現象）配合での SCM の ASR 抑制効果は，反応性骨材が全量の場合よりも低く なります。図-10 に異なる反応性骨材混合量のモルタル におけるフライアッシュの ASR 抑制効果の一例を示し ます（フライアッシュ置換率 20 vol％）17）。反応性骨材 量が 30％では，反応性骨材が 100％の場合よりも膨張比 が大きい，すなわち ASR 抑制効果が低いことがわかり ます。この原因は以下の通り説明できます。SCM をセ メントの一部に置換しても，生成する Ca/Si 比の低い C-S-H のアルカリ固定能には限界があります。一方， ペシマム配合では，ASR 膨張に対して，反応性物質と アルカリのバランスが最適の条件となっているので，空 隙水の OH－濃度をより低くしなければ膨張を抑えるこ とはできません。したがって，より多くの SCM を置換 する必要があります18）。 現在，SCM と骨材の組合せ問題を解決するための最 も確実な方法は，実配合でコンクリートプリズム試験を 実施することです。このような試験は我が国では整備さ れていません。海外では，ASTM C 1293 などで SCM を用いた場合にも適用することができますが，試験期間 として 2 年間必要です（本講座第 1 回参照）。 4. 我が国における ASR 抑制対策と国際標準 前章まで，空隙水の OH－濃度の低減という観点から ASR 抑制について解説しました。我が国の ASR 抑制対 策，また世界で先進的なカナダの対策も上述したような 考え方に基づいて，抑制対策が設定されています。本章 では，我が国における ASR 抑制対策と国際標準につい てご紹介します。 4.1 我が国の ASR 抑制対策 我が国では，ASR を抑制するため，以下の 3 つの対 策の中のいずれか 1 つについて確認をとることとしてい ます。特に，土木構造物では①と②を優先することと なっています。 ①コンクリート中のアルカリ総量の抑制 ②抑制効果のある混合セメント等の使用 ③安全と認められる骨材の使用 ①では，コンクリート中のアルカリ総量を 3.0 kg/m3 以下にしなければなりません。ただし，最近のセメント のアルカリ量が 0.60％前後であるとすると，単純計算 で単位セメント量が約 500 kg/m3以下であれば，ほぼ自 然に達成することができます。②では，JIS R 5211 の高 炉セメント B 種または C 種，あるいは JIS R 5213 のフ ライアッシュセメント B 種または C 種を使用すること で達成することができます。または，ASR 抑制効果の 確認ができた混和材であれば，使用することができま す。③では，骨材試験（化学法またはモルタルバー法） で「無害」と確認された骨材を使用することで，対策を 達成することができます。 これらの対策の基本的な概念は，2 章で示した対策と 同じです。しかしながら，アルカリ総量 3.0 kg/m3以下 で ASR が発生した事例や，混合セメントを使用して ASR が発生した事例も報告されています。このような 背景から，新たに独自の対策を講じた事業体もあります。 例えば，JR 東日本では，表-1 に示すように，骨材判定 区分（本講座第 1 回参照）と判定区分に応じた抑制対策 を実施することとなっています19）。対策として，混合セ メントの使用を中心として，アルカリ総量の規制値も 2.2 kg/m3と厳しく見直しされています。 このように，我が国の対策はまだ途上段階であり，今 後検証や見直しが必要です。現在実施している対策で構 造物には実際に ASR が発生していないのか，もし発生 しているのであればその原因は何か，を解明することで， 将来の対策に資することができるでしょう。そのために は適切な構造物の “診断技術” が必要不可欠ですが，そ れは本講座第 3 回をご参照ください。 4.2 国 際 標 準 国際的に合意され，最も信頼性の高い抑制対策として カナダの規格（CSA A 23.2-27 A）が挙げられます。カ ナダ規格の特徴として，リスクマネジメントの概念に基 づいて，いくつかの分類から抑制対策を決定することが 挙げられます。まず，骨材試験をベースとして，骨材の 反応性を 4 つの区分から決定します（表-2）。次に，コ 0 0.2 0.4 0.6 0.8 1 1.2 An 1 An 2 An 3 骨材の種類 膨張比 R/S＝30 mass％ R/S＝100 mass％ 図-10 フライアッシュの ASR 抑制効果17） （R/S：反応性骨材量/全骨材量） 表-1 骨材の判定区分と対策方法（JR 東日本）19） 骨材の ASR 判定区分 対 策 E 有害 混合セメント等による対策 準有害 アルカリ総量 2.2 kg/mセメント等による対策3に規制する対策もしくは混合 E 無害 無対策
ンクリートの寸法やおかれる環境と骨材の反応性の組合 せから，5 段階に分類された ASR のリスクレベルを決 定します（表-3）。なお，マッシブなコンクリートでは ASR 膨張が生じるのに十分な内部湿度が存在するため， 薄い部材よりもリスクレベルが高くなります。最後に， ASR のリスクレベルと，構造物の予定供用年数の組合 せを基に，6 つに分類された抑制レベルから対策を決定 します（表-4）。このうち，V が最も低く，ZZ が最も高 い抑制レベルとなっています。また，抑制レベルに応じ て，アルカリ総量の規制値や SCM の置換率などが決め られています。例えば，抑制レベル V では無対策とす ることができますが，最も厳しい抑制レベル ZZ ではア ルカリ総量を 1.2 kg/m3以下とし，かつ SCM を置換（低 Ca フライアッシュ：35％，高炉スラグ微粉末：60％， など）することになります。SCM の置換率は，SCM の 品質（アルカリ量や CaO 量（フライアッシュの場合）） に応じて設定されています。 このように，カナダの規格では，骨材の反応性，水分 供給の有無，空隙水の OH－濃度，SCM の品質などに着 目しており，ASR の抑制の基本理念に基づいて決定し ていることが理解できます。その他の国でも，リスクマ ネジメントに基づいて，各国事情に合わせた対策にマイ ナーチェンジして自国の対策としています。 また，我が国の原子力施設における抑制対策も提案さ れています20）。この中では，我が国の骨材事情に合わせ て，ペシマムの影響や外部からのアルカリ供給などを踏 まえた対策が提案されており，カナダ規格などを国内で 適用した先進的な事例です。 4.3 今後の展望 ASR の抑制対策について，国内外の情報を紹介しま したが，最近では予定供用年数に代わって構造物の性能 に着目して区分する方向も提示されようとしています。 すなわち予定供用年数という時間のみの概念ではなく， 脆弱性（Vulnerability）21）や重大性（Severity）22）といっ た概念で整理されようという動きがあります。JCI-TC 115 FS「ASR 診断の現状とあるべき姿研究委員会」 の報告書23）でも，構造物や部材への要求性能に応じて ASR を許容し，許容膨張量に達しないように材料設計 もしくは構造設計で対応できるような将来像が提唱され ています。 これまで，我々は材料を規定することで ASR を単に 抑えようとしてきました。しかしながら，これからは構 造物の性能にまで展開することが必要です。もし ASR が起きたとしても，時間軸上において構造物が要求性能 を満足すればよいわけで，そのための対策としては材料 から構造まで幅広い選択肢があるはずです。設計は想像 に基づいた行為であり，仕様は設計空間を狭める制約条 件になります24）。今後，新しい枠組みが構築され，その ための要素技術の開発が進むことが期待されます。 参考文献
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（R.H.＜60％） Level 1 Level 1 Level 2 Level 3 マッシブ，乾燥条件 Level 1 Level 2 Level 3 Level 4 湿気環境に暴露，（土中）
埋没，（液体）浸漬 Level 1 Level 3 Level 4 Level 5
表-4 抑制レベル リスク レベル 仮設構造物 （＜ 5 年） 耐用年数 5 ～75 年 耐用年数 75 年以上 1 V V V 2 V W X 3 V X Y 4 W Y Z 5 W Z ZZ
No.3，pp.379～395，2007
11） 長瀧重義・大賀宏行・井上 毅：フライアッシュによるアルカリ 骨材反応の膨張抑制効果とそのメカニズム，土木学会論文集， No.414/V-12，pp.175～184，1990
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13） 高橋晴香・山田一夫：ASR 抑制効果を支配するフライアッシュ キャラクターの SEM-EDS/EBSD による解析，コンクリート工学 論文集，Vol.23，No.1，pp.1～11，2012
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on Alkali-Aggregate Reaction in concrete, 2012
22） Nixon, P., Hawthorn, F. and Sims, I.：Developing an international specification to combat AAR, Proceedings of the 12th International
Conference on Alkali-Aggregate Reaction in Concrete, pp.8-16, 2004
23） 日本コンクリート工学会：ASR 診断の現状とあるべき姿研究委員 会報告書，2014
24） 土木学会：鉄筋コンクリート構造物の設計システム─Back to the Future II─，コンクリート技術シリーズ 104，2014
