高合金工具鋼の被研削性

(1)

U.D.C.るる9.15.018.252

高合

金

工

具

鋼

の

被

_研

削性

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_ofHighAlloy

TooISteels

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和

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Kazuo Tanaka

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Tosbio Okuno

内

容

梗

概

定旺式研削性試験機を自作して,乾式および湿式研削におもナる高速度鋼および冷問ダイス鋼の研削における適正砥石(といし)仕様(砥粒の材質,粒度,組織,結合度,結合剤)の選定を行なった｡その結果,工具研削に際して一般に採用される乾式研肖Ijにおいてほ粗仕上ないし中仕上研削の場合,グリーンカーボランダム系の GC120Ii7V程度を標準仕様と考えるのが或当であると結論した｡なお,湿式研削の場合にほ高速度鋼研削に単結晶アランダムのDA砥石を使用することも有効であることが判明した｡さらに現用の各種高速度鋼および冷間ダイス鋼の被研削性の相互比較検討を行ない,高C高Ⅴ高速度鋼におけるS添加の有効なることを確認した｡ nU 9

1.緒

口近年高度の耐樺耗性を有する高性能の高速度鍬冷閃ダイス鋼の開発が活発に進められているが,これらはいずれも高硬度の特殊炭化物を含むもので,とくに高Ⅴ鋼の場合被研削性のわるいことが使用上における大きな支障となっている例も少なくなく,新材料開発上のネックともなっている｡これらの問題の解決策としては,材質的にはS添加などにより快削性を与える方法および適了Eな研削砥石の適用による方法が考えられる｡従来,研削に関する研究ほ研削橙偶についてのものが主体であり, 現用の各種高速度鋼,冷問ダイス鋼の被研削性につき鋼種×砥石仕様の交互作用をも含めて広く実験検討を加えた文献ほ非常に少ない｡この状勢にかんがみ,本実験では簡単な定圧式研削性試験機を自作し,統計的手法を用いて高速度鋼および冷問ダイス鋼研削のための適正砥石仕様の選定を行なうとともに現用の各種高速度鋼および冷間ダイス鋼につき被研削性の相互比較を行なった｡また高C高 Ⅴ高速度鋼におけるS添加の効果を調べ,高合金工具鋼の研究,材質選定および実際研削作業上の参考に供した｡

2.試料および実験方法

本実験に用いた自作研削性試験横の概要を第1図に,試験片の形状寸法を弟2図に示す｡カップ形砥石(JIS6号A)による定圧研削方式であり,研削作用を行なう砥石の緑部の周速度ほ1,230m/min. 試料にかかる荷重は5kg(1.1kg/cm2)である｡研削方法としては,砥石面をダイヤモンドドレッサーにて平上如こドレスしたのち,上記条件にて研削し,1hr研削(20min研削ごとに5min休止,計3回,のベ1hr研削)した場合の試料の研削代,研削面の肌(焼け),研削による硬度減の傾向をもって被研削性を表示した｡なお,研削肌(焼け)および硬度減の要素は被研削材の上記現象に対する感受性の目安としてとらえたものであり,一般の実際研削作業は焼けあるいは硬度減などの生じない条件にて行なわれることほ無論である｡

3.実験結果および検討

3.1高速度鋼,ダイス鋼研削用適正砥石法定に関する実験結果 3.】.1第一次実験結果試料としてW系高速度鋼YIiX2,高C高Ⅴ高速度鋼ⅩVClお日立金属工業株式会社安来工場せ∽∽N 朋

や一望･1＼

ホルダカ･ノフロ斤手紙￣†rr6リー) 第1図研削性試験機の概略女八子 - _-70--- -l I 虫

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第2図試料の形状および寸法第1表試料の化学組成および熱処理条件ポf 卓鋼種 YHX2 XVCI CRD C _I _Cr 0.82 1.31 2.06 3.98 3,86 13.04 W I Mo 18.22 8.98 l Ⅴ

::…三l::……

1,2801,250 980 570(2凹) 560(2恒り 200 硬度 (FRC) 64.3 65.6 61.8 よび高C高Cr冷間ダイス鋼CRD,砥粒の材質としてDA(単結晶アランダム),WA(高純度,ホワイトアランダム),GC(高純度, グリーンカーボランダム)砥粒,砥粒の粒度として60,120,320 mesllのものを選んで3因子3水準のL27(313)形直交配列にわりつけて実験を行なった｡砥石はすべて呉製砥所製のものである｡試料の熱処理条件は第】表に示すとおりであり,それらの熱処理組織を第3∼5図に示す｡研削方式ほ乾式である｡実験計画の詳細および結果は第2表に示すとおりである｡研削面肌(焼け)頸別基準は第d図,硬度減等級基準は舞3表に示すとおりである｡実験結果より研削量に関して分散分析を行なった結果を弟4表に示す｡鋼種による差および砥粒材質の影響がとくに大となっている｡鋼種×砥粒材質の交互作用,砥粒粒度の主効果も存在すると一応みなすことができる｡

(2)

-80-‡祐

介

金

工

具

鋼

の

被

削

性

1283 ×400 第3囲 YHX2の焼入焼戻糾織 ×400 第4図 ⅩVClの焼入焼戻組織第2出芽卜･次りご牧の火験計山および結克と

実験解号声跳の材郎l(賢ソノ彗)lぷr姻

踵 A A A A A A A A A A A A A A A A A A C C C C C C C C C D D D D D D D D D W W W W W W W W W G G G G G G G G G 結合度:H 組織 5(粒度 60) 7(粒度120) 11(粒度320) Ⅹ C D X C D X C D X C D X C D X C D X C D X C D X C D H V R H V R H V R H V R H V R H V R H V R H V R H V R Y X C Y X C Y X C Y X C Y X C Y X C Y X C Y X C Y X C

何享諾㌫吾t｢等別段

喜二冒芸■!≡

0.84 2.13 l.03 0.83 2.55 0.9() 1.71 1.86 0.6() 0.65 2.36 0.96 0.99 2.72 0.93 1.85 2.71 仇80 2.81 2.07 0.87 2.63 2.35 1.36 2.15 e b J 〆 b b b b J e 〆 ♂ 〆♂ C ♂ a 〆 a a一b a a+し結合剤:ビトリファイド(VJ 第3表研削における酸度減等級分け基準純紐一味"B B A B C A C B C A A A C B B C C C A A B A A A A C B 〃他■寺川鋼種研削後の硬

蓋訂表二÷J㌻｢￣盲■姦￣A￣

62.7∼65.1 61.2∼65.0 53.1∼59.1 64.7∼65.1 64.1∼65.0 58.3∼59.2 度 (HllC) 等級 B 63.7∼64.6 63.1∼64.0 56.3∼58.2 等級 C 62.7∼63.6 61.2∼63.0 53.1∼56.2 紺度め研硬叩第4表第一次実験における研削最に関する分散分析結果要因 _I S 砥粒の _材 _質粒度鋼種砥粒材質×鋼種誤差￠ト V _I Fo 2 2 2 4 6 3.87* 1.60 19.03** 1.75 S:冬雲困に対する二乗和 Ⅴ:不偏分散ーろ:各要因に対する自由度 Fo 各分散誤差分散第5表椚粒材質の効果の内訳僧糊粒砥

研監慧和】研削肌等級鮒

A A C D W G 12.57 12.92 17.75 5b＋c/＋c＋e′＋e b＋5c/＋c＋′e十e 6a＋b＋2c′ 硬度減等級紀和 2A＋4B＋3C 3A＋2B＋4C 6A＋2B＋C 第5図 CRDの焼入焼戻組織 a b c d _e 軽焼け _{中位の焼け} _重鰍ナ軽しま _重しま (a,bの中間に位するものほb′とする｡他の場合も同様) 第6図研削肌の績別基準第6表砥粒の粒度の効果の内訳度→ シツ粗い研削韮総和 (1nm) 12.85 13.87 16.52 研刑肌等級総和 2a＋2b＋2cJ＋c＋2e 2a＋2b＋3cJ＋2e1 2a＋3b＋3cl＋e 第7表鋼種の効果の内訳硬度減等級総和 6A＋3B 4A＋3Ii＋2C A＋2B＋･6C

鋼七

CRD 種研削景総和 (mm) 研削肌等級総和硬度減等級紀和 20.79 7.99 14.46 3a＋4b＋2c† 2b＋2c＋5cJ 3a＋b＋cJ＋2e＋e′ 4A十2B＋3C 3A＋3B＋3C 4A＋3B十2C (1)砥粒材質の効果の内訳砥粒材質の主効果の内訳を弟5表に示す｡これによれば研削能率,肌,硬度聴いずれの点においてもGCが良好であり,DA とWAでは大差ない結果になっている｡ (2)砥粒粒度の効果の内訳砥粒粒度の主効果の内訳を葬る表に示す｡これによれば本実験範囲内では研削能率の点からは粒度の細かいもののほうが若干良好な傾向を示しており,一方硬度減よりみれば粒度のあらいほうが良好な結果となっている｡ (3)鋼種の効果の内訳銅棒の主効果の内訳を第7表に示す｡これによればⅩVCl の被研削性が他2老に比していちじるしくわるい｡ (4)砥粒材質×鋼種の交互作用砥粒材質×鋼種の交互作用の内訳を弟8表に示す｡GC砥粒の場合,CRDの被研削性が比較的よく,ⅩVClのそれがもっともわるい｡ DAおよびWA砥粒の場合YHX2の研削能率が最大であり,

(3)

1284 _{昭和40年7月} _立

_評

_論

ⅩVClのそれが最小である｡この場合,CRDは独特のしま状の焼けを生じた｡結局,3鋼種ともGC砥粒のほうが適しており,とくにCRD にはアランダム系砥石は適さないことがわかる｡ 3.1.2 第二次実験の結果 DA砥石によるYHX2,ⅩVCl,CRD研削における結合度,組織および結合剤の効果を調べた｡研削条件は第一次実験の場合とまったく同様で,乾式研削である｡ (1)結合度の効果本実験範囲内でほ結合度の増加は全般的に若干研削能率の低下をまねく結果を得た｡研削肌などには明瞭な効果はなかった｡ (2)組織の効果組織を粒度に応じた標準値より大,すなわちあら目にすれば若干研削能率は低下する結果を得た｡研削肌,硬度減などには明瞭な影響はなかった｡ (3)結合剤の効果ビトリファイド(長石系),セラック(天然樹脂系)およびレジノイド(人造樹脂系)の比較を行なった結果,セラック,レジノイドともビトリファイドの場合に比べて研削能率をいちじるしく低下させることが判明した｡ 3.2 _{各種高速度鋼および冷間ダイス鋼の被研削性} GC120H7V砥石を用い,乾式研削にて安来規格の各種高速度鋼および高C高Cr系冷問ダイス鋼について被研削性を調べた結果を策7∼】0図に,試料の熱処理条件を策9,10表に示す｡なお,高C高 Ⅴ高速度鋼におけるS添加の影響もあわせ調べた｡高速度鋼においては研削量はW系,Mo系,高C高Ⅴ系いずれにおいてもⅤ含有量とかなり密接な関係を有していることがみとめられる｡W系についてみるに,HXV2,HXV3ほそれぞれYHX2, YHX3に比べてⅤ量がそれはど高くないためか被研削性ほほとんど低下をみせていない｡しかし,Ⅹ00,Ⅹ000などではⅤ量が2% に近く,被研削性はやや急激に低下している｡しかし,全般的にW 系高速度鋼の被研削性ほ他の系のものに比べてとくに劣るとはいえないようである｡ ∈∈■〉蛸壷富 q､ 5 6 YHX2 HHC (∈E)‥陀二元篭 3 Y一､ ‖H Vl

和[〓〓]肌

｢n 64 65 3 66. 2 V Y`. _HXV3 _XO() _X()0() 糊付第7図 W系高速度鋼の被研削性 64.6 64.9 _66.6 65.2

YXれ11 YXM2 YX丸13 l′Xれ15

鋼種第8図 Mo系高速度鋼の被研削性 (∈∈一膳｢恵告 ‖H C 5 6 XVCl 65.3 第47巻第7号 Mo系についてみるに,YXMlは2%Ⅴを含有するが被研削性は良好であり,ⅩHX2級の値を示している｡ YXM2,YXM3およびYXM5はいずれも2.65%程度のⅤを含有しており,YXMlに比して被研削性はかなり劣っている｡一方,高C高Ⅴ系のものは上記W系およぴMo系鋼に比べて明らかに被研肖馴生ほわるく,とくに5%Ⅴを含有するⅩVC3の被研削性はわるい｡高C高Ⅴ系の中でほⅩVC5がもっとも良好である｡また,ⅩVC2にSを約0.11%添加した場合,被研削性は30%程度_L弄していることがみとめ仁)れる｡また,冷間ダイス鋼の場合第8蓑砥粒材質×鋼種の効果の内訳砥粒材質×鋼稽 DA二くYHX2 DAxYVCI DAxCRD WAxYHX2 WAxXVCI WAxCRD GCxYIiX2 GCxXVCI GCxCRD 研削量総和 (mm) 研削肌等級絶和 3b b＋c＋c′ b＋e′＋e b＋2c′ 2c′＋c C′＋e■■＋e 3a b＋2c′ 3a 硬度械等級総和 2B＋C 2B＋C 2A＋C A十2C A＋B＋C A＋B＋C 3A 2A十C A＋2B 第9表 _{安来規格高速度鋼試料の化学机成(%)} および熱処理条件鋼積 F C CrlW Mo

二▼_し

Co 焼入温度(℃) 焼戻温度 (℃) W 系 Mo 系高C高Ⅴ系 YHX2 YHX3 YHX4 HXV2 HXV3 Ⅹ00 Ⅹ000 3.98! 4.06 4.06 4.08 4.49 3.91 4.27 1臥22 17.94 19.07 18.10 18.70 12.22 15.51 仇57 0.48 0.52 0.85 0.70 0.28 0.31 0.99 0.98 1.35 1.58 1.61 1.90 1.84 YXMI YXM2 YXM3 YXM5 ⅩVCl XVC2 XVC2(S) ⅩVC3 ⅩVC5 ⅩVC5(S〕

享…§…ト室…萱…

1§…§享弓室享喜喜

1.95 2.65 2.64 2.65 一刀-nU 1 3 瓦1〇. 5.04 5.38 10.00 7 (U 1 5 ｢九ワh

怒喜【

1,250 1,250 1,250 570×2回 570×2回 570×2回 570×2何 570×2回 570×2回 580×2回 550×2回 550×2回 560×2回 570×2回 560×2回 570×2lp】 560×2回 570×2回 570×2回 570×2凹第10表安来規格高速政綱試料の化学組成(%) および熱処理条件硬度 (HRC) 64.3 65.9 66.5 64.4 65.7 66.3 65.0 64.8 64.8 66.8 65.6 66.8 65.3 66.5 66.4 67.1 67.7 鋼種 SLD CRl) CRQ CRVl C Cr W Mo 0.97 Ⅴ 0.39 一川一1.58〇一92 3 5 8 3 ∩い〔ふ n〔 6 C H 焼入温度 (℃) 1,020 980 1,020 1,050 61.9

恒度【

180 200 200 200 硬度 (HRC) 62.0 61.8 61.9 61.8

血月

XVC2 Xl′C2rS)XVC3 XVC5 鋼挿第9図高C高Ⅴ高速度鋼の被研削性

-82-2 ■‥E∈) 瑠｢恵三 CIiD

且

壬!鵡柏第10図冷間ダイス鋼の被研削性

(4)

高

合

金工

_具

_鋼

_削

性 1285 第11蓑 ⅩVCl研削における砥石摩耗豊洲完結果 DA320t‡11V 試料研削二託(mm〕砥石摩耗品(mml〕研削比* 1 3 1月T 3 0 9 1 0 0 GC60H5V l.71 0.028 1.31

*研削比=一驚琵驚欝賢

_{201†lin単位,6jl]】の/く211r研illj} 第12表高速度鋼,冷間ダイス鋼の熱処理と炭化物に関する実験結果例度媚㈲焼種銅 YIiX2 Ⅹ00 Ⅹ000 YXI YXMI XVCI CRD CRQ CRVl 昨比

欝

恍 n山的紛糾(

竺1｡｡鮎94949｡ほ｡｡肝

炭…【一-!･∼-化物組成(%)

竺一一石｡｡317

MC什丁66㌘｡｡ほ一

第13袈高速度鋼,冷問ダイス鋼における主要炭化物および基質の微小硬度

J__聖

0 0 0 0 几U 7 (父U O 9 6 炭化物, 基質 M6C M23C6 MC M7C3 (Fe,W,Mo,Cr,Ⅴ)6C (Cr,Fe)23C6 WC (Ⅴ,Fe,W,Cr)C (Cr,Fe)7C3 テソサ _イトオーステナイトライト

竺竺竺_竺叫

1,940 1,560 2,740 2,850 備考 SKH2 高C高Ⅴ高速度鋼 2,350 900 300 100 SKDl CRD,CRQなど,Cr炭化物を主体とするものの被研削性ほ高速度鋼に比してかなり良好なることがみと〆)られる｡しかし,3.35%Ⅴを含有するCRVlの被研削性ほきわめてわるく,3.72%Ⅴの高速度鋼ⅩVC5よりもさらに不良である｡なお,この傾向はアランダム系砥石使用の場合にはさらに大きくなるものと考えられる｡ 3.3 _{熱処声望硬度と被研削性} ⅩVClにつき,熱処理硬度と被研削性との関係を求めたが,硬度増加とともに被研削性は低7■することがみとめられ,HRC60以上でほ硬度増加に伴う被研削性低下の度合がやや小になることがみとめられた｡ 3.4 _{砥石摩寺毛に関する実験結果} GC60H5V,1〕A320tillVを用い,ⅩVClの研削にお-ナる砥石摩耗の挙動を調べた結果を弟11表に示す｡研削比ではGC系のはうがやや大なる値を示しており,粒度の差異はあるがカーボラソダム系砥石は砥打撃耗が大きいという従来の一般的概念は本実験範囲内では一応否定される｡ 3.5 _{乾,湿両研削方式の比較} ⅩVC3,CRl)につき,GC120I17VおよびDA120H7V砥石を用いて軌湿向研削に二糾ナる研削能ヰくの比較を行な/､た(-,その結果ほ第11図に示すとおりである｡研削液としてはクレカットTCllO(ソリュウシコンタイブ)を30 倍水希釈したものを川いた｡ DA砥石の場合には湿式研削による研削能率の増加が顕著であ 2.0 盲1.0 ∈ 撃匂二日=: 0 HRC 66.466.3 61.5 61.8 66.5 66･4 61.9 61.5 乾i豊乾湿乾湿乾湿 ⅩVC3 _CRVl XVC3 CRVl GC120H7lr DA120H7V 研削液:クレカット TCllO(ソリューションタイプ)×30陪水希釈第11L対敵屈研削方式の能率比校結果る｡GC系でも若干増加している〔こ, 3.る検討実際作業における研削様式は数多くあり,砥石選定の基準もおのずと異なってくるわけであるが,本実験結果よりYHX2,ⅩVCl, CRDなどのあら仕_Lないし中仕上研削における適正砥石仕様の選定を行なえば,乾式研削の場合,育成粒材質はGC,粒度は120mesh 程度を標準とし,YHX2についてはやや小さい目に,またCRD, ⅩVClについてはやや大きい削こ遥ぶのが焼けその他の面より有利であろう｡結合度は一般の平面研削ないし円筒研削の場合にはHないしそれよりやわらかい日を選ぶのが好ましいと考えられる｡ただし,ミクロンオーダーの精度を要求される精密+二具成形研削の場合にはあまり軟質のものは不適当であろう｡組織は砥粒の粒度によって,製造上その標準ほおのずと決定されるのが普通であり,粒度120meshに対してほ7程度を選ぶのが妥当であろう｡また,結合剤は研肖柏巨率に関するかぎりビトリファイド系を用いるのが妥当であろう｡したがって,あら仕上ないし中仕上程度の研削の場合にはGC 120H7V程度の仕様が最適と考える｡なお,アランダム系砥石の場合にも上記に準ずればよいと考える｡一般に高速度鋼の研肖り,とくに精密工具成形研削におし､てほGC 系は使用されていないのが実情である｡これは先述のようにGC系は砥石摩耗が大きいという観念に基づいているようであるが,本実験結果より見るならば上記の懸念ほ-･比不要と考えられる｡つぎに現用高合金工具鋼の被研削性比較実験の結果iこついて若干の考察を試みることにする｡一般に被研削性を支配する2大要素は炭化物とマトリックスであるといわれている｡高速度鋼および冷間ダイス鋼の焼入焼戻状態における炭化物量, 炭化物の構造およびそれらの硬度に関する従米の実験結果を第12, 13表に示す(1)(2)｡これによればW系およびMo系高速度鋼においてほM6C形炭化物が主体であり,一方高C高Ⅴ高速度鋼においてはMC形炭化物が主体をなしている｡一方,冷間ダイス鋼に関してはCRD,SLD,CRQではM7C$形炭化物が主体であり,一方Ⅴ量の高いCRVlでほM7Ca形以外にMC 形炭化物も相当量みとめられる｡炭化物量に関してはⅤ系,Mo系のそれほ高C高Ⅴ系のそれに比べてやや大であり,20%′を越している｡第13表にみられるように,W系およぴMo系高速度鋼における主要炭化物たるM6CはKnoop硬度平均1940程度であり,高C高Ⅴ 系高速度鋼において主体をなすMC形炭化物の硬度はM6Cに比べてきわめて高く,平均2850にも達している｡冷間ダイス鋼におけるM7C8形炭化物の硬度は前記高速度鋼にお

(5)

1286 _{昭和40年7月} _日 _⊥∠▲ けるMC形炭化物のそれに比べれば低く,M6Cに比較すればかなり高い｡一方,砥粒の硬度に関してはアランダム系のそれほ高硬度の MC形炭化物の硬度値の上,下の範囲にわたって分布するといわれ, また,カーボランダム系の砥粒の硬度はMC形炭化物のそれよF)さらに高いといわれている(3)｡上記のような炭化物硬度と砥粒硬度との関係より見るならばM6C を主体とするW系およびMo系高速度鋼の研削はアランダム系砥石にて十分可能であるが,MCを主体とする高C高Ⅴ高速度鋼および M23C6を主体とする高C高Cr系冷間ダイス鋼の研削にはカーボランダム系のほうが有利であることが考えられ,本実験では乾式研削の場合上記の傾向がみとめられた｡一方,湿式研削においてDA砥石の研肖瞞巨率の増加の度合がGC 砥石に比べて大なること,S添加により被研削性がかなり上昇することなどはマルチソサイトマトリックスの被研削性の要素も小さくないことを示すものであるといえよう｡したがって高硬度にてしかもマルテンサイトマトリックスの研削にも適した砥粒材質を研究することが今後の課題の一つである｡

4.結

口 (1)高速度鋼および高C高Cr系冷問ダイス鋼の研削に閲し, 適正砥石仕様選定のための実験を行ない,砥粒の材質,粒度,結合度,組織,結合剤の影響を明らかにし,あら仕上特許第436421号

評

論 _第47巻 _第7号ないし中仕上研肖りの場合,GC120H7Vが最適であると結論しノた｡ (2)各種現川高速度銅および高C岳Cr冷間ダイス鋼につき, 被研削性の柿別七較を行ない,被研削性についての若干の考察を試ぺみた｡ (3)そのはか,研削液の効果,高C高Ⅴ系高速度鋼研削におけるS添加の効果,研削比などについて実験検討を試みた｡大略以_Lの結盟を克ちびいたが岳合金工具鋼の研肖附こは従来より使用されているアランダム系祇才了よりもカーボランダム系砥石のはうがすぐれているという一応の結果が得られたわけで,今後実際作業条件下にてその効火を確認のうえ,納稚,研削条件などに応じた具体的砥石仕様を指定することが材料メーカーとしても必要である｡今後この方向に沿って実験を進めたいと考えている｡なお,某メーカーでの平面研削鰍こよる高速度鋼の研削実験の結果では,3%Ⅴまでのものはアランダム系砥石による研削も一応可能であるが,4%ⅤのものではGC系砥石を使用するかあるいほこれにまさる新種砥石の開発にまたねばならないとの結論を得ている｡藤藤P 佐佐L 参芳文献西沢:鉄と鋼44,5,565(1958-5) 西沢:日本金属学会誌23,7,403(1959【7) Tarasov:TooIEngineering45,10,109(1959-11)

特

言午

の

紹

介

変

圧

暮

用巻線の _製 _造 _方 _法この発明は,変圧器に用いられる巻線の新規な構造と,製造方法に関するもので,その日的は,変圧器の巻線内に生ずる漏えい磁束が,巻線導体を貫通して交差磁界を生じ,導体内に部分的に著しい渦流損を生じるという問題を解消させた巻線を提供しようとするものである｡この発明の要旨は,巻線内に生ずる漏えい磁束を,巻線の軸方向に通じるようにするため,セソダスト鉄粉あるいはカーポニル鉄粉などのような強磁性体粉末を含んだテープを,巻線導体の両側面に軸方面に沿って添着し,さらにそれら導体とテープの周りに,テープ巻絶縁層を設けて構成したことを特長とする｡図面により,この発明の巻線を説明すると,セソダスト鉄粉あるいはカーポニル鉄粉のような粉末状強磁体を,分散Lて付着させたテープ,たとえば紙テープ,綿テープ,綿テープあるいは羽二重テープ2,2を,導体1の両側面に添若し,それらの周上に,クラフト紙巻層3を設ける｡このように構成する実施例の巻線を変旺器に用いると,セソダスト鉄粉つきのテープ2,2は,巻線内部で漏えい磁束をうまく導いて,従来問題となっていた交差磁界の形式を妨げ,この結果,巻線内の渦流損を著しく減少させることができる｡この発明によると強磁性体粉末を含んだテープは,導体に直接設け間瀬喜好･江尻義飯田正巳る代わりに,一枚のクラフト紙のような他の絶縁層を介在させて設けてもよい｡さらに,テープ2,2はあらかじめ強磁性体粉末を含浸処理したものを用いることにより,従火の巻線と同様に一工程で製造できる利点がある｡ (斎藤)