S N z j f ' f S z z z f M f R M M f -] } / S B f F f

(1)

Journal Article / 学術雑誌論文

小粒径ポーラスコンクリートの基礎的特性

に関する実験的研究

Experimental study on fundamental properties of small

particle size porous concrete

前川, 明弘; 畑中, 重光; 三島, 直生; 山本, 晃

Maegawa, Akihiro; Hatanaka, Shigemitsu; Mishima, Naoki; Yamamoto, Akira

セメント・コンクリート論文集. 2007, 60, p. 264-270.

(2)

Cement Science and Concrete Technology, No.60, 2006

size porous concrete

Classification

The object of tiis research Area investigated in the past l'2)

Small partiele size porous concrete

( Porous mortar 3) ) Porous concrete

large particle size porous concrete Particle size

Crushed fine stone, Motten fine slag Crushed stone, Reoycle aggregate Crushed stone. Concrete rubble

Construction method

Mixing by mixer

-t]

Tamping vibration / Spraying

Mixing by mixer

J}

Tamping vibration

tntegration of coarse aggregate by spraying binder Water retentive and pumping

oavernent

(Trees)

ry

(Fishing reefl Water oenetration oavement

Base for greenery

CementScienceandConcreteTechnology,No.60,2006

小粒径ポーラスコンクリートの基礎的特性に関する実験的研究

前川明弘 *

1 畑中重光

*2

三島直生

*2

山本晃

*3 *1 三重県科学技術振興センター工業研究部 (〒514-0819三重県津市高茶屋 515-45) *2 三重大学大学院工学研究科建築学専攻 (〒514-8507三重県津市果実町屋町 1577) *3 株式会社三和工務店 (〒518-0226三重県伊賀市阿保字揮代 340-1) 要旨 :本研究では､小粒径ポーラスコンクリートの強度をはじめとする各種特性の明確化と､それらの特性値に及ぼす骨材粒径の影響について検討した｡骨材は粒径0.6-1.2及び1.2- 2.5mmの砕石とし､一般的なポーラスコンクリートとの性能を比較するために5- 13mm (6号砕石) も使用した.実験の結果､骨材粒径が圧縮強度-全空隙率関係に及ぼす影響は小さく､曲げ強度-全空隙率関係は骨材粒径が小さいほど大きくなることが確認できた｡また､一般的なポーラスコンクリートと比較し､透水性能は低下するものの保水及び揚水性能は高くなることが明らかとなった｡キーワード :ポーラスコンクリート､骨材粒径､圧縮強度､曲げ強度､透水係数､保水率､揚水率 I-I- -- /･-･･ -I -･･･-･ I････- ･-︰-･-;/･= ;-日日｡.; J p..;.トー. -I. ,.･･-t ･1.∼ ;;_ .__ .;-_ = _J_1 .い ...Ht _= It l rH ･_-il l;= : ･ト L･i =-1h hl り 1. まえがさ著者らは､ポーラスコンクリート (以下､POCとする) の適用範囲を拡大させることを目的として､小粒径骨材を用いて空隙径を小径化した小粒径POCに関する検討を行っている｡本研究では､Tablelに示すように小粒径から大粒径まですべてのPOCを取り扱うため､粒径 5mm以下の骨材を使用した場合においても統一して POCと称する｡小粒径POCは､揚水性能に代表されるように､従来のPOCを超える機能を有している3)だけでなく､一般には使用されていない小粒径の砕石ダスト､溶融スラグなどの産業廃棄物や副産物の有効な利用先となることが期待できる材料である｡しかしながら､現時点では小粒径POCの強度をはじめとする諸物性に関する検討は充分とは言えず､各種特性に及ぼす骨材粒径の影響や従来のPOCの物性値との差などについても明らかとなっていない｡そこで本報では､骨材粒径を変化させた小粒径POC を作製し､粒径が各種特性に及ぼす影響や､従来の POCとの性能比較に関する検討を行った｡

2.

実験の概要 2.1 供試体の作製 (1)使用材料小粒径 POCで対象とする骨材粒径は､1.2- 2.5… (G8:以下､8号砕石)及び0.6-1.2mm (G9:以下､ 9号砕石)とした｡また､一般的なPOCとの性能を比較するために6号砕石 (G6:粒径5- 13mm)を使用したPOCも作製した｡本実験の使用材料をTable2に示す｡

Table1 LocationofthisresearchwithsmaJIparticlesizeporousconcrete

Classification Theobjectofthisresearch AreainVestigatedinthepast1.2)

i

敬

戟

#

鞍

#

Smattpa(poTtjclresousmo.izepotraorusc3))oncrete Porousconcrete Largepacrtonictcesretizeeporous Aggregate Partic暮esize 0.6-一.2mm 1.2-2.5mm 2.5-5mm 5-13mm 13-20mm 20-40mm 40-400mm

Kindsofmaterial Crushedfinestone.MoJtenfineslag Crushedstone,Recycleaggregate CrushedstOne,Concrete.rubble

Constructionmethod Mixin

工

gbymi1 xer MiXingbyr

l

nixer lntegrabystionoprfcoayingbiarseandgergregate TarnplngVibration/Spraying Tampingvibration

ノ

AppHcationfield PaWavtemeerrenttentiveandpumpfng (Trees) _ WaterpenetrationDaVement

8aseforgreenery (Grrasses)

(Rshjngreef)

(3)

-Cement Science and Concrete Technology, No.60, 2006

(a) Specimen

for compressive

strength

$) Specimen

for flexural strength

Fig. 1 Method of compaction of specimen by vibration

Cement

Aggregate

G 6 ( C r u s h e d s t o n e N o . 6 : P a r t i c l e s i z e 5 - l 3 m n ) D e n s i t y * :2 . 7 0 g / c n 3 , W a t e r a b s o r p t i o n : 1 . 0 9 % S o l i d c o n t e n t : 5 6 . 0 0 , 6

G8 (Crushed stone l'lo. B : Part ic le s i ze 1 .2-2.5rn) Density* :2.70e/cn3, Water absorption : l-350/6 Sol id content : 54.396

G9 (Crushed stone No.9 : Particle size 0.6-1.2nm) Density* : 2.71e/rxn3, Hater absorption : 1.0496 Sof id content:'52-80,6

llater General tap water

Admi xtures Ai r-entraining and high-range water-reducing

admixture Polycarboxyl ic acid)

: in saturated surface-dry condition

T a r g e t v o i d r a t i o ( % )

Paste premixing

Target flow value

Corpaction condition

E v a l u a t i o n it e n

Cmpress ive strength Flexural strengtlr

Permeability , llater absorptive Pumpi ng

CementScienceandConcreteTeclmology,No.60,2006

Weight:(4kg) Weight(20kg)

(

a)Speci

menforco

mpr

essi

ves

tr

ength

(b) Spe

ci

men f

or

f lex u r al strength

Fig･1 Methodofcompactionofspecimenbyvibration

Table2 Materialsused .Cement Ordinaryportーandcement Density.:3.16g/cm3,Bfainevalue=3350cm2/ a Aggregate 66(CrushedstoneNo.6:Particlesize5-ー3nTn) Density* ‥2_70g/cm3,waterabsorption二1_09% S()Jidcontent:56.0% 68(CrushedstoneNo.8:Particーesize1.2-2.5m) Density+:2,一og/cm3,waterabsorption:1_35% Solidcontent:54_3% G9(CrushedstoneNo_9:ParticlesizeO.6-1_2mm) Density':2.7一g′cm3.waterabsorption:1ー04% Solidcontent:52_8% Water Generaltapwater Admixtures Air-entrainingandhigh-rangewater-reducing ∼: insaturatedsurface-drycondition (2)製造方法実験の要因と水準をTable3に示す｡POCの結合材はセメントペーストとし､そのフロー値 (以下

､FL)

は､供試体底部に垂れが生じない値を選定した｡ただし､9 号砕石の場合には適切な

FL

が

3

00 を超えたため

､J

I

S

Table3 Experimentalconditions Factor Level W/C(鶴) 25 Aggregate 66,68,69 Targetvoidratio(%) 10.20,-30 Mixing Pastepremi3(ing Targetftowvalue ₂ー15₃90(6₀₍₆0(66.D₈₎6.Deesjsiggnvnvoioidrdraatitio2o100,% )30% ) 26r (69) ':lmpactnumberisO CompactonGOndition Tablevibrator Compactontime 10S Evaluationitem FlComepxurrealsssivestrentgrtehngth Permeab‖ity,Waterabsorptive

｣3

6-R5201に規定されるフローテーブルでの測定が不可能であった｡したがって､9号砕石の

FL

はフローコーンを抜いた後､落下運動をさせない 0打

FL

を測定値とした｡結合材は､水及びセメントをミキサ (容量 :30リットル)に投入し100rpm で30秒間混練した後､200rpm で270秒間練り混ぜた｡得られた結合材に骨材を投入し､ 200rpmで 135秒間練り混ぜることでPOCを得た｡供試体は◎100 × 200mm の円柱供試体と100 × 100 × 400mmの角柱供試体とし､曲げ強度試験のみ角柱供試体を用いた｡供試体の製造に際しては､Fig.1に示すように塩ビ管などで上部100mm を延長した型枠を､円柱では

4

本､角柱では

1

本ずつテーブルバイブレータに固定し､設計空隙率 (全空隙率)を得るのに必要な質量分のPOCを投入した｡締固めは､既往の研究3)に準拠し､円柱では4kg､角柱では20kgの錘を試料上部に静置して加東した｡テーブルバイブレータの振動条件は､本体及び試料の総重量約350kgに対し､加振力を17.4kN ･10Sとした｡ 2.2 評価項目 (1)全空隙率の測定方法小粒径POCの全空隙率測定を､POCに用いられる一般的な手法 1)で行った場合には､誤差が生じ易く､正確な数値が得られないことが確認されている4)0 そこで本報では､供試体型枠に投入したPOCの質量を練混ぜ直後の状態で計測し､その投入質量から全空隙率を算出する質量法を採用した｡質量法による全空隙率測定は既報 4)において検証し､その妥当性が確認されている｡ (2)圧縮強度試験供試体端部をセメントペーストでキャッピングした後に､

J

I

S

Al108に準拠し､材齢28日で実施した｡ (3)曲げ強度試験 JISAll06に準拠し､材齢28日で実施した｡

(

4 )

透水試験一般的なPOCの透水試験方法 1)に従い測定した｡ 265

(4)

Cement Science and Concrete Technology, No.60,2006CementScienceandConcreteTeclmology,No･60,2006 (5)保水試験小粒径POCの実施工による使用では､水分はコンクリート表面のみから放出されることが予想できる｡したがって､本試験では円柱供試体の側面と底部を塩ビ管と_I ビニルシートで速水することでこれらを再現した｡速水は供試体の水切り直後に行い､保水率は､供試体を 20℃ ･RH60%の恒温恒湿槽内で乾燥させた時の質量変化を測定し､式

[

1

]を用いて算出した｡なお､測定用供試体本数は2本とした｡保水率(vol%)=供試体の空隙に存在する水分容積(ml) /供試体の空隙容積(ml)×100 [1 ] (6)揚水試験表乾状態にした円柱供試体を､Fig.2に示すように､ 20℃ ･RH80%の環境で水深 10mmの走水位にした水槽に浸漬させて質量変化を測定し､式[2]を用いて揚水率を算出した｡表乾状態は､供試体を20℃ ･RH60% の恒温恒湿槽内で乾燥させて質量を測定し､空隙内部の水分量が恒量となった時点の状態とした｡また,_供試体の揚水量を計測した後には､揚水高さも計測した｡揚水高さは各供試体の最大及び最小となる位置

2

カ所を計測し､平均して求めた｡供試体本数は保水試験同様､2 本とした｡揚水率 (vol%)-揚水量の容積 (ml) /供試体の空隙容積 (ml

)×1

0

3.

実験結果及び考察 [2] Weightmeasur6nent Submergenceof Weightmeasurement ofspecimenin specimeninwater. ofspecimenyrith saturatedsurface- (Depth:low) sauceratconstant drycondition. jntervals. Fig･2 Methodofpumplngtest 3.1 強度特性 (1)圧縮強度圧縮強度と全空隙率との関係をFig.3に示す｡同図には､結合材ペースト強度を全空隙率0%の強度として示した5)o また､設計空隙率 (全空隙率)は実測空隙率 (全空隙率)と異なるため破線で示した｡Fig.3より､小粒径POCの圧縮強度と全空隙率の関係には普通粒径の POC と同様に高い相関関係があり､また､小粒径 POC では､骨材粒径が圧縮強度に及ぼす影響は小さいことが確認できた｡既往の研究によれば､骨材粒径が圧縮強度 266 (Z ∈ uJ J N ) u l B u a ) 1 S a ^ ! S S a J d ∈ o D 0 0 0 0 0 0 0 8 6 4 2 rJhHJ H 0

1

0

2

0

3

0

4

0

Totalvoidratio(%)

Figl3 Relatjonshipbetweencompressive

strengthandtotalvoidratJ'0 に及ぼす影響は小さいとする報告6)､骨材粒径が小さいほど骨材の接点数が増え圧縮強度が大きくなるとする報告7)､逆に､骨材粒径が大きいほど結合材の垂れにより骨材接点部分が補強され圧縮強度が大きくなるとする報告8)があり統一した結論は得られていない｡本実験では骨材粒径による影響は小さいという結果となった｡その理由として､骨材が小径化されることで均質性は高くなるが､結合材厚さは薄くなるという正負の要因が混在することが考えられる｡ (2)曲げ強度曲げ強度と全空隙率との関係をFig.4に示す｡同園には､圧縮強度と同様に､結合材ペーストの曲げ強度を全空隙率0%の曲げ強度として示した｡ Fig.4より､小粒径ポーラスコンクリートの曲げ強度と全空隙率の関係は､圧縮強度とほぼ同様であり､全空隙率が小さくなると曲げ強度は曲線的に大きくなることが確認できた｡骨材粒径の影響としては､骨材粒径が小さくなるほど曲げ強度一全空隙率の関係は上方にシフトすることが確認できた｡この傾向は､既往の研究結果 9) にも一致している｡上記は､骨材粒径が大きくなった場 (∼ U U J N ) L

J

も u o J 1 S

一

e J n X a こ Aggregate

○ :

69(y=13e一刀.05x,R2=0.99) △ :68(y=13e

｣

).06x.R2=0.99)

◇

:

66(y=13e

-

〟.07x.R2=0.96)

0

1

0

2

0

3

0

4

0

Totalvoidratio(%)

Fig･4 ReJationshipbetweenflexuralstrengthand totafvoidratio - 3 7 -! ..票 . ..妻 .Tr･ 't専守一言 '1 -.号 j葺 JW 毒 -巧

ヨ

..一.題

材缶･･五

品･題-昔ユ

7

(5)

-Cement Science and Concrete Technology, No.60, 2006CementScienceandConcreteTeclmology,No.60,2006 合には上下の骨材接点がそれぞれ上下線から離れることになるため､供試体断面の有効せいが相対的に小さくなること､断面の不均一性が増し､応力やひずみの集中が起こりやすくなるなどの理由によると推察される｡なお､大粒径 POC では､この傾向がとくに顕著になることが確認されている10)0 また､小粒径 POC の曲げ強度は､全空隙率 20% 程度であれば､8号砕石､9号砕石ともに歩道の曲げ強度の規格値である 3.ON/mm2をクリアしている｡ 3.2 透水性透水係数と全空隙率と†の関係を Fig.5に示す｡ここで､縦軸は対数目盛とした｡Fig.5より､小粒径 POC の透水係数は 0.001-1.0cm/S程度と一般的な POC の数値より小さく､骨材粒径が/)､さい程小さくなることが確認できた｡小粒径 POC を透水性舗装の分野で使用する場合には､透水性アスファルト舗装の透水係数の下限値である 0.01cm/Sを超える必要がある｡本実験では 8 号及び 9号砕石を使用した場合､全空隙率が約 20% 以下の時に上記の数値を下回る結果となった｡したがって､小粒径 POC の透水係数は､骨材粒径や全空隙率などを制御すれば､透水性アスファルト舗装の下限値をクリアできることが確認できた｡また､透水係数の測走時において､9号砕石･設計空 oo oo n " 1 ( S J u O ) 1 u a

!

9 ! と a O O ^ 1 W q e a uu a d 1 0 0 oo oo oo 0nいLrJU 00 01 0 0 0 0 0 01 001 0 10 20

3

0

40 Totalvoidratio (%) Fig.5 1Rdationship between permeability

coefFicjentandtotalvoidratio

隙率 (全空隙率)

1

0 %

の供試体では時間の経過とともに越流量が減少していくことを確認した｡そこで､9号砕石･設計空隙率 (全空隙率)10%及び 20% と 8号砕石･設計空隙率 (全空隙率)10%の 3供試体を用いて越流量の経時変化を確認した (Fig_6)｡一回の採取時間は 60秒とし､同国には供試体の実測空隙率 (全空隙率)ち示した｡Fig.6より､9号砕石･実測空隙率 (全空隙率) 15.7%の供試体のみが時間経過と共に越流量が減少し最終的に血ぎOg となった｡越流量が減少した原因は現時点では明確にできていないが､供試体内部の空隙径が小さいために時間経過に伴い涜水中または供試体内部に残留している空気泡が移動し除々に詰まることで最終的に透水を妨げたのではないかと推察した｡以上のことか

(也)

uo

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J

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1日皿

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..

W

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nM山

l

WV

Water temperature: 14.7℃ Totalvoid ratio: ○:69 (15.7%)

●

:G9 (2 1 .6%)

△

:G8(16.1%)

01234567891

0

Waterpenetrationtime(…in)

Fig.6 Relationshipbetweenamountofwater penetrationandwaterpenetrationtime

ら､全空隙率が小さい小粒径 POC の透水試験では､空隙の閉塞による影響を受ける可能性があると言える｡ 3.3 保水性鋲試体を上面のみから乾燥させた場合の保水率と乾燥時間との関係の例 [設計空隙率 (全空隙率)20%]を Fig.7に示す｡Fig.7によれば､すべての供試体において乾燥開始後 24時間で保水率は大幅に低下した｡この傾向は他の設計空隙率 (全空隙率)の場合においても同様であった｡また､骨材粒径では 9号砕石､8号砕石､ 6号砕石の順に保水率が高く､特に9号砕石を用いた小粒径 POC は 10日間 (240h)程度であれば､他の POC と比較し高い保水率を維持できることが確認できた｡ (% ) a l e

J

u

O!

1 u a l a J L a l e A 0 0 0 0 MO F∬ u rtW 山 yH叩

0

24 48

7

2 96 120144168192216240 Dryingtime (h)

Fig.7 Relationshipbetweenwaterretentionrate anddryingtimel20℃ ,RH60%] Fig.8に保水率と全空隙率との関係を示す. 日本における日降水量 10mm 以上の年間降雨日数は

5

0日程度11) で

7

日に

1

回程度は雨が降ることになるため､同図では､乾燥時間 168時間後の結果を採用し比較した｡Fig.8によれば､設計空隙率 (全空隙率)20%､30% の場合､8号砕石と6号砕石の保水性能にそれほど大きな差は認められないものの､保水率は骨材粒径及び全空隙率が小さくなるほど高い傾向となる｡また､小粒径 POCは､6号砕 267

(6)

Pumping time : 24h

Assresate

|

-7

'

Fig. 10 Relationship between water pumping rate and total void ratio

T o t a l v o i d r a t i o ( % )

F i g . 1 1 R e l a t i o n s h i p b e t w e e n w a t e r p u m p i n g height and total void ratio

CementScienceandConcreteTechnology,No.60,2006

0 5 0 5 0 5 0 5

0

4 3 3 2 2 1 1 ( % ) a l e J u

O

!1 u a l a J L a l 芸

0

10 20 30 40 Totalvoidratio (%) Fjg.8 Relationshjpbetweenwaterretentionrate

andtota=/oidratio 石を用いた一般的な POC を上回る保水性能を有し､9号砕石を使用した場合には､保水率 20%以上を7日以上の長期間維持できることが確認できた｡ 3.4 揚水性揚水率と浸漬時間との関係の一例 [設計空隙率 (全空隙率)200/.]を Fig.9に､全空隙率との関係の一例 (痩潰時間 24h)を Fig.10に示す｡Fig.9より､揚水率は浸漬時間 1時間で急激に増加し､その後 24時間までに能力の 9割以上を揚水する事が確認できた｡上記の傾向は設計空隙率 (全空隙率)にかかわらず同様となり､すべての条件で浸漬 144時間後にはほぼ一定となった. (% ) a l

eJ

B u ! d u Jn d L

a

l e n 0 0 0 7 6 5 0 0 4 3 0 0 0 2 1

TargettotaJvoidratio二20%

0 2 4 48 72 96 120 144

Pumpingtime (h)

Fig.9 Relationshipbetweenwaterpumplngrate andpumpingtimel20℃ ,RH80%] Fig.10より､小粒径 POC の揚水率は､骨材粒径が小さい､または全空隙率が大きいほど大きくなる傾向が認められ､特に､9号砕石を用いた場合には全空隙率 15%以上で揚水率が 25% を超える数億を示した｡一万､ 6号砕石を用いた場合については､全空隙率が大きくなるほど揚水率が若干低下し､全ての供試体で10%を下回る低いものであった｡次に､揚水高さの計測結果を Fig.11に､計測時の供 268

3

9

0 0 0 0 0 5 4 3 2 1 (% ) a T e J B u !

du

n d L a l P n

0

Pumpingtime:24h Aggregate ○ :69 △ :68 ◇ :66 l l 一一 0 1_0 20 30 40 Totalvoid ratio (%) Fig.10 Relationshipbetweenwaterpumplngrate

andtotalvoidratio 試体の状況の一例を Phot0.1に示す｡ Fig.11より､小粒径 POC の揚水高さは､骨材粒径が小さい､または全空隙率が大きいほど大きくなったが､ 6号砕石を用いた普通粒径 POC においては上記のような傾向は現れなかった｡･ここで､Fig.10と Fig.11を比較すると､小粒径 POC の揚水高さは揚水率が高い供試 (∈ u J) 1

Ll

M

!

a

L-3u

! d ∈ n d L a

l

芸 ∼00 1-0 00 50 rrLhL Pumpingtime:24h Aggregate --- --- -○ :69 l■■" △ :68 ･66 一 l l t 0 10 20 30 40 Totalvoidratio (%)

Fig･ll Relationship betweenwaterpumplng heightandtotalvoidratI.0

Photo.1Exampleofspecimensduringpumplng test(After24hours)

.111

.

-了

(7)

Cement Science and Concrete Technology, No.60,2006CementScienceandConcreteTeclmology,No.60,2006 体ほど高くなることが確認できた｡POC の揚水は､内部の連続空隙による揚水と結合材表面を水が浸透する揚水に区分できると考えられる

｡6

号砕石を用いた普通粒径 POC の場合には､内部の連続空隙による揚水能力は低く､外観から判断される揚水高さには､結合材表面を浸透する水の影響が大きいものと思われる｡以上の結果より､小粒径POC は従来の POC を上回る揚水性能を有することが確認できた｡その能力は骨材粒径が小さい､または全空隙率が大きくなるほど高くなることが明らかとなった｡

4.

まとめ本研究により､小粒径POC に関して下記に示す知見が得られた｡ (1)小粒径 POC の圧縮強度は全空隙率との相関が高く､骨材粒径による影響は小さい｡また､曲げ強度は､骨材粒径が小さくなるほど大きくなる｡ (2)透水係数は 0.001-1.0cm/S程度で一般的なPOC の数値より小さく､骨材粒径が小さいほど小さい値となった｡しかしながら､骨材粒径や全空隙率などを制御すれば透水性アスファルト舗装の下限値である0.01cm/Sをクリアできる｡ (3)保水率は骨材粒径が小さいほど大きく､特に､9号砕石を使用した場合には20% 以上の数値を長期間維持できることが確認できた｡

(

4 )

揚水率は骨材粒径が小さいほど大きく､浸漬時間 24時間で能力の 90% 以上を揚水した｡特に､9号砕石を使用した場合には全空隙率15% 以上で 25% を超える揚水率を示した｡今後､小粒径 POC の内部空隙構造を分析し､各種の性能､特に､揚水性能の発現メカニズムについて定量的検討を行う予定である｡謝辞 : 本研究では､株式会社大栄工業川岡孝督氏､山本健次氏､吉永明弘氏､株式会社三和工務店飯田諒氏､三重県科学技術振興センター工業研究部湯浅幸久氏のご助力を得た｡ここに､付記して謝意を表します｡

-4

0-参考文献 : 1) 日本コンクリート工学協会 :ポーラスコンクリートの設計･施工法の確立に関する研究委員会報告書 (2003) 2) 前川明弘ほか :リサイクル型大粒径ポーラスコンクリートの製造および魚礁としての適用性に関する基礎的研究､日本建築学会構造系論文集､第589号､ pp.43-48(2005) 3) 梶尾聡､宇治公隆､国府勝郎 :ポーラスモルタルの配合設計法と保水特性に関する研究､セメントコンクリート論文集､No.59､pp.210-217(2005) 4) 前川明弘ほか :小粒径ポーラスコンクリートの空隙率測定方法に関する研究､第60回セメント技術大会講演要旨､pp.218-219(2006) 5) 湯浅幸久ほか :ポーラスコンクリートの振動締固めに関する実験的研究､日本建築学会構造系論文集､第552号､pp.37-44(2002) 6) 大谷俊浩ほか :ポーラスコンクリートの圧縮強度特性に及ぼす影響因子に関する研究､日本建築学会構造系論文集､第585号､pp.31-37(2004)

7 )

中津隆雄

､z

OUAGHI

A

､今井富士夫 :ポーラスコンクリートの配合が透水性および強度に及ぼす影響､セメント･コンクリート論文集､No.50､ pp.382-387(1996) 8) 畑中重光､三島直生､湯浅幸久 :ポーラスコンクリートの圧縮強度一空隙率関係に及ぼす結合材強度および粗骨材粒径の影響に関する実験的研究､日本建築学会構造系論文集､第594号､pp.17-23(2005) 9) 大谷俊浩ほか :ポーラスコンクリートの力学特性に及ぼす骨材粒径の影響に関する研究､日本建築学会大会学術講演梗概集､pp.403404(2004) 10)前川明弘ほか :大粒径ポーラスコンクリートの曲げ破壊性状に関する基礎的研究､コンクリート工学年次論文集､γol.27､No.1､pp.1273-1278(2005) ll)国立天文台編 :理科年表､pp,226-227(1995) 269

(8)

Akihiro MAEGAWAI, Shigemitsu HATANAKAZ, Naoki MISHIMA*2

and Akira YAMAMOTO-3

*1 MIE PREFECTURE SCIENCE AND TECHNOLOGY PROMOTION CENTER. Industrial Research Division (5-5-45, Takachaya, Tsu-shi, Mie 514-0819, Japan)

*2 MiE UNIVERSITY, Graduate School of Engineering, Division of Architecture io577, Kurima machiya-cyo, Tsu-shi, Mie 514-8507, Japan)

*3 SANWA CONSTRUCTION COMPANY (340-1, Aza-aho sawadai, Nabari-shi, Mie 518-0226. Japan)

ABSTRACT : In the present research, the influence of aggregate size on various characteristics (strength, permeability, water retention and water pumping) of the small particle size porous concrete was examined. Small particle size p.orous concrete using small size crushed stone (particle

size : 0.6-1. 2, 1.2-2.5mm) was compared with normal particle size porous concrete using No.6

crushed stone (S-t3mm). According to the test results, compressive strength of porous concrete

was not influenced so much by the aggregate size, while flexurai strength became higher by

decreasing particle size. Also, it was shown that small particle size porous concrete was superior in

water retention and pumping compared to normal particle size porous concrete. It should be noted,

however, that permeability of the small particle size porous concrete was rather low.

KEY WORDS : Porous concrete, Particle size of aggregate, Compressive strength, Flexural strength,

Permeability coefficient, Water retention rate, Water pumping rate

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Journal Article / 学術雑誌論文

小粒径ポーラスコンクリートの基礎的特性

に関する実験的研究

Experimental study on fundamental properties of small

particle size porous concrete

前川, 明弘; 畑中, 重光; 三島, 直生; 山本, 晃

セメント・コンクリート論文集. 2007, 60, p. 264-270.

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小粒径 ポーラス コンクリー トの基礎 的特性 に関す る実験 的研究

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小粒径ポーラスコンクリートの基礎的特性に関する実験的研究

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