Takayuki NAKANO

要旨

宮城県仙台市内の丘陵地を造成した住宅地では，

平成 23 年（2011 年）東北地方太平洋地震（Ｍ9.0；

以下，「東北地方太平洋沖地震」という．）により宅地盛土に変状が生じ，宅地や住家に被害を与えた．1978 年宮城県沖地震でも被害が生じた緑ヶ丘地区（約 1.2km²）の現地で，東北地方太平洋沖地震による地表の変状・非変状地点の分布を調査した．その結果，元の地形の地表面の傾斜角が 32°

までのクラスでは，盛土分布域の変状地点数（１ ha 当たり）は，比較的多いことが判った．また，

他の研究で滑動的変動が生じたと判断されている代表的な８箇所の盛土を対象とし，既往の３つの内陸型地震を教師データに利用した統計的側部抵抗モデルで安全性評価指数を計算した．その結果，

使用した変数では盛土の安全性をやや高く見積もっている可能性があるが，今後，海溝型地震に伴って盛土で滑動的変動が生じる可能性を判断できることが示唆された．ところで，電子基準点「仙台」の地殻変動による著しい変位は東向きを示したが，盛土変動域における変状地点の斜面方位については東向きの偏りは弱く，また，その１秒間隔の変位から計算した８方位ごとの加速度についても，変状地点の斜面方位の偏りと明瞭な関連を見出せなかった．むしろ，主尾根とその両翼からなる丘陵地の斜面の大局的な向きと関連することが強く示唆される．

１．はじめに

平成 23 年３月 11 日に発生した東北地方太平洋沖地震によって，宮城県仙台市内の丘陵地の宅地盛土に地すべり性地表変動が生じた．そして，その変動によって，宅地や住家に被害が及んでいることが報じられた（河北新報，2011）．

本稿では，被害地区の１つである緑ヶ丘地区（図

－１）で現地調査を行ったので，その結果を報告する．また，地表変動の地形的特徴を定量的に把握するとともに，東北地方太平洋沖地震による変動とは独立に，既存の変動予測システムを用いて

現地の宅地盛土の安全性評価指数を計算した．さらに，盛土の変動と地殻変動の関わりを調べたので，それらの結果を報告する．

２．対象地区

図－１に示す緑ヶ丘地区は，1978 年の宮城県沖地震でも宅地盛土に地表変動が生じた（東北大学理学部地質古生物学教室, 1979）丘陵地の１つであった．当時の被害状況について，田村ほか（1978）

は，盛土と切土の境界部付近で全壊した家屋が多いことを述べた．また，小林ほか（1980）は地形・

地質的な特徴から報告を行い，盛土の厚さが厚いほど家屋の全壊率が高いことを報告した．

図－２(a)は 1953 年に地理調査所（国土地理院の前身）が作成した対象地区の 1/10,000 地形図，

(b)は 1978 年に国土地理院が作成した 1/2,500 国土基本図である（小林ほか，1980 を編集）．これらの図は，同範囲を示すように縮尺が調整されている．(a)を見ると，丘陵の主尾根は北西－南東方向に伸びている．

図－２(b)の「緑ヶ丘一丁目」のすぐ西に相当する場所は，(a)の地点①を見ると標高 85ｍ付近に谷頭を有し，東南東に向いて流下（渓床の傾斜：

約 7°）する谷に当たる．谷中には，ガリの表記が認められる．この谷は，標高 55ｍ付近で流向を南東に転じ，以後は(a)の南東隅（標高 25ｍ）に達する（渓床の傾斜：約 8°）．その谷幅は，30～

40ｍである．「緑ヶ丘三丁目」のすぐ南に相当する

図－１対象地区

(a)～(f)は，図－５に示した写真の撮影地点．

仙台市の丘陵地における地すべり性地表変動の状況

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図－２対象地区における新旧地形図の比較（小林ほか，1980 を編集）

場所は，(a)の地点②を見ると標高 107ｍの三角点の北側に斜面崩壊の痕跡が読図され，その場所を谷頭とする流路が北東に向いている．標高 100ｍから 25ｍまでの渓床の傾斜角は 17°，谷幅は 20 ｍである．

図－２(b)の「緑ヶ丘三丁目」の北西には，(a) を見ると地点③に示すように，二ッ沢支流の不動沢がある．「動」の字の南東 100ｍ付近の緩斜面は切り取られて平坦化され，現在ではゴルフ練習場となっている．不動沢の谷頭部は，主尾根の北東側，標高 85ｍ付近に位置する．標高 75ｍまでは西南西から東北東に流下し，その谷幅は 30ｍ程度，

渓床の傾斜は約 9°である．流路は，標高 75ｍから東南東に転じ，渓床の傾斜は約 7°，谷幅は 70 ｍでより広く，浅い横断面となる．標高 60ｍからは北東に向かって流下し，渓床の傾斜は約 4°である．ただし，標高 50ｍ付近の谷幅は約 20ｍなので上流と比較すると狭い．この谷は，標高 40ｍ付近で二ッ沢に合流する．

図－２(b)の「緑ヶ丘四丁目」に相当する場所は，

(a)の地点④を見ると対象地区の北西隅の標高 85 ｍ付近から東南東の向きに流下する谷であり，標高 65ｍ付近までは渓床の傾斜角は 5°，谷幅は約 20m である．標高 60～50ｍになると渓床の傾斜角は 2°とより緩くなり，谷幅は標高 55ｍ付近で 40 ｍとより広くなる．この谷は，標高 40ｍ付近で二ッ沢に合流する．

３．方法

３．１現地調査

2011 年３月 20 日と４月５日の両日に現地を調

査し，道路のアスファルト舗装面の損壊や斜面の変状を手掛かりに，調査地点で「変状」「非変状」

を判別した．本来であれば，東北大学理学部地質古生物学教室（1979）の Fig.25 のように，亀裂や滑落崖を詳細にマッピングして変動土塊の分布を把握すべきであるが，舗装面の損壊の復旧が速やかに進捗していたため，その痕跡をなるべく多く記録に留めるため，自動車で移動して対象地区のなるべく広い範囲を調査するように努めた．したがって，亀裂の開口幅や隆膨に伴う舗装面の短縮長を逐一，現地で計測しておらず，その亀裂が盛土の滑動的変動（元の地表面と盛土の境界をすべり面とする全層的な変動）に伴うものか，それとも盛土表層の側方流動的な変状に伴うものか，現地で判断していない．

なお，対象地区では図－３の赤破線で囲んだ範囲が，1978 年宮城県沖地震による被害を受けて，

地すべり防止区域に指定されている．

３．２盛土・切土分布図の作成

1956 年の５ｍグリッド数値地形モデル（Digit-

図－３対象地区の地すべり防止区域

al Elevation Model: DEM，以下，「1956 年 DEM」

という．）と 2000 年の 5ｍグリッド DEM（以下，「2000 年 DEM」という．）を利用し，2000 年 DEM から 1956 年 DEM を引いて盛土・切土分布図を作成した．その作成にあたっては，盛土厚が厚いほど赤が濃く，

切土厚が厚いほど青が濃いように図を表現した．

1956 年 DEM については，1956 年に米軍が撮影した 1/20,000 空中写真に基づき写真測量で 10ｍ間隔の等高線データが作成され，そのデータから生成されたものである．2000 年 DEM については，2000 年に作成された仙台市の数値地図データの 10ｍ間隔等高線データから生成されたものである．

３．３現地調査の結果と盛土・切土分布図等の重ね合わせ

現地で観察された変状地点を盛土・切土分布図と重ね合わせて，変状と盛土の厚さの関係を調べるとともに，1956 年 DEM を使って元の地表面の傾斜角の関係も調べた．また，盛土分布域における変状・非変状地点を 2000 年 DEM から計算した斜面方位（斜面が面している８方位の向き）と重ね合わせて，変状・非変状と盛土の斜面方位の関係を調べた．これは，内陸直下型地震の 2005 年パキスタン北部地震（Ｍ7.6）を対象に，Sato et al.(2007) が地殻変動の向きと一致した斜面方位に斜面崩壊が多発したこと明らかにしたことを受け，東北地方太平洋沖地震によるの地殻変動の向きと盛土の斜面方位が盛土の変状とどのように関わるか調べる意図がある．

３．４統計的側部抵抗モデルによる評価

本稿では，地形情報から盛土の相対的な安全性を評価できるシステム（国土交通省，2010）を使い，このシステムに実装されている「統計的側部抵抗モデル」で対象地区の宅地盛土の滑動的変動の安全性の大小を計算した．このモデルでは，既往の３つの内陸地震（1995 年兵庫県南部地震，

2004 年新潟県中越地震，2007 年新潟県中越沖地震）に伴い滑動的に変動した宅地盛土の事例を教師データとして，任意の地区における宅地盛土の滑動的変動の相対的な安全性を，一次近似的に評価可能である．具体的には，盛土の滑動力に対する盛土と元の地表面（地山）の間の抵抗力の比，

すなわち安全性評価指数（中埜，2011）でその安全性を定量的に見積れる．またこのモデルは，その抵抗力として盛土側方の抵抗力を考慮した太田・榎田（2006）の「側方抵抗モデル」に基づいて構築されている．

この指数を計算するには対象とする宅地盛土の

形状（盛土幅，盛土厚，盛土長，地山の傾斜）が必要であり，図－４に示すように盛土が直方体の形状に単純化される（中埜・小荒井，2009）．また，

それらの値に基づいて，盛土の形状のほか，地下水の有無（底面の過剰間隙水圧）を考慮する．以下，安全性評価指数を

Is，滑動力を T（kN），抵

抗力を

R（kN）とし，その計算式を示す．

Is＝ R／T

(1)

T

＝ (Wt

)sinθ＋(W

)(k

)cosθ (2) R

＝

R

S＋

R

b－

(W

)(k

)sinθtan

’

2 (3) (2)式と(3)式でWtは盛土の重量（kN）であり，

W

t＝νt

V

(4)

である．(4)式の右辺で

ν

tは盛土の単位体積重量 (kN/m³)である．またVtは盛土の体積(m³)であり，

V

t＝(2/3)AD または

V

t＝(2/3)WLD

(5) である．Aは地図上で計測される盛土面積(m²)，

Dは盛土の厚さ(m)， Lは盛土全体の水平長さ（ま

たは単位長さ）(m)，

W

は盛土の幅(m)である．

(2)式と(3)式で，khは水平震度（無次元）であり，本モデルでは0.25としている（震動の方位の偏りは考慮されていない）．

θ

は地山の傾斜角（盛土の底面傾斜角）であり，このシステムでは盛土全体の水平長さLの1/2を中心とし，その地点から盛土上端・下端の向きへそれぞれ1/4Lの距離の地点における元の地表面の標高の比高を利用して盛土ごとに計算している．

さらに，(3)式でRSは側方抵抗力（kN），Rbは底面抵抗力（kN）であり，それぞれ

R

s＝ c'1

A

s＋Ptanφ’1 (6) 図－４盛土の形状（中埜・小荒井，2009）