PMT：

大きなデータのばらつき 何故？

何故？

自然地盤のばらつき？

人為的要因？

人為的要因？

PMT の線形理論

Bore hole z

Δ p: pressure

li d h r

applied to the bore hole

θ r r

_o

u: lateral displacement u

₀

: lateral

Balloon

in the ground u

₀

: lateral

displacement at

h ll f *

(

_rr

)

rr

r

r σ ^{∂ Δ} σ

Δ + ⋅ Δ

∂

_uu ^{a u00⋅r00}

r r

= =

σ

rr

Δ dr

0 0

u a

= r (measured)

0 r

: 0

r → ∞ u →

r

σ

θθ

Δ Δ σ

_θθ

r0

θθ θθ

Δ p

1

2G

0 ₀

0

u

r

異なるPMT法による結果の大きな相違

原位置載荷試験（first phase）

平板載荷試験によるヤ ング率EPLTは非常に 大きい。何故？

剛な板(Ｄ= 30 cm と 60 cm）

沈下量

深さz 沈下量z

平板載荷試験によるヤン

原位置載荷試験（first phase）

平板載荷試験によるヤン グ率EPLTは非常に大きい。

何故？

地盤 ず 較的

a)地盤内のひずみは比較的 小さい。

b) この平板載荷試験では、

掘削面の処理を慎重に 行った結果、BEは比較的 小さかった。

小さかった。

c) この堆積軟岩（泥岩）の剛 性の圧力依存性は比較的 小さいため 掘削による応 小さいため、掘削による応 力解放による剛性低下は 比較的小さかった。

剛版 (d= 30, 60 cm)

Bedding error

1. 平板平均圧力～地盤内ひ ずみ関係は、載荷直後から 線形な関係

線形な関係

2. この軟岩では、剛性の圧力 依存性は小さいので、寸法 効果は殆ど見られない 効果は殆ど見られない。

平板載荷試験

上総層

盤 総

上総層

泥岩地盤の上総層で は、a)高い剛性とb)C タイプの沈下特性

神戸層

タイプの沈下特性

これは、泥岩では圧力の 増加による剛性の増加が 小さく、ひずみの増加によ る剛性の低下の影響が純 る剛性の低下の影響が純 粋に現れるから。

堆積軟岩（泥岩） 変形強度特性 堆積軟岩（泥岩）の変形強度特性

１．圧縮強度に関する教訓 ２．剛性に関する教訓

a)一軸圧縮試験、三軸圧縮試験の意義

b)平板載荷試験、孔内水平載荷試験の意義

c)室内材料試験、原位置載荷試験、実地盤挙動の関係 ３． 観測施工における留意点

プ 響

４．コアサンプルの乱れの影響

原位置挙動と室内試験・原位置調査の関係

二次元解析は変形を過大評価 E₅₀は地盤変形を過大評価

は地盤変形を過小評価

三次元解析

設定初期水平応力が大きいほど、掘 削時の地盤変形が大きい

E_maxは地盤変形を過小評価 削時の地盤変形が大きい

様々な室内試験、原位置試験、実挙動の関連がついた！

おそらく、クリープ変形

原位置挙動は

おそらく、クリ プ変形

による剛性の低下

原位置挙動は、

ひずみが大きいほど、

長期的には排水状態になる

乱されていない試料（非排水三軸圧縮試験）

E ：平板載荷試験

f

E

_f

=E

₀

（ CU) E

_f

=E

₀

（ CU)

^{EPLT(S)：平板載荷試験}₍

□: GL - 35 m; ○: GL – 50 m) E_PLT(D)：平板載荷試験

ング率E f

PLT(D)

(■: GL - 35 m; ^●: GL – 50 m) E_BHLT(C) ：PMT

(除荷曲線から）

弾性ヤン

(除荷曲線から）

E_BHLT(M) ：PMT

波による弾

乱されていない試料

(載荷曲線から）

ec/弾性波

乱されていない試料

（排水三軸圧縮試験）

グ率, E se

地盤の実挙動

盤のヤング

E_f= 3.2 GPa

おそらく、クリープ変形に よる剛性の低下

最大主ひずみ、

地盤

乱れた試料の応力ひずみ関係は、原位置挙動・

原位置試験結果と全く対応しない

E

_f

=E

₀

（ CU) E

_f

=E

₀

（ CU) E

_f

=E

₀

（ CU)

E

_f

=E

₀

（ CU)

^EPLT(S)：平板載荷試験

(□ GL 35 GL 50 )

グ率E f

かなり乱されている試

料（非排水) ₍□: GL - 35 m; ^○: GL – 50 m) E_PLT(D)：平板載荷試験

(■: GL - 35 m; ^●: GL – 50 m)

弾性ヤン

料（非排水)

;

E_BHLT(C) ：PMT

(除荷曲線から）

波による弾

E_BHLT(M) ：PMT (載荷曲線から）

c/弾性波グ率, E sec

かなり乱されている試 料（排水）

地盤の実挙動

のヤング 料（排水）

地盤の実挙動 最大主ひずみ、

地盤

q = E

_f

ε

₁

( E

_f

= 3 2 GPa)

( )

最も簡単な近似化

q E

_f

ε

₁

( E

_f

3.2 GPa)

q

=(1/2 – 1/3)

E

_f

_ε

₁

三軸圧縮試験 ブロックサンプル試料

P a)

ブロックサンプル試料 CU CD 乱れが少ないRCTコア試料 CU

やや乱れている RCTコア試料

= 5.5 M P

乱れが少ないRCTコア試料 CU

CD

RCTコア試料 CU

CD かなり乱れている

x ( q max =

_{RCTコア試料}

CU CD

q / q ma x

q

=

E _ε

原位置挙動

q

=

E

₅₀

_ε

₁

(

E

₅₀= 300 MPa)

主ひずみ、e

₁

(%)

相模原実験空洞内での平板載荷試験

RCTサンプリング試料を用いた三軸圧縮試験による三つの非線形関係（試料の 異なる乱れの程度に対応）と、それに基づく平板載荷試験(d= 60 cm)のFEM解析

平板載荷試験では、載荷初期を除くと乱れの影響は少ない

/(E

v

)

0

/(E

v

)

0

E

tan

/ E

tan

/

ドキュメント内 Microsoft PowerPoint - No.2-3 Elasticity case histories 2009Graduate [互換モード] (ページ 38-53)