Akabane-bashiAkabane-bashi赤羽橋
1) 堆積軟岩（泥岩）上に直接設置したケイソン基礎 2) 泥岩上に建設された最初の大型ケイソン基礎
上総層
堆積軟岩（泥岩）
タイプ A
コア試料の三軸圧縮試験結果の例 コア試料の三軸圧縮試験結果の例 1.非常に大きなBE
2.剛性の圧力依存性は小さい。
3.応力ひずみ関係の線形性は高い
: 原位置弾性波速度測定から求めた せん断剛性率 Gf
□: 基礎の建設に伴う地盤の変形から逆 算したせん断剛性率
ケイソン 底面
○： LＴＤを用いた排水三軸試験から求め た微小ひずみでのせん断剛性率 底面
深 さ
た微小ひずみでのせん断剛性率●： LＴＤを用いた非排水三軸試験から求
めた微小ひずみでのせん断剛性率さ (m)
めた微小ひずみでのせん断剛性率
数値解析に 用 た
●●●
用いた G0
●●
せん断剛性率, G
0(MPa)
BHLT：Bore Hole Loading Test: PMT(Pressuremeter 試験のこと) 従来型のPMTによる剛性は小さすぎる
原位置地盤変形から
不攪乱試料を用いた排水三
a)
逆算した結果 不攪乱試料を用いた排水三 軸圧縮試験（LDTで測定）のG (MP a 剛 性率, G ん 断 剛
従来型の孔内水平載荷試験の結果結果（初期載荷のみ、地盤を一様線形弾性 と仮定して測定結果を解析）
ε (%)
0.1 1.0 10 0.01
0.001 0.0001
せ ん
地盤内ひずみ
と仮定して測定結果を解析）
原位置測定せん断波速度 による弾性せん断剛性率
1 (%)
ε
地盤内ひずみ、
調査は首都高速道路公団による
全ての室内試験・原位置試験・実挙動の結果は、統一的
調査は首都高速道路公団による
全ての室内試験 原位置試験 実挙動の結果は、統 的
に解釈できる。
アンカー
実測
ブロック
実測
PMTsの結果に 基づく予測
140,000 tonf
基づく予測
圧密試験（再載荷）で 得られた mv に基づく 予測
厚さ 2 cm の供試体を 予測
原位置弾性波速度に
よる弾性剛性率に基 実測
厚さ 2 cm の供試体を 用いた圧密試験（載 荷）で得られた mv に 基づく予測
- 従来法によると基礎の沈下を過大評価する。
よる弾性剛性率に基 づき、不攪乱試料を 用いた圧密三軸圧縮 試験により得られた
「ひずみによる非線形
- 原位置せん断弾性波速度による弾性変形特性
を基礎にして三軸圧縮試験による応力・ひずみ 関係の非線形性と拘束圧依存性を考慮したFEM解析では
2
f s
G = ⋅ ρ V
「ひずみによる非線形 性」を考慮したFEMに よる結果
関係の非線形性と拘束圧依存性を考慮したFEM解析では 妥当な結果。
首都圏 ー首都圏ー
Akabane-bashi Akabane-bashi
赤羽橋鹿島
綱島
赤 橋
東京駅 成田
幕張 相模原地下
実験施設
幕張
レインボーブリッジ
実験施設 袖 浦
根岸LNG地下タンク
袖ヶ浦 東京湾横断道路 観音崎
観音崎
東京湾口
横断道路
Akabane-bashi Akabane-bashi
(completed Dec. 1997) (completed Dec. 1997) Tokyo Bay
mouth bridge (under consideration)
( p )
Tokyo Bay mouth bridge (under consideration)
( p )
East side East side West side
West side
1A 2P 3P 4A
三浦半島側 1A 2P 3P 4A 房総半島側
B
E C1
A
)
凡例A: 未固結沖積地盤 B: 上総層群長浜層
（第四紀中期) D C2
深度 (m )
C1-C3: 上総層群岩 坂層、十宮層、竹 岡 層（第四紀前期）
D:三浦層群荻生層
C3
（第三紀後期）
E: 三浦層群稲子沢 層（第三紀中期)