具体的な反映事項（表の備考欄に対応）

①「鋼構造設計規準」 （2005 年日本建築学会）に基づく。 

 

添付資料 2-1-2（15/17）

第 2-1-2-11 表  応力解析モデル及び手法の比較（川内原子力発電所１・２号機屋外タンク基礎）

項  目  内  容  既工認

^※

  今回工認時  備  考 

解析手法 ・有限要素モデルを用いた応力解析   

材料物性 

 

・コンクリートのヤング係数  Ec=2.23×10

⁵

kg/cm

²

⇒21.9kN/mm

²

 

・コンクリートのポアソン比 ν=0.167 

最新の各規準に基づき再設定 

・コンクリートのヤング係数（SI 換算） 

Ec=22.0kN/mm

²

 

・コンクリートのポアソン比 ν=0.2  モデル化 ①

境界条件  ・地盤ばねを考慮  同左 

荷重の組合せ

G＋P＋K  

G ： 固定荷重  P ： 積載荷重  K ： 地震荷重 

GP＋S

_SH

＋S

_SV

  

GP ： 固定・積載荷重  S

_SH 

： 水平地震力  S

_SV 

： 鉛直地震力  固定・積載荷重 基礎の自重と上部建屋の荷重を入力  同左 

荷重の設定

地震荷重 

屋外タンクからの静的及び動的地震力によ る応力と、基礎自体とその他固定荷重の静的 及び動的地震力とにより決まる基礎設計用 の外力の荷重状態に基づき、基礎に対する地 震力の方向を考慮し設定 

同左 

評価方法  線形応力解析 

S

₁

及び静的地震力に対しては構造体を構成す る鉄筋及びコンクリートの応力が許容応力 度以下になるように設計 

S

₂

地震力に対しては構造物の終局耐力が適切 な安全余裕を確保するように検討 

Ss に対して、柱の終局強度式による必要鉄筋

量が配筋量を超えないことを確認  ②

※  2 号建設時の工事計画認可 具体的な反映事項（表の備考欄に対応） 

①「鉄筋コンクリート構造計算規準・同解説」 （1999 年日本建築学会）に基づく。 

②「原子力施設鉄筋コンクリート構造計算規準・同解説」 （2005 年日本建築学会）に基づく。 

 

添付資料 2-1-2（16/17）

第 2-1-2-12 表  応力解析モデル及び手法の比較（川内原子力発電所取水ピット及び海水管ダクト）

項  目  既往工認

^※

での評価手法 

及び評価条件  本工認での評価手法及び評価条件  備  考 

地震力 

・As クラスの静的震度（K

_H

＝0.48、K

_V

＝0.24）

または基準地震動 S

2

による地震応答解析に よる最大加速度を考慮した静的震度のうち、

大きい方を採用 

・基準地震動 Ss 

（水平・鉛直同時加振、位相の反転考慮） 

断面力算定手法  ・地震時土圧や水圧等の荷重を考慮した静的 解析（フレーム解析） 

・構造物と地盤の動的相互作用を考慮できる 二次元動的有限要素法解析 

（部材非線形解析） 

・Ｄ級岩盤、埋戻土、改良地盤のひずみ依存 性を考慮 

部材の照査方法  ・許容応力度法による評価  ・限界状態設計法による評価   （限界層間変形角、せん断耐力） 

極限支持力  ・荷重の偏心傾斜、基礎形状、根入れ深さ等 を考慮した換算値 

・最も支持力が弱いと想定される北薩火山岩 類ⅡＤ級における支持力試験値 

周辺地盤 ・周辺の埋戻土強度より算定した土圧を考慮

・取水ピット及び 2 号海水管ダクトについて は、耐震性向上を目的として実施した地盤改 良を解析モデルに反映 

地下水位  ・EL.＋1.16m 

取水ピット 

・EL.＋1.38m 

（近接港湾の朔望平均満潮位） 

海水管ダクト 

・EL.＋5.72m 

（周辺ボーリングの平均水位） 

その他 諸 条件

構造物の減衰定数  ・5％（構造物の地震応答解析時）  ・5％（固有値解析時の設定値であり、動的 解析時は、 Rayleigh 減衰にて与える） 

※  2 号建設時の工事計画認可

 

添付資料 2−2−6−1 

ポ ン プ等 の転倒支点の ボ ル ト位置 へ の変更 、 回転体の回転 に よ り働 く モ ー メ ン ト及 び回転体 の振動 に よ る加速度 の 考慮に つ い て

 基礎 ボ ル ト の応力評価に お い て 、機器 の転倒モ ー メ ン ト に よ り発生 す る荷重 を算出 す る際 、川内１，２号の既工認で は実際の転倒支点で あ る ベ ー ス プ レ ー ト の 端部を転倒支点と し て計算 し て い る が 、今回の評価 で は そ の後 の工認 で用 い ら れ て い る方法 に 合わ せ 、転倒支点 を ボ ル ト位置 と し た計算 を 行っ て い る 。

 以下 に既工認 と今回工認で用い た転倒支点と評価対象ボ ル ト の 概念図を示 す 。

 

今回工認に お け る評価手法 の ほ う が 、転倒ア ー ム長 さ も短 く 、荷重 を負担 す る ボ ル ト の本数 も 少な く な る た め 、発生応力 が大 き く算出 さ れ る こ と と な る 。  な お 、 こ の計算方法 は

JEAG4601

に規定さ れ て い る方法 で あ り 、評価対象ボ ル ト に作用す る荷重 は下式 で算出 さ れ る 。

 

な お 、最新工認 で は上記 ボ ル ト の評価式 に 対し て 、回転体 の回転 に よ り働 く モ ー メ ン ト を転倒 モ ー メ ン ト に加算 し 、回転体 の振動 に よ る加速度を重力加速 度に対 し て減算 し た評価式 を用 い た保守的な評価 を実施 し て い る 。地震 に よ る加速度と回転体の振動 に よ る加速度は周波数成分も 異な り 、影響 は小 さ い と考 え ら れ る が 、最新工認を 踏ま え 、今回 の評価 で は同様 の計算 を 行っ て い る 。

図  既工認と今回工認で用 い た 転倒支点と評価対象ボ ル ト の概念

F

評価対象ボルトに働く荷重

M

転倒モーメント

ｍ 機器質量 α

H

水平方向加速度 α

V

鉛直方向加速度

h

機器重心高さ

L

ボルト間距離（転倒アーム）

g

重力加速度

L a L g m L

h ma L

F M

H

(

V

) 2

α

H

α

V

h

L F

添付資料２―２―６

ドキュメント内 1 (ページ 117-185)