不平衡張力振幅の推定手法の妥当性評価結果

Fig. 6.9 Estimated distribution of ΔTu at NASU2

Fig. 6.10 Validation result for NASU1

Fig. 6.11 Validation result for NASU2 1

10 100 1000 10000 100000 1000000

0 500 1000 1500 2000 2500 3000

Cycle

Δtu(N)

Field data at NASU1 Estimation c= 1.9 k= 1.0

1 10 100 1000 10000 100000 1000000

0 500 1000 1500 2000 2500 3000

Cycle

Δtu(N)

Field data at NASU2 Estimation c= 1.5 k= 0.94

フィールド実験場の風速の頻度分布と架線条件から推定した不平衡張力振幅の度数分布は，高 い値の領域においてもフィールド実験データとほぼ一致した。本結果から，式(6.8),(6.9)の妥当 性について確認することができた。不平衡張力振幅の度数分布推定手法の妥当性が確認できたこ とから，本推定手法を用いることで配電線機材の疲労評価を行うことが可能となる。この不平衡 張力振幅の度数分布推定手法の適用範囲は以下となる。

・径間 45m 以下および風速の乱れ強さが 0.2 前後のエリアにて適用可能。

・電線路に対し主風向の風上側近傍に多くの障害物（木，丘，ビル等）があり，線路に流入する 風が大きく乱れることが予測される場合は適用外。

配電線機材の一般的な径間は 40m～50m である。また，配電線機材の疲労損傷が散見されている 場所の多くが，田畑や低層建築物がある郊外であり，そのような場所の地上高 10m 程度における 風速の乱れ強さは 0.2 程度となる。よって，この不平衡張力振幅の度数分布推定手法の適用範囲 は配電線機材の疲労評価を広域に検討できる範囲であると考える。

6.6 6 章まとめ

任意の地点の不平衡張力振幅の推定手法における概念を示し，この推定手法に必要な不平衡張 力振幅の度数分布推定式を導出した。また，フィールド実験場の実測値を用いて，任意の地点の 不平衡張力振幅の推定手法の妥当性について評価し，以下の結論を得た。

①確率論に基づき，風速の頻度分布とモデル化した不平衡張力用風力係数の分布から不平衡張力 振幅の頻度分布を推定する式を導出した。この導出した式に，不平衡張力用風力係数の頻度分布 モデルおよび不平衡張力振幅の代表周波数の基準化結果を代入し，1 年間に発生する不平衡張力 振幅の度数分布推定式を導いた。

②任意の地点の不平衡張力振幅の度数分布推定手法における妥当性をフィールド実験場の実測値 と推定値を比較することで評価した。フィールド実験場の実験値と推定値が不平衡張力振幅の高 い値の領域でも一致した結果から，任意の地点の不平衡張力振幅の度数分布推定手法における妥 当性が確認できた。