2.8 安定計算結果
2.8.3 フーチング厚さの照査
β・λ ≦ 1.0 ここに、
β ＝ 4 3・kV
E・h3 (m-1)
kV ：鉛直方向地盤反力係数(kN/m3) kV ＝ kVO・
(
0.3Bv)
-3/4ｂ ｂ
Ｂ
kVO：直径30cmの剛体円板による平板載荷試験の値に相当する鉛直方 向地盤反力係数(kN/m3)
kVO ＝ 1
0.3・αEo Bv ：基礎に換算載荷幅(m)
Bv ＝ Av ＝ L・B ＝ 7.746
αEo ：設計の対象とする位置の変形係数(kN/m2) Av ：鉛直方向の換算載荷幅(m2)
B ：フ－チングの幅(m)，B ＝ 3.0 L ：フ－チングの奥行き(m)，L ＝ 20.0
E ：フ－チングのヤング係数(kN/m2)，E ＝ 2.50×107 h ：フ－チングの厚さ(m)，h ＝ 0.35
λ ：フ－チングの換算突出長(m)，λ ＝ 1.500 λ ＝ b（b は上図の長い方）
ただし、b ≧ B／2 ならば b ＝ B／2
荷重状態 常 時 地震時
変形係数 αEO(kN/m2) 19600.000 39200.000
鉛直方向地盤反力係数 kVO(kN/m2)
65333.333 130666.667
kV (kN/m2) 5703.862 11407.725
β (m-1) 0.355457 0.422711
β・λ 0.533 0.634
(2)フーチング厚さの上限値（土圧方向幅－竪壁の厚さ）／n による判定 FH1 ＜ FH2
ここに、
FH1 ：フ－チングの厚さ(m)，FH1 ＝ 0.350
FH2 ：剛体であると判定する厚さ(m)，FH2 ＝ 2.650／5.000 ＝ 0.530
(3)照査結果
(1)β・λによる判定
フーチングは 剛体と見なせる
(2)フーチング厚さの 上限値による判定
フーチングは 剛体と見なせない
総 合 判 定
(1)または(2)を満足しているので フーチングは剛体として設計してよい
（４）ＲＣ断面計算
１．擁壁のＲＣ断面計算
「鉄筋コンクリート構造計算基準・同解説」（限界状態法）によりＲＣ断面計算を行う。
ＲＣ断面計算 応力計算 目次ＰＡＧＥ＝５０ 擁壁記号
竪壁 底版
００１ 応 力：５１～６０ 応 力：６１～７６ かかと版（つま先版）付け
（集計Ｐ５９～６１）） （集計Ｐ７４～７６） 根の断面力（次項参照）
断 面：７７～８１ 断 面：８２～８６
常時 平常時と豪雨時の大きい方を使用している。
「鉄筋コンクリート構造計算基準・同解説－２０１０」等により定数を算定する。
コンクリート ＰＡＧＥ＝８７
鉄筋 ＰＡＧＥ＝８８
２．かかと版（つま先版）付け根の断面力 作用する荷重は以下図の通り。
道路土工擁壁工指針（１９４）
かかと版付け根の設計断面力Ｍ3が竪壁基部の断面力Ｍ1より大きい場合に、かかと版付け根の断面力 としてＭ1及びＭ3を使用する。（道路土工擁壁工指針Ｐ１８５「部材設計に用いるかかと版付け根の曲 げモーメントには竪壁付け根の曲げモーメントを用いる」）（下図参照）
擁壁001(131103).jtd
３．Ｌ型擁壁底版の縦断方向
＊基礎は深層改良地盤であるが、縦断工法には間隔があって支点で支える。従って底版は縦断方向 には連続梁形状になるため、底版の縦断方向荷重に対するＲＣ断面計算を行う。
荷重計算 ＰＡＧＥ＝
鉛直土圧＝８９ ＲＣ断面計算 ＰＡＧＥ＝９０～９４
擁壁001(131103).jtd
目次
1章 竪壁の設計 51 1.1 竪壁基部の設計 51 1.1.1 水位を考慮しないブロックデータ 51 1.1.2 躯体自重，その他荷重 51 1.1.3 風荷重 52 1.1.4 土圧・水圧 53 1.1.5 断面力の集計 59 2章 かかと版の設計 61 2.1 照査位置[1]の設計 61 2.1.1 水位を考慮しないブロックデータ 61 2.1.2 水位を考慮するブロックデータ 62 2.1.3 躯体自重，土砂重量，その他荷重，浮力（揚圧力）による鉛直力 63 2.1.4 地表面の載荷荷重，雪荷重 66 2.1.5 土圧 67 2.1.6 地盤反力 71 2.1.7 断面力の集計 74
1章 竪壁の設計
1.1 竪壁基部の設計
1.1.1 水位を考慮しないブロックデータ (1)ブロック割り
1
2
(2)体積・重心 区
分 1 2 Σ
計算式 幅 × 高さ × 奥行 0.250× 3.150× 1.000 1/2× 0.100× 3.150× 1.000
体積 Vi(m3) 0.788 0.158 0.946
重心位置(m) Xi
0.125 0.283
Yi 1.575 1.050
Vi・Xi
0.098 0.045 0.143
Vi・Yi
1.241 0.166 1.407
備考
重心 XG ＝ Σ（Vi・Xi）／ΣVi ＝ 0.143／ 0.946 ＝ 0.151 (m) YG ＝ Σ（Vi・Yi）／ΣVi ＝ 1.407／ 0.946 ＝ 1.487 (m)
1.1.2 躯体自重，その他荷重 (1)躯体自重
[1]常時、豪雨時、積雪時、暴風時 位 置 躯体(鉄筋)
W ＝ γ ・ V (kN) 24.000 × 0.946 ＝ 22.704
作用位置 X (m) 0.151
[2]中地震(1)
位 置 躯体(鉄筋)
W ＝ γ ・ V (kN) 24.000 × 0.946 ＝ 22.704
作用位置 X (m) 0.151
位 置 躯体(鉄筋)
H ＝ W ・ kh (kN) 22.704 × 0.160 ＝ 3.633
作用位置 Y (m) 1.487
[3]中地震(2)
位 置 躯体(鉄筋)
W ＝ γ ・ V (kN) 24.000 × 0.946 ＝ 22.704
作用位置 X (m) 0.151
[4]大地震(1)
位 置 躯体(鉄筋)
W ＝ γ ・ V (kN) 24.000 × 0.946 ＝ 22.704
作用位置 X (m) 0.151
位 置 躯体(鉄筋)
H ＝ W ・ kh (kN) 22.704 × 0.200 ＝ 4.541
作用位置 Y (m) 1.487
[5]大地震(2)
位 置 躯体(鉄筋)
W ＝ γ ・ V (kN) 24.000 × 0.946 ＝ 22.704
作用位置 X (m) 0.151
(2)その他荷重
[1]常時、豪雨時、積雪時、暴風時、中地震(1)、中地震(2)、大地震(1)、大地震(2) ■鉛直力
番号 荷重名称 鉛直荷重
Vi (kN)
作用位置 Xi
(m) Vi・Xi 1
Σ
フェンス1
1.000 0.100 0.100
XG ＝ Σ（Vi・Xi）／ΣVi ＝ 0.000／ 0.000 ＝ 0.000 (m) ※XGは設計断面前面から作用点までの距離
1.1.3 風荷重 水平力
P ＝ p・d ここに、
P ：風荷重(kN)
p ：単位面積当たりの風荷重(kN/m2) d ：有効高さ(m)
荷重状態
暴風時
p (kN/m2) 1.000
d (m) 1.000
P (kN) 1.000
作用位置 Y (m) 3.750
1.1.4 土圧・水圧
[1]常時、暴風時、中地震(1)、大地震(1) 土圧は試行くさび法により求める。
仮想背面の位置（断面中心からの距離） xp＝ 0.175 m yp＝ 0.000 m 仮想背面の高さ H＝ 3.150 m 仮想背面が鉛直面となす角度 α＝ 1.819 ° 背面土砂の単位体積重量 γs＝ 18.000 kN/m3 背面土砂の内部摩擦角 φ＝ 30.000 ° 壁面摩擦角 δ ＝ 2／3φ＝ 20.000 °
すべり角の変化範囲 ωi＝ 10.00 °～ 85.00 ° すべり角(ω)に対する土砂重量(W)，土圧力(P)
水位 hw ＝ 0.000 m すべり角
ω(°)
土砂重量 W(kN)
水位以上 水位以下 上載荷重 合計
土圧力 P (kN) 52.00
53.00 54.00
72.607 70.130 67.718
0.000 0.000 0.000
18.755 17.532 16.341
91.362 87.662 84.059
34.225 34.260 34.215
土圧力が最大となるのは、
ω ＝ 53.00°のとき P ＝ 34.260 kN である。
土圧力
P ＝ W・sin(ω－φ) cos(ω－φ－α－δ)
＝ 87.662×sin(53.00°－30.00°) cos(53.00°－30.00°－1.819°－20.000°) ＝ 34.260 kN
このときの土圧力の水平成分、鉛直成分、作用位置は次のようになる。
水平成分
Ph ＝ P・cos(α＋δ) ＝ 34.260×cos( 1.819°＋20.000°) ＝ 31.806 kN 鉛直成分
Pv ＝ P・sin(α＋δ) ＝ 34.260×sin( 1.819°＋20.000°) ＝ 12.734 kN 作用位置
Ho ＝ H
3 ＝ 3.150
3 ＝ 1.050 m
x ＝ Ho・tanα－xp ＝ 1.050×tan1.819°－0.175 ＝ -0.142 m y ＝ yp＋Ho ＝ 0.000＋1.050 ＝ 1.050 m
・土圧図
12.734
31.806
[2]豪雨時 (豪雨時)
土圧は試行くさび法により求める。
仮想背面の位置（断面中心からの距離） xp＝ 0.175 m yp＝ 0.000 m 仮想背面の高さ H＝ 3.150 m 仮想背面が鉛直面となす角度 α＝ 1.819 ° 背面土砂の単位体積重量 γs＝ 18.000 kN/m3 背面土砂の内部摩擦角 φ＝ 30.000 ° 壁面摩擦角 δ ＝ 2／3φ＝ 20.000 °
すべり角の変化範囲 ωi＝ 10.00 °～ 85.00 ° すべり角(ω)に対する土砂重量(W)，土圧力(P)
水位 hw ＝ 0.410 m すべり角
ω(°)
土砂重量 W(kN)
水位以上 水位以下 上載荷重 合計
土圧力 P (kN) 52.00
53.00 54.00
72.581 70.105 67.694
0.013 0.013 0.013
18.755 17.532 16.341
91.349 87.650 84.048
34.220 34.255 34.210
土圧力が最大となるのは、
ω ＝ 53.00°のとき P ＝ 34.255 kN である。
土圧力
P ＝ W・sin(ω－φ) cos(ω－φ－α－δ)
＝ 87.650×sin(53.00°－30.00°) cos(53.00°－30.00°－1.819°－20.000°) ＝ 34.255 kN
このときの土圧力の水平成分、鉛直成分、作用位置は次のようになる。
水平成分
Ph ＝ P・cos(α＋δ) ＝ 34.255×cos( 1.819°＋20.000°) ＝ 31.801 kN
鉛直成分
Pv ＝ P・sin(α＋δ) ＝ 34.255×sin( 1.819°＋20.000°) ＝ 12.732 kN 作用位置
Ho ＝ H
3 ＝ 3.150
3 ＝ 1.050 m
x ＝ Ho・tanα－xp ＝ 1.050×tan1.819°－0.175 ＝ -0.142 m y ＝ yp＋Ho ＝ 0.000＋1.050 ＝ 1.050 m
・土圧図
12.732
31.801
[3]積雪時
土圧は試行くさび法により求める。
仮想背面の位置（断面中心からの距離） xp＝ 0.175 m yp＝ 0.000 m 仮想背面の高さ H＝ 3.150 m 仮想背面が鉛直面となす角度 α＝ 1.819 ° 背面土砂の単位体積重量 γs＝ 18.000 kN/m3 背面土砂の内部摩擦角 φ＝ 30.000 ° 壁面摩擦角 δ ＝ 2／3φ＝ 20.000 °
すべり角の変化範囲 ωi＝ 10.00 °～ 85.00 ° すべり角(ω)に対する土砂重量(W)，土圧力(P)
水位 hw ＝ 0.000 m すべり角
ω(°)
土砂重量 W(kN)
水位以上 水位以下 上載荷重 合計
土圧力 P (kN) 52.00
53.00 54.00
72.607 70.130 67.718
0.000 0.000 0.000
19.780 18.522 17.297
92.387 88.652 85.015
34.609 34.646 34.604
土圧力が最大となるのは、
土圧力
P ＝ W・sin(ω－φ) cos(ω－φ－α－δ)
＝ 88.652×sin(53.00°－30.00°) cos(53.00°－30.00°－1.819°－20.000°) ＝ 34.646 kN
このときの土圧力の水平成分、鉛直成分、作用位置は次のようになる。
水平成分
Ph ＝ P・cos(α＋δ) ＝ 34.646×cos( 1.819°＋20.000°) ＝ 32.164 kN 鉛直成分
Pv ＝ P・sin(α＋δ) ＝ 34.646×sin( 1.819°＋20.000°) ＝ 12.877 kN 作用位置
Ho ＝ H
3 ＝ 3.150
3 ＝ 1.050 m
x ＝ Ho・tanα－xp ＝ 1.050×tan1.819°－0.175 ＝ -0.142 m y ＝ yp＋Ho ＝ 0.000＋1.050 ＝ 1.050 m
・土圧図
12.877
32.164
[4]中地震(2)
土圧は地震時慣性力を考慮した試行くさび法により求める。
仮想背面の位置（断面中心からの距離） xp＝ 0.175 m yp＝ 0.000 m 仮想背面の高さ H＝ 3.150 m 仮想背面が鉛直面となす角度 α＝ 1.819 ° 背面土砂の単位体積重量 γs＝ 18.000 kN/m3 背面土砂の内部摩擦角 φ＝ 30.000 ° 壁面摩擦角 δ ＝ 1／2φ＝ 15.000 ° 地震時合成角 θ ＝ tan-1kH ＝ tan-10.16＝ 9.090°
すべり角の変化範囲 ωi＝ 10.00 °～ 85.00 °
すべり角(ω)に対する土砂重量(W)，土圧力(P) 水位 hw ＝ 0.000 m
すべり角 ω(°)
土砂重量 W(kN)
水位以上 水位以下 上載荷重 合計
土圧力 P (kN) 44.00
45.00 46.00
95.312 92.139 89.075
0.000 0.000 0.000
29.967 28.401 26.887
125.279 120.540 115.962
49.817 49.852 49.804
土圧力が最大となるのは、
ω ＝ 45.00°のとき P ＝ 49.852 kN である。
土圧力
P ＝ W／cosθ・sin(ω－φ＋θ) cos(ω－φ－α－δ)
＝ 120.540／cos9.090°×sin(45.00°－30.00°＋9.090°) cos(45.00°－30.00°－1.819°－15.000°) ＝ 49.852 kN
このときの土圧力の水平成分、鉛直成分、作用位置は次のようになる。
水平成分
Ph ＝ P・cos(α＋δ) ＝ 49.852×cos( 1.819°＋15.000°) ＝ 47.720 kN 鉛直成分
Pv ＝ P・sin(α＋δ) ＝ 49.852×sin( 1.819°＋15.000°) ＝ 14.425 kN 作用位置
Ho ＝ H
3 ＝ 3.150
3 ＝ 1.050 m
x ＝ Ho・tanα－xp ＝ 1.050×tan1.819°－0.175 ＝ -0.142 m y ＝ yp＋Ho ＝ 0.000＋1.050 ＝ 1.050 m
・土圧図
14.425
47.720
仮想背面の位置（断面中心からの距離） xp＝ 0.175 m yp＝ 0.000 m 仮想背面の高さ H＝ 3.150 m 仮想背面が鉛直面となす角度 α＝ 1.819 ° 背面土砂の単位体積重量 γs＝ 18.000 kN/m3 背面土砂の内部摩擦角 φ＝ 30.000 ° 壁面摩擦角 δ ＝ 1／2φ＝ 15.000 ° 地震時合成角 θ ＝ tan-1kH ＝ tan-10.20＝ 11.310°
すべり角の変化範囲 ωi＝ 10.00 °～ 85.00 ° すべり角(ω)に対する土砂重量(W)，土圧力(P)
水位 hw ＝ 0.000 m すべり角
ω(°)
土砂重量 W(kN)
水位以上 水位以下 上載荷重 合計
土圧力 P (kN) 41.00
42.00 43.00
105.567 102.017 98.601
0.000 0.000 0.000
35.032 33.279 31.592
140.599 135.296 130.193
54.713 54.791 54.780
土圧力が最大となるのは、
ω ＝ 42.00°のとき P ＝ 54.791 kN である。
土圧力
P ＝ W／cosθ・sin(ω－φ＋θ) cos(ω－φ－α－δ)
＝ 135.296／cos11.310°×sin(42.00°－30.00°＋11.310°) cos(42.00°－30.00°－1.819°－15.000°) ＝ 54.791 kN
このときの土圧力の水平成分、鉛直成分、作用位置は次のようになる。
水平成分
Ph ＝ P・cos(α＋δ) ＝ 54.791×cos( 1.819°＋15.000°) ＝ 52.447 kN 鉛直成分
Pv ＝ P・sin(α＋δ) ＝ 54.791×sin( 1.819°＋15.000°) ＝ 15.854 kN 作用位置
Ho ＝ H
3 ＝ 3.150
3 ＝ 1.050 m
x ＝ Ho・tanα－xp ＝ 1.050×tan1.819°－0.175 ＝ -0.142 m y ＝ yp＋Ho ＝ 0.000＋1.050 ＝ 1.050 m
・土圧図
15.854
52.447
水圧力
[1]豪雨時 (豪雨時)
背面水圧 水圧力 (kN)
水圧の作用位置 (m) pr ＝ (1/2)・γw・hr2
Yr ＝ hr/3 0.018 0.020
1.1.5 断面力の集計
（偏心モーメント及び軸力を無視するため鉛直力は集計されません）
[1]常時
項 目 Ni
(kN) Hi
(kN) Xi
(m) Yi
(m) M ＝Mxi+Myi
(kN.m) 自 重
土 圧 その他荷重 合 計
22.704 12.734 1.000 0.000
0.000 31.806 0.000 31.806
0.024 -0.142 0.000
0.000 1.050 0.000
0.000 33.396 0.000 33.396
※Xi は設計断面中心からの距離（前面側に向かって＋）、Yi は設計断面からの高さ [2]豪雨時 (豪雨時)
項 目 Ni
(kN) Hi
(kN) Xi
(m) Yi
(m) M ＝Mxi+Myi
(kN.m) 自 重
背面水圧 土 圧 その他荷重 合 計
22.704 0.000 12.732 1.000 0.000
0.000 0.018 31.801 0.000 31.819
0.024 0.000 -0.142 0.000
0.000 0.020 1.050 0.000
0.000 0.000 33.391 0.000 33.391
※Xi は設計断面中心からの距離（前面側に向かって＋）、Yi は設計断面からの高さ
[3]積雪時
項 目 Ni (kN)
Hi (kN)
Xi (m)
Yi (m)
M ＝Mxi+Myi
(kN.m) 自 重
土 圧 その他荷重 合 計
22.704 12.877 1.000 0.000
0.000 32.164 0.000 32.164
0.024 -0.142 0.000
0.000 1.050 0.000
0.000 33.772 0.000 33.772
※Xi は設計断面中心からの距離（前面側に向かって＋）、Yi は設計断面からの高さ [4]暴風時
項 目 Ni
(kN) Hi
(kN) Xi
(m) Yi
(m) M ＝Mxi+Myi
(kN.m) 自 重
土 圧 風 荷 重 その他荷重 合 計
22.704 12.734 0.000 1.000 0.000
0.000 31.806 1.000 0.000 32.806
0.024 -0.142 0.000 0.000
0.000 1.050 3.750 0.000
0.000 33.396 3.750 0.000 37.146
※Xi は設計断面中心からの距離（前面側に向かって＋）、Yi は設計断面からの高さ [5]中地震(1)
項 目 Ni
(kN) Hi
(kN) Xi
(m) Yi
(m) M ＝Mxi+Myi
(kN.m) 自 重
土 圧 その他荷重 合 計
22.704 12.734 1.000 0.000
3.633 31.806 0.000 35.439
0.024 -0.142 0.000
1.487 1.050 0.000
5.403 33.396 0.000 38.799
※Xi は設計断面中心からの距離（前面側に向かって＋）、Yi は設計断面からの高さ [6]中地震(2)
項 目 Ni
(kN) Hi
(kN) Xi
(m) Yi
(m) M ＝Mxi+Myi
(kN.m) 自 重
土 圧 その他荷重 合 計
22.704 14.425 1.000 0.000
0.000 47.720 0.000 47.720
0.024 -0.142 0.000
0.000 1.050 0.000
0.000 50.106 0.000 50.106
※Xi は設計断面中心からの距離（前面側に向かって＋）、Yi は設計断面からの高さ [7]大地震(1)
項 目 Ni
(kN) Hi
(kN) Xi
(m) Yi
(m) M ＝Mxi+Myi
(kN.m) 自 重
土 圧 その他荷重 合 計
22.704 12.734 1.000 0.000
4.541 31.806 0.000 36.347
0.024 -0.142 0.000
1.487 1.050 0.000
6.754 33.396 0.000 40.150
※Xi は設計断面中心からの距離（前面側に向かって＋）、Yi は設計断面からの高さ
[8]大地震(2)
項 目 Ni (kN)
Hi (kN)
Xi (m)
Yi (m)
M ＝Mxi+Myi
(kN.m) 自 重
土 圧 その他荷重 合 計
22.704 15.854 1.000 0.000
0.000 52.447 0.000 52.447
0.024 -0.142 0.000
0.000 1.050 0.000
0.000 55.069 0.000 55.069
※Xi は設計断面中心からの距離（前面側に向かって＋）、Yi は設計断面からの高さ
2章 かかと版の設計
2.1 照査位置[1]の設計
付け根からの距離＝ 0.000 m
2.1.1 水位を考慮しないブロックデータ (1)躯体自重
1)ブロック割り
1
2)自重・重心
区分 計算式 幅 × 高さ × 奥行
体積 Vi (m3)
重心位置 Xi
(m) Vi・Xi 備考 1
Σ
2.650× 0.350× 1.000
0.928 0.928
1.325 1.229 1.229
重心位置 XG ＝ Σ（Vi・Xi）／ΣVi ＝ 1.229／ 0.928 ＝ 1.325 (m)
(2)背面土砂 1)ブロック割り
1
2)体積・重心
区分 計算式 幅 × 高さ × 奥行
体積 Vi (m3)
重心位置 Xi
(m) Vi・Xi 備考 1
Σ
2.650× 3.150× 1.000
8.347 8.347
1.325 11.060 11.060
重心位置 XG ＝ Σ（Vi・Xi）／ΣVi ＝ 11.060／ 8.347 ＝ 1.325 (m) 2.1.2 水位を考慮するブロックデータ
(1)背面土砂
[1]豪雨時 (豪雨時) (1)ブロック割り
1
(2)体積・重心 区
分 計算式 幅 × 高さ × 奥行
体積 Vi (m3)
重心位置 Xi
(m) Vi・Xi 備考 1
Σ
2.650× 0.060× 1.000
0.159 0.159
1.325 0.211 0.211
重心位置 XG ＝ Σ（Vi・Xi）／ΣVi ＝ 0.211／ 0.159 ＝ 1.325 (m)
2.1.3 躯体自重，土砂重量，その他荷重，浮力（揚圧力）による鉛直力 (1)躯体自重による作用力
[1]常時、豪雨時、積雪時、暴風時、中地震(1)、中地震(2)、大地震(1)、大地震(2) 位 置
躯体
鉛直力 W ＝ γ ・ V (kN) 24.000 × 0.928 ＝ 22.260
作用位置 X (m) 1.325
(2)土砂重量，浮力
[1]常時、積雪時、暴風時、中地震(1)、中地震(2)、大地震(1)、大地震(2) 1)土砂重量による作用力
水位位置による分割
位 置
土砂(背面)
全体積、重心位置 体 積
V (m3) 8.347
重心位置 X (m) 1.325
水位より下の体積、重心位置 体 積
Vl (m3) 0.000
重心位置 Xl (m) 0.000
位 置
土砂(背面)
水位より上の体積、重心位置 体 積
Vu (m3) 8.347
重心位置 Xu (m) 1.325 水位より上の体積
Vu ＝ V－Vl
水位より上の重心位置
Xu ＝ ( V・X－Vl・Xl )／Vu 土砂による作用力
位 置
土砂(背面)
水位より上の重量 Wu ＝ Vu・（土の湿潤重量）
(kN) 8.347 × 18.000 ＝ 150.255
水位より下の重量 Wl ＝ Vl・（土の飽和重量）
(kN) 0.000 × 19.000 ＝ 0.000
位 置 土砂(背面)
重量 W Wu ＋ Wl (kN) 150.255
作用位置 X (Wu・Xu＋Wl・Xl)/W (m) 1.325
[2]豪雨時 (豪雨時)
1)土砂重量による作用力 水位位置による分割
位 置
全体積、重心位置 体 積
V (m3)
重心位置 X (m)
水位より下の体積、重心位置 体 積
Vl (m3)
重心位置 Xl (m)
位 置
土砂(背面)
水位より上の体積、重心位置 体 積
Vu (m3) 8.188
重心位置 Xu (m) 1.325 水位より上の体積
Vu ＝ V－Vl
水位より上の重心位置
Xu ＝ ( V・X－Vl・Xl )／Vu 土砂による作用力
位 置
土砂(背面)
水位より上の重量 Wu ＝ Vu・（土の湿潤重量）
(kN) 8.188 × 18.000 ＝ 147.393
水位より下の重量 Wl ＝ Vl・（土の飽和重量）
(kN) 0.159 × 19.000 ＝ 3.021
位 置 土砂(背面)
重量 W Wu ＋ Wl (kN) 150.414
作用位置 X (Wu・Xu＋Wl・Xl)/W (m) 1.325
2)浮力の算出
前面水位 Hf ＝ 0.000 (m) 背面水位 Hr ＝ 0.410 (m)
フーチング前面での水圧強度 Pf ＝ 0.469 (kN/m2) フーチング背面での水圧強度 Pr ＝ 4.018 (kN/m2) 揚圧力
U ＝ Pf＋Pr
2 ・Bj・Bc・λ ＝ 5.945 (kN) 作用位置（フーチング前面から）
X ＝ Pf＋2・Pr
3・(Pf＋Pr)・Bj ＝ 1.674 (m) ここに、
Bj ：土圧方向フーチング幅 Bj ＝ 2.650 (m) Bc ：直角方向フーチング幅 Bc ＝ 1.000 (m) λ ：浮力の低減係数 λ ＝ 1.000