本研究で提示した耐力評価法に従った照査例

設計条件 は以下 のと お りとする ． 作用荷重 ：Pa

=347kN

安定性（ 地震時 ）の 照 査のため ，安全 係数 は すべて

1.0

と する[2]．

接合面の 表面処 理は ，表

6.1

に示す すべり 係 数が

0.4

以上 の継手 種 別①に限 り，すべ り係 数

μ

は

0.4

とする ．

下フラン ジ面の 外層 さ びの状態 は，評点

3

以 上の正常 ，ま たは 評点

2

のうろ こ状さび が形成 され て いる場合 を想定 する ．

ウェブ面 の外層 さび の 状態は評 点

3

以 上の 正 常なさび が形成 され て いる場 合を想定 する．

既設鋼材 強度の 特性 値[2]：既設鋼 材（SMA400）の強度の 特性 値

f

sykと して，

フランジ は

235N/mm

²（

t=19）， ウェブ は 245N/mm

²（t=9）を 用いる ． 既設鋼材 の照査 断面 に おける純 断面積

既設鋼材 の照査 断面 は ，図

6.4

に 示 す 添 加 部 材 幅 と し て 安 全 側 に 算 定 す る ．

【 フ ラ ン ジ 】

A

f

=300×19

－ （

2×26.5×19

）＝

4693mm

²

【 ウ ェ ブ 】

A

w

=300

×

9

－（

2

×

26.5

×

9

）＝

2223mm

²

(2) 耐力の照 査

① すべり耐 力の照 査（

n

： ボルト本 数，

m

：摩 擦 面数）

P

ju＝

μN=0.40

×

238kN=95.0N

P

SL

=P

ju・n・m=95.0×6×1= 570kN > Pa

=347kN・・・【OK】

② 既設鋼材 の降伏 耐力 の 照査

【 フ ラ ン ジ 】

P

_{ty_f}

=A

_f・f_syk

=4693×235 = 1102kN > P

_a

=347kN・・・【OK】

【 ウ ェ ブ 】P_{ty_w}

=A

_w・f_syk

= 2223×245 = 544kN > P

_a

=347kN・・・【 OK】

6.5.3本研究で 提示し た耐 力 評価法に 従った 照査 例 (1) 設計条件

接合面の 表面処 理と す べり係数 は， 表

6.1

に 示すとお りとす る．

その他の 条件 は

6.5.2

項 と同じと する．

102

(2) 耐力の照 査

① すべり耐 力の照 査（

n： ボルト本 数，m：摩 擦 面数）

表

6.1

の接合 面処理 ご とのすべ り係数 を用 い て，すべ り耐 力を照 査 する．こ こで は，あら かじめ 表

6.1

で提示し たすべ ての ケ ースです べり耐 力を 算 定する．

すべり耐 力

P

_SL1（β≦

0.6，継手 種別① ） P

_ju1＝

μN=0.50×238kN=119kN

P

SL1＝

P

ju1×

n

×

m=119kN×6

×

1

＝

714kN > P

a＝

347kN

・・・【

OK

】

すべり耐 力

P

SL2（

β

≦

0.8

，継手 種別① ）

P

ju2＝

μN=0.45

×

238kN=107kN

P

SL2＝

P

ju2×

n

×

m =107kN×6

×

1

＝

642kN > P

a＝

347kN

・・・【

OK

】

すべり耐 力

P

SL3（0.8＜β，継手種 別①）

P

ju3＝

μN=0.40×238kN=95.0kN

P

SL3＝

P

ju3×n×m =95.2kN×6×1＝

570kN > P

a＝347kN・・・【OK】

すべり耐 力

P

SL4（

β

≦

0.6

，継手 種別② ）

P

ju4＝

μN=0.30

×

238kN=71.4kN

P

SL4＝

P

ju4×

n

×

m =71.4kN×6

×

1

＝

428kN > P

a＝

347kN

・・・【

OK

】

すべり耐 力

P

SL5（

β

≦

0.8

，継手 種別② ）

P

ju5＝

μN=0.27×238kN=64kN

P

SL5＝

P

ju5×n×m =64kN×6×1＝384kN > Pa＝

347kN・・・【OK】

すべり耐 力

P

_SL6（0.8＜β，継手種 別②）

P

_ju6＝

μN=0.24×238kN=57kN

P

SL6＝

P

ju6×

n

×

m =57kN×6

×

1

＝

342kN < P

a＝

347kN

・・・【

NG

】

すべり耐 力

P

SL7（

β

≦

0.6

，継手 種別③ ）

P

ju7＝

μN=0.35

×

238kN=83kN

P

SL7＝

P

ju7×n×m =83kN×6×1＝498kN > Pa＝

347kN・・・【OK】

103

② 降伏耐力 の照査

落 橋 防 止 装 置 を フ ラ ン ジ に 設 置 す る 場 合 は ， ウ ェ ブ の 拘 束 で 面 外 変 形 が 生 じ な い と 考 え ら れ る が ， ウ ェ ブ に 設 置 す る 場 合 は ， 面 外 変 形 が 生 じ や す い と 考 え ら れ る．その ため， ウェ ブ の降伏耐 力は降 伏耐 力 補正係 数

φ

y

=0.75

を 乗 じ て 算 定 す る ．

【 フ ラ ン ジ 】

P

_{ty_f}

= A

_f・f_syk

=4693×235 = 1102kN > P

_a

=347kN・・・【OK】

【 ウ ェ ブ 】

P

_{ty_w}

=φ

_y・A_w・f_syk

= 0.75×2223×245 = 408kN > P

_a

=347kN・・・

【OK】

③ すべり

/

降 伏耐力 比

β

の 照査とす べり耐 力の 再 照査

＜フラン ジに接 合す る 場合＞

継手種別 ①

β=PSL1/Pty_f=

714kN / 1102kN = 0.65

＞

0.6

0.6＜β≦0.8

で ある ため ，すべり 耐力の 低下

10%を考慮し た P

SL2が作用 荷重（

P

a） に対して 十分な 耐力 を 有してい るかを 再照 査 する．

P

SL2

> P

a・・ ・【

OK】

継手種別 ②

β=PSL4/Pty_f=

428kN / 1102kN = 0.39

≦

0.6

・・ ・【

OK

】

β

≦

0.6

であ るため ， 照査完了 ．

継手種別 ③

β=PSL7/Pty_f=

498kN / 1102kN = 0.45

≦

0.6

・・ ・【

OK

】

β

≦

0.6

であ るため ， 照査完了 ．

＜ウェブ に接合 する 場 合＞

継手種別 ①

β=PSL1/Pty_w=

714kN / 408kN = 1.74

＞ 0.6

0.8＜β

で あるた め， す べり耐力 の低 下

20%を 考慮した P

_SL3が作 用荷 重（P_a）に 対して十 分な耐 力を 有 している か再照 査す る ．

P

SL3

> P

a・・ ・【

OK

】

継手種別 ②

β=PSL4/Pty_w=

428kN / 408kN = 1.05

＞

0.6

0.8＜β

で あるた め， す べり耐力 の低 下

20%を 考慮した P

SL6が作 用荷 重（Pa）に 対して十 分な耐 力を 有 している か再照 査す る ．PSL6

< P

a・・ ・【

NG】

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ドキュメント内 発行年 2018‑03‑24 (ページ 106-109)