曲面ダイスによる引拔力近似計算式(第3報)

u.D.C.d21.771.312

曲面ダイスによる引抜力近似計算式

加工硬化時の応力が歪と直線的に変化する場合の計算

小

河

弘*

(第3報)

Proximate

Calculating

Formula

for Drawlng

Force

_of

Curved

Surface

_{Die(ReportIlI)}

uApplicable when Drawlng MaterialHardens Linearly With Strain During Drawlng一

By Hiromu Ogawa,D.S.E. HjtachiWorks,Hitachi,Ltd.

Abstract

The _writer handled _the drawlng die as a cone _at the _{start of} his _st11dy on the

drawing force.Later,he _{made publicin} the

_{previousissues(ReportIandII)}

a _{proximate calculating} formula,derived from the results of his experiment on

curved surface die which was _conducted on the _assumption that a _{yielding point}

for _the drawlng _{materialwas constant}

_throughout

the drawlng _{prOCeSS･However,}

itis _not deniable _that thedrawlng _{materialis often} hardened by drawlng.In this reportisglVen anOther proximate calculating formula for the drawlng forcewhich

is consistent when the drawlng materialhardenslinearly with the strain during the drawlng _{PrOCeSS.The curved} surface of the die was _considered as a _surface

shaped by the revolution of hyperbola,and the drawlng force was _obtained by

summing

_{up(1)theforce}

to deform the

_{material,(2)the}

frictionalforce acting between _the die-Walland

_{material,and(3)the}

force _required to bend the _material

at _each points on the die-Wall.

The _{writer examined} the formula tolook for the die _shape by _which the minimum drawlng force would be attained,and found that there was _anidealdie

Shape,Which could be determined only by the frictionalcoe伍cient between the

materialand die-Walland regardless of the area-reduction ratio.Furthermore,he

investigated _the difference between _this formula _{and the previously reported} one

Which was _{proved usefu1when} the _{yielding point of materials} was _constant.

しⅠ〕緒

盲 在来発表せられている引抜力計算式の多くは第1図

(次頁参照)に示すように引抜ダイスを故頭円錐ダイスと

して取扱っており,筆者もまた引接力研究の初期弾こおい

てはその例に倣った｡tl)(2)LかL実際値われているダイ スの内面形状ほ円錐面であるよりは曲面である場合が多 * 日立製作所日立工場 工博 いのでこれらについても論じてきた｡(3)(4)この既報(3ハ)

すなわち第1,2報でほまず引抜材ほ引抜の前後におい

て降伏点→定という条件を用いたのであるが,実際には

引抜材は多かれ少なかれ加工硬化の現象を呈するので,

さらにこの条件を考慮に入れて引抜力計算式を求めたの

が本報である｡計算に当り特に摩擦力を求めるのに複雄

な積分にでくわしたのであるが,函数を展開することに

より極近似的に解くことができた｡以下計算の過程ほで

日召和30年2月

F-′

■■｢

l

r

l】

は｢∵打ス乳長ガ l

と･∴_｣

引抜刀ノ物 第1図 円 錐 ダ _イ ス Fig.1.ConicalDie きるだけ簡略にして概要のみについて述べる｡ 第37巻 第2号

■ 1■`⊃/宕

a∬./-′ ■ / /

ウ＼＼./′/′r引射ヱ

♂什＼､∴/二/:′づJ / ＼ =./ ＼ ノ/■′ /Z

匹

∵

末J

ダ= =/(クイズ曲面)

±÷ぶ(漸刑部

第2囲 曲 面 ダ イ ス の Fig.2.Curved Surface 形状 Die Shape

〔ⅠⅠ〕計

算

の

基

礎

(り ダイス曲面

ダイスの内面は(1)式で表わされるような双曲線が〃

軸のまわりに回転して形づくる回転体の面なりと考え

る｡

綜=1･‥‥…‥‥･･……‥……(1)

第2図でカ,αはそれぞれ引抜前後の引抜材半径を表 わしている｡ (2)塑性変形の条件 〃1,♂2,♂3を主応力,塑性変形応力を烏とし,引抜の 塑性変形は貴大歪エネルギー説にしたがうものとすれば この場合つぎの関係がある｡ ♂1一♂2=ゐ ………(2)

また純粋勢断が作用するときの最大勇断応力を丁とす

ればつぎの関係が成立する｡

丁=ふ………‥(3)

つぎに塑性変形を起す場合の歪問の関係ほ次式にした がうものとした｡ここでミ｡,㍉,Egほそれぞれ∬,肌Z 方向の歪を表わしている｡ (1+e｡)(1+㍉)(1+㌔)=1………･(4) (3)加工棟化

第3図に示すように横軸に労断歪r,縦軸に労断応力

rをとった応力ー歪曲線が降伏点を過ぎて後は直線的に

加工硬化を示す場合を考える｡T∫,r′をそれぞれ労断降

伏応力ならびに歪とし,G′

_{を加工硬化時の努断弾性係}

数とすると,任意の歪γに対する応力Tは次式で表わ .される｡ 7′ l i

l

♂

タ｣

J 第3図 勇 断 応 力一歪 繰 図

Fjg.3.Shearing Stress-Strain Diagram

丁=丁∫+(γ･一γ′)G′_{……….(5)} この式は直接凍り試験によって求めれば最も正確であ るが,また引張試験による応力【歪曲線からえられる値 を用いて

_{算することができる｡すなわち引張降伏応力}

を♂∫,加工硬化の弾性係数をE′

とすれば

丁′=-㌢,G′=

E′ 2(1十1/椚)……‥t‥‥■ (6) とおけばよい｡ただし∽ほポアソソン数である｡ つぎに塑性変形応力如こついて考えるに,引抜の場合 ほゐ=2丁となるから(2),(3)式ほつぎのように表わさ れる｡ ♂1-♂2=2丁=2(r∫十(γ-r∫)G′ト………‥(7)

r=芸=ふト+(r-r∫)G′‡

.(8) (4)任意の点における蔚断歪と応力 第4図のような引抜が行われる場合,ダイス内任意の 位置如こおける微′｣､板状部分に働く浅緑および切線方向

曲面ダイ

スに よ

_{る引抜力近似計算}

第4図 Fig.4.

｣→

㌃署

/ 肺 /

＼+

_∵＼

の7

F

_〟////∠

｢'■甘｢一`

β 引接材の薇/ト部分に働く応力

Stress Acting on Minute Part _of

Drawing Material 応力をそれぞれ♂彿,♂葛,これに対応する歪をe湿,㍉と すれば,(4)式からつぎの関係がある｡ (1+E≠)(1+㍉)2=1……….(9) しかるに同図よi)あきらかに概略つぎの関係がある｡

∈亡=一芸--1∴1+∈亡=頂

.r (9),(10)式から次式がえられる｡ 1+E≠= ..(11) ここでお互に垂直なる直応力が働く場合,棄断歪γと 直歪亡弟,㍉ _{との間にはつぎの関係がある｡} 1-r/2 1+ef 1+γ/2 1+㌦ ば .(12) この式に(10),(11)式の値を入れてγについて酪け 2(ゐ3-∬3) γ= 顧耳嘉 (5)式においてr∫ほrに比べて省略Lうる程度の小 数として取扱い,これに(13)式の値を用いれば,ダイス 内任意の点の応力ほつぎのようになる｡ 丁=丁∫+ 2(が｣㍑3)_カ3+∬3 G/‥ .(14) なお以上(2)(4)の基となる計算については既報rl)でく

わしく述べてあるから参照されたい｡

〔ⅠⅠⅠ〕引抜

力

計

算

式 (り 引抜変形に要する応力 既報(3)と同じく第4図の微小板状部分に働く力の釣合 を考えると

忽十‡(♂≠-♂豪)=0…

式

515 第5図 ダイス壁面の微小部分に働く応力

Fjg.5.Stress Acting on Minute Part _of

Dje-WallSurface これに(14)式の関係を用いて∬について解けば次式が えられる｡

♂刑=ヰゐlogれ2G′1町軒ふ平いC･･(16)

ここで境界条件は計算を簡単にするため∬=ゐなると ♂,l=0 とおくと

C=4irゐlogカー2G′log3､/叫……･･(17)

∴♂,乙=4トlog吾+2G′log-(

♂亡=♂≠-2r=2ト(2log

ׇ2log

〟 .T が+∬3)叩 -1)十2G′ (ゐ3+∬3)2/3 ゐ3-∬3 3ノ 右転 が+∬3 ‖‥(18) ……….(19) ここでTゐは∬=ゐにおける丁′の値を表わしている｡ よって2ゐから2αまで引抜くに要する引抜変形力を タとすれば,これは(18)式で∬=αとおきかつ打α2を乗 ずることにより次式のように求められる｡ P=47rα2

丁九logヱ+2G′log

(が+α3)祈3 3ヽ/すゐ〃 _‥(20) (2)ダイス塁との摩擦に基づく応力 ダイス壁と引抜材との問に働く摩擦係数を〃とすれば ダイス面微小部分に働く応力の関係は第5図のようにな

る｡引抜材を直径2ゐから2∬まで引抜くときの摩

打ちかつために要するカを点〆とすれば,これは微小部 分に働く摩擦力引抜方向分力の和を求めて符号を逆iこす ることによりえられる｡ すなわち既報(3)と同じく 一尺｡=2叩 _{･J､.T車J‥‥‥. .(21)}

516 _{昭和30年2月} ここで dy JI .l･(Jユ･ 言､′_{∬2 α2} 日 立 また♂tほ(19)式で表わされる｡これらを用いて整理 すればつぎのようになる｡

一月劣=勅書〔ト(2log打)

一4G′(】0釦与log2))i:

ー2(丁ゐ+2G′) {･.1-1---G 8す + -2 一--11｣ G ゐ∬2log∬ ｡ヽ/ ん _ユ･-】 ･ヽ ∫- 1J､: ∬2 ､ヽ.T ‥lT●･ lJ■t ､r､: ヽ′∫て･/J･･ ′J.Y d∬ log(が+∬3)d∬

霊;諾叶……(22)

この(22)式の計算ほ第1∼4項の4種の積分を含んで

いるが,第1項は普通の公式により,また第2項ほ既報

(3)の方法によって解くことができる｡しかし第3,4項

はそれぞれlog(ゐ3+∬3),が一∬/が+がを級数に展開す

ることにより近似的に解くこととした｡以上のごとくに

して求めた(22)式についてその積分限界をα→ゐとして 計算した結果の符号を逆にLた値が,求むるダイス壁と 引抜材との問に働く摩擦にうちかつためのカ月である｡

R=一軸〔鈷ゐ(2logb-1ト4G′(logb+与log2))

-1+α

log(告+ノ窃古二i))

ー(Tね十2G′)〔封項慧㌔(2logb-1)

巾Iog(意イ

(意)2-1))+αi

log･言cosh-1

+-…(cosh-1意)2-ig-2cosい≡

+0･125e-4cosb 1雲-0･056♂-6cosb】1雲+0･431り

+G′ヰ招)2二鳥(4logh-0･490)+1･418言

十3･454(意)3+0･755(訂+1･580(意)9

-0･4云5(計+0･680(意)13+1･360(訂)

+log(ヱ+ノな 三三)†(4logb-1)

-1･458(意)6-0･975(訂2‡〕〕………･(23)

(3)引抜機繊維の方向変化に基づく応力 引抜材繊維は第`図に戻すようにαmなるダイス角度 をもつ円錐ダイスによる場合のようにダイスの入口にお いて曲げられるものと考える｡このことは既報√3Jの取扱 いと同様であるが,ニこではダイスの入口と出口とでほ

評

論

第37巻 第2号 引接材繊維 の 方 向 変化

Direction Change _of Drawing MaterialFiber 引抜材の降伏限度が一定でない点が既鰍3)と異なる｡ ダイス内任意の点における塑性変形応力を･軋,平均

塑性変形応力をゑmとすれば,前述したように引抜の場

合はゐ=2T なる関係があるから,これと(14)式の関係 とから次式が成立する｡

烏m=よ諒漣

×!封丁九+

ム l/ 2(が｣㍑3)

G′)めL………(24)

ここでもまたゐ3-ズ3/が+ズ3を級数に展騙することに よって解くこととした｡ この場合には(24)式で表わされる平]句塑性変形応力を もってダイス入口および出口において引抜材繊維がそれ ぞれ∝仇だけ曲げられるものと=考える｡この曲げに要す る平均引張応力を♪mとすれば,前述ならびに(3)式か ら容易につぎの関係が導かれるっ

♪m=震幅

(T鳥+2G′)

-1至芸鹿〔穎-(意)i卜‡ト(訓

+去ト(言)10卜去ト(意)13用

×COt-1iヱ

ノ(ゐ/α)2二1 ゐ/α㌧-1 (25) この引張応力がダイスの入口および出口に働くものと 考える｡ニれに要する力をSとすればほゞつぎのように なる｡ S=27こα2九‥‥‥ _..(26) (4)引抜力ならびに引抜応力 2ゐ _{から2(7まで引抜くに要する力をj㌔とすれば,} とこれP+属+Sすなわち(20),(23)および(26)式 を加えあわせることによってえられる｡

曲面ダイ

ス _{に よ}

_{る引抜力近似計算式(第3報)}

517 j㌔=4汀α2 _{丁九log二十2G′log}ゐ.rL′､′1.(が+が)2/3 αTムハJ｢｣U6 3ノ4ゐα

ー4叩α∂〔与‡丁九(logb-1ト4G′

×(logh+与log2)‡†意ノ行㌔

+log(

:､( 芝)2-1))-(丁ん+2G′)

×〔喜(-2J招ヂニi(2logh-1)

+log(-2-イ

(､2)3-1))+†log一芸･COSh-1

+言(cosb-1芝)3-iβ-2cosb-1雲

+0.125g-4cosb-1雲-0.056β-6cosb-1霊

〔I(:)】

×(≡(4logh-0･490)+1･418芸十3･454(完う3

†_?ヰ芸-,),て十干‥禦(二買デー0蘭(訂1

川680(訂3十1･360(一芸)15‡

+log(-2イ(雲う2-1)i(4logh-1)

←1･458(憲)6-0･975(訓〕〕+㌫-×〔2(丁ゐ+2G′卜1豊か250†1-(一芸-)■l‡

-0･143‡ト(一言)7卜0･100ト(訂0)

-0･077(ト(一芸)13服ot-1׆-2/-5

カ/α)2-1 ゐ/α-1 .(27) 引抜応力を♂.桝 とすればこれは.㌔を打α2で除してえ られる｡なお(27)式の第1,2,3二項P,屈,5に相当す る応力を♂ァ,♂R,♂5を以って表わすこととする｡

♂m=慧=P霊JS-=卑+侮+♂ゴ……‥(28)

なおこの式を用いて実際に計算してみると,(27)式で 実線のアンダーラインを施した項は省略してよい程度に 小さく,また点線のアンダ←ラインを施した項はα/ゐの 小さい場合にほ省略してよいことがわかった｡

〔ⅠⅤ〕数

値

計

算

既報(:りと同じようにダイス形状を表わすものとして ∂/αを横軸にとり,引抜応力♂mを 軸にとって〃= 0･035,0.060,0,092,0.120なる4つの場合について(28) 式により計算を行った結果をそれぞれ第7図∼第10図

(次頁参照)に掲げる｡この計算ほα/ゐ=0.95,0.90,0.朗

かつa=2mmの場合のものであるが,a=5,10mmの 場合についても若干の計算を試みたところ,その結果は 変らなかった｡ 各図に♂仰の最′トなる点を示しておいたが,これほ(2即 式♂.爪を∂について微分してこれを0とおき,具体的数 字を入れて 算した値である｡その結果については考察 の項でくわしく述べることとし,つぎに計算式だけを掲 げておく｡

忽=-慧〔墨だ高鷲2〕+

α2(ゐ/α-1)ノ

//-･んl/ トー･/一､

((ゐ/評

〔Ⅴ〕考

=0.

〔27

察

(り 引抜応力を最小ならLぁる条件 第7図∼第10図をよく観察すると〟のある値に対して はα/ゐのいかんにかかわらず,ある∂/αの債において ∩‖〃 11. ､ ㌧､/-● ==

聖

′′ =7/∫ ♂′ ♂ =Z7･′ +J､w ♂ ノ

L

弓〃=♂ガ ｣ ♂∫ /♂ /∫ Z♂ Z∫ ♂♂ ーJ/′お 第7図 Fig,7. ･ ∴ .1 ♂帆 と み/α との関係(〃=0.035の場合)

Relation between dYn _and b/a(when 〃is O.035) /Z 差紗 〃 甜 // ∴ ♂

J

○=わ7員

き

小 l

‡

｣顔=〝∫断吻Z

三′≡Z羞′

_貞

J

】

1 F

】

♂β∵ l ♂お `物=.ガ

J

fl

♂∫ /♂ /J 〝 Z∫ .財 第8図【`㌦ と み/α_{との関係(〃=0.060の場合)}

Fig.8.Relation between(7m _{and b/a(when}

518 ∴‥∴.∴ 第9図 Fig.9.

箋ぎ良二還A

一

●=ゐ最/h

勧=

グ′= α=

7/∫紳タ

2.7′′ ク仇打

J

＼l

♂

＼

_仇財】 】 】 1 勿= 乱射｢+ 己 ♂J /♂ /J 2♂ Z∫ ∫♂ ヽ■ -♂珊 と あ/α との関係(〃=0.092の場合)

Relation between6m _andb/a(when 〃is O.092) ●=♂あ最小 ‥､･.････∴ ♂ノ=Z7 ′′

l

〃= F ∠〝〝

l

l

も

卜＼｣

1 十

l

】

＼･!

_l l F

F

♂% 〃 1 】 ll ｣ ;凄こ♂∬ 】 ‖ ､ ､ ∴ご ､ A//お 第10囲【`㌦と占/αとの関係(〟=0.120の場合) Fig.10.Relationbetween6.nandb/a(when 〟is O.120) ♂m

の最小値が見られることがわかる｡この点ほ既報(3

曲面ダイス,降伏限度一一定なる場合と同じ関係になった わけであるが,つぎにこのことに閲し少しく考察を加え よう｡ (a)♂mを最小らなLぁるときの〃と∂/αとの関係 (29)式において烏九=2丁ん=71.5kg/mm2,G′=2.7kg/ mm2,α=2mm とし,〃=0.035,0.092,0.060,0.120 なるおのおのの場合について _{α/ゐ=0.95,0.90,0.80,}

0.70なる値を用いてゐについて解き,それらのみ/αと

〃との関係を図示したものが第11図である｡ なお同図には既報(3)でえられた〃 _{と∂/αとの関係を}

も掲げておいたが,本報の方が∂/αほ幾分小さく計算さ

れるようである｡同図を見てあきらかなようにある〟に

対してほα/カのいかんにかかわらず♂憫を最小ならしめ

第37巻 第2号 】 ● メ 0 △ ち亮 .タグ ..プ♂ .グク,-.7ク u

＼､､＼､､

_｣

＼ l l l l 】 l ｣ ∠1 ､■

十

△ 直矧打直□工碓イヒする場合】 一乗綜り降関戸信一定とエーた)房毛 i l rl l l _l クク′ ♂∠材 ♂のつ ♂クグ ♂〝 ♂ノワ β/才 一-〟 第11図 引接応JJを最小ならしめる時の〃 と ∂/αとの関係

Fig.11.Relation between F{ _and b/a _at

Which Drawing Force Becomes Minimum 第1表 α の 影 響 Tablel. Influence _of a α(mm) 第 2 _{表 丁九,G′} の 影 Table2.Influence _{of Th,G'} 2TJ乙 (kg/mm2) 71.50 35.75 35.75 143.0 143.0 G/ (kg/mm2) 2.70 2.70 1.35 2.70 1.35 /..･ 1.360 1.345 1.355 1.385 1.370

るみ/αはほゞ一定値を示す｡α/ゐによって幾分∂/αの

値に差異あるかのように見えるのほ計算上の誤差による ものでほないかと考えている｡計算が煩雑なので特に詳 細な検算は行わなかった｡ (b)上記(a)に対するα,丁九,G′などの影響 まず

〃の影響を調べるため〃=0.092,2Tね=71･5kg/mm2,

G′=2.7kg/mm2,α/カ=0.95なる値に対しα=2,5,10 mmなる3つの場合のみ/αを計笥二したが,結果は第1表 の通りで,ほゞ差異なきことを知った｡つぎに同じく 〃=0.092,α=2mm,α/ゐ=0.95なる値に対し丁九,G'の

値を種々かえた場合についてゐ/αを計算したが,結果は

第2表の通りで,その影響は大体ないものと思われた｡

これらの計算はやゝ断片的でほあるが,以上により引抜

曲面ダイ

スに よ

_{る引抜力近似計算式(第3･報)}

卯 〃 ‥∴} ･ヾ∴ 口 q 一ひ-一陣/郡民康一定蕗′ ＼

∩下､､

_`拍β戎

‖ て

､ひ---l ♂し財 仇紆 ､､---｢}一 l l

l

､､ ｢ナ ､ ▼ {) ■ l 0 ♂√ _ノ汐 /∫ Z♂ Z∫ _■∫♂ ∠//お 第12図 Fig.12. ｢ ∴ ∴‥..ト /..二∵ げ珊と♂m′ _{との比較(〃=0.035の場合)}

Comparison betwen 6澗 _and o.m′

(when/∠is O.035) 加工碩 降イ式服 明= /+ 仇灯 化す5 康一一定 /十 q く>---＼ ＼ ＼

ミ､＼ち

＼ ＼ ∵ l

J

第13図 Fig.13. β∫ /♂ 〟 ∠ク J才 一一一--みセ ♂mと♂"&′ _{との比較(〟=0.092の場合)}

Comparison between _d.m.and 6m′

(when/Lis O.092) 応力を最小ならしめるときの〃 と∂/αとの第11図の関 係ほα,丁ゐ,G′のいかんにかかわらずきまるものと思わ れる｡ このように加工棟化を_考慮した曲面ダイス引抜力に関

してもある〃に対しては引抜力の最小なる条件に対Lて

理想的なダイス形状がα/ゐのいかんにかかわらず存在す ることがわかった｡こゝでもまた既報(31で述べたと同じ く曲面ダイスが一般に用いられる理由をあきらかにLえ 釆二わけである｡ (2)曲面ダイスで引抜材の降伏点が一定なる場合と の比較 引抜材が引抜によって加工棟化しないと一考えた場合の ことは既報(3)で述べたが,その引抜応力を♂.m′とする｡. 519 既報(3)では横軸にみ/αを,縦軸に♂彿′/ゐをとって応力 を図示したが,本報との比棄を行うため同報の如こ71.5 kg′/mm2(本報の引抜前の値)を｢臥､て計算した伯を求 めこれらを本報でえられた結果と同じ図表に併せ掲げる こととした｡すなわち第12,13図がそれであるが,それ ぞれ/上=0.035,0.092

_{なる場合せ示し,実線ほ本}

加 工硬化を一考慮Lた引抜応力♂肋(ゐ=7.15kg′/mm2,G′= 2.7kg/mm2),点線は既掛3J降伏限度･･憲とした引抜応 カ♂仇`(烏=7】.,5kg/mm2)を 合にも _{α=2mmである｡} わす｡ここでいずれの場 両図を見るに♂mほ♂刑′に比べて一般に大きく,最小 応力値についての比較では♂.mの方が7∼10%程度大き く計算せられるようである｡このことほ♂叩では引接材 の時化を考えたためと思われる｡

〔ⅤⅠ■〕績

既報や廿で曲面ダイスによる近≠ユ帽J抜力を取扱った が,その場合引抜材は加工によって硬化Lないものと考 えた｡しかしほとんどすべての金 材料は加工硬化の硯 象を示すものなので,ここではそれを考掛こ入れた近似 引接力を計算Lた｡たゞL加工硬化時の応力は歪と南棟 的関係にあるものとした｡えられた引抜力計算式(27)式

,考え方などは前とほとんど同様であ

るが,曲面ダイスならびに加工硬化という仮定が組合わ

さり,特に

力の計算を複雑にした｡

つぎに(27)式から引抜力を最小ならしめるダイスの形 状を求めたが,本報でも既 (31と同 円錐ダイスとは異 なり _{α/ゐのいかんにかかわらず〃だけによって適当な} 形状がきめられることを宜l†った｡さらに曲面ダイスによ る硬化を考えない場合(既報r3り との比硬を試みたが, 引抜力ならびに引抜カを最小にするダイスの形状などに 閏L-て概略--･致した結果を示している｡ なおこの計算ほすべて職務の余暇を利川して行ったも の,それに加えて日頃不勉強の筆者でほこの程度の数式 の取扱いがせいぜいであった｡こうした困難な問題を不 器川な計算式だけで片付けるのは少しく危険かも知れな いが,加工硬化のことほ円錐ダイスでも取扱ってきた関

係上木報をまとめてみた｡大方の御検討をいたゞければ

幸である｡

終りに臨み本報をまとめるに当り終始御鞭i

を賜わつ

た同志社大学覚前博士ならびに常によき御理解をいたゞ

いた日立製作所日立研究所 る次第である｡

長に厚く御礼申し上げ

注(1)本報は筆者日立研究在所中にまとめた引接諸論文 中の一部である｡ (2)本報は昭和28年9月東大における第3国連合応 嗣力学講演会において発表した｡

520 _{昭和30年2月 日 立} 参 考 文 献 (1)覚前,/J､河:戦域学会論文集9巻,65号ト132 頁,(昭18,8) (2)小河:機械学会論文集11巻,41号,ト35頁, (昭20.2-51 第37巻 第2号 (3)′ト河:機械学会論文築18巻,65号,71頁(昭 27) (4)/ト河:機械学会論文集18巻,65号,78貢(昭 27)

日立製作所社員社外講演一覧表(昭和29年11月分受付)

(その1)

講演月日 10/4-5 11/17 11/10 12/18 11/12 11/17 11/19 12/1 12/18 10/14-15 11/26 11/27 12/8 30/夏 12/2 4/10 11/30 12/10 主

中部電力株式会社

東北熱管理協会

日本ポイラ←協会

三菱鉱業株式会社

真空技術研究会 広 島市産業課 電 気 協 会

日本ビニル工業会

東北熱管理協会

東京電 電話管理局

工業技術協会

茨城労働基 日 _本分光 協会 労働科学研究所

東京都立工業奨励館

電 気 学 建設省関東地方建設局 International Committee on Illumination 日 _{木 化 学} 神奈川県工業試験所 ①電気絶縁油の選択(むタービン潤滑の選択

ボイラーにおける自動燃焼制御装置について

真空熔解銅の諸性質に及ぼす真空度の いて コニ ､ に 響 影 鋼 の _熱 処 理

塩化ビニル樹脂混和物中の可塑剤の拡散速度

空気作動調節計による自動制御計画と実際

ン理 テ管 ポ全 音安 災た

_{シァルの除去に重点をおい}

シュ ラ ー高速度自動プ レスについて 溶 接 装 置 の 構 造 お よ び 取 扱 日立記録式炎光分光光度計による金属分析への 応用について 通信機生産におけるConveyerの実例 倣い削 り _装置と その応用について

最近の電子麒微鏡の傾向について

0.6お よ ぴ1.2m3 シ ョ ベル につ いて

On the New Type Recording Spectro-photometer 排 _7k 機 場 電 気 設

備

に つ い て 軸受 の

粒度の影響

化学工 およぼす球状化セメンタイト 標 業 作 る ナ お に の 作 力 超硬工具研磨至芸の試作と工具の研磨 所 属 日立研究所 日立工場 本 社 巾央研究所 安来工場 .日立二工場 日立電線工場 多賀工場 亀戸工場 本 社 多賀工場 日立コニ場 川崎工場 日立研究所 多賀工場 戸板工場 川崎工場 多賀工場

亀有工場

中央研究所 7lく戸分工場 茂原工場 川崎工場 演 者 高 橋 治 男 岡 孝 幸 相 川 武 堆 土 井 悸 碓 藤 木 勝 美 吉 川 充 雄 山 下 史 _郎 寺 下 古 屋 大 沼 嘉■ 郎 角 野 正 木 夫

勝

平三 吉 司 ¶ 準晃 精 研