全密閉形圧縮機用給油ポンプの特性

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全密閉形圧縮機用給油ポンプの特性

PropertyofLubricatingOilPumpforRefrigeratingHermeticCompressor

原

田

_文

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Fumio Harada

要

旨

空調機および冷凍機用全密閉形圧縮機の給油枚構として用いられている偏心給油ポンプの特性を実験的に求 めた結果,従来のものは曲がり損失が大きく,不安定な給油特性をもち,理想的な給油ポンプではないことが わかった｡そこでこれに改良を加え,約2∼3倍の給油量があり,しかも安定した給油特性をもつ新しい給油棟 構を開発した｡本稿はそれらの給油ポンプの構造とその特性について報告したものである｡

1.緒

口 空調機および冷凍機用全密閉形圧縮機にほ,二極電動機を使用し て,圧縮磯を小形,軽量化するのが最近の傾向である｡このように 圧縮機が高速化すると,しゅう動部の摩耗や焼き付きなどの問題が 発生しやすく,これを避けるために,しゅう動部に十分な潤滑を行 なう給油枚構が必要になってきた｡ 従来用いられている給油棟構としては,クランク軸内に偏心給油 ポンプを設けた構造のものが多いが,圧縮機の小形,高速化に伴っ て,クランク軸も小径化される傾向にあり,このポンプの偏心量, および流路径を大きくすることによって,その給油性能を上げるこ とは不可能である｡ また全密閉形圧縮機では潤滑油の中に冷媒が溶解するために,そ の粘度が低下して潤滑特性が悪くなるのみではなく,給油ポンプ内 で冷媒ガスが分離し,空洞現象を起こすために給油性能が著しく悪 くなる｡冷媒が潤滑油に溶解する現象は圧縮棟が長時間停止してい る場合や冬期のような低温度の場合に著しぐ1),その始動時には焼 き付き事故を起こすことさえある｡ 筆者はこれらの問題を解決するために,試作研究して得られた新 しい給油ポンプにおいて,流れの曲がり損失を小さくし,流路内の 冷媒ガスを分離し,放出する構造としたもので,確実に給油できる ものである｡ 以下,従来の偏心給油ポンプと新しい給油ポンプの特性について 紹介する｡

2.仝密閉形圧縮機の給油機構

全密閉形圧縮機の構造を図1に示す｡この圧縮機の給油枚構は, クランク軸に偏心給油ポンプを設けたもので,下部ベアリング,ク ランクピソ,ピストンピソおよび上部ベアリングなどの各しゅう動 部に給油するようになっている｡ このような偏心給油ポンプの特性は,一般に油の動粘度が低下す るにしたがって,流量が増加し,しゅう動部への給油を理想的に行 なうことができると考えられている｡しかし,潤滑油の動粘度が高 い場合でも,また前述のような起動時のホーミング状態を呈する場 合でも,しゅう動部に潤滑油のみ(冷媒ガスを含まない)を給油し, しかも給油量が多く,安定した給油勾引生をもつポンプを開発する必 要がある｡

3.偏心給油ポンプの理論特性

ポンプの流路内の流れがその中心軸に対称な速度分布をなす層流 であると仮定し,エネルギー保存則を適用して,ポンプの理論特性 を求めた｡図2むこ示すような偏心給油ポンプにおいて,流路内の圧 日立製作所清水工場 力をP,平均流速を〝桝とし,各流路におけるそれぞれの値を流路 の番号を添字して示すことにする｡ クラン プレー ブタチ ト部 17 和正 iF8 一27-_ _{_l_ ′ロ￣￣,タ} /′乙テ￣タ

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シャフト コ: ///′′ノ//′ ∴二′二 べ′′ ∴d￠= 立/ /一 2a′ 4 l

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＼､--トノ/ 図2 偏心給油ポソプの構造

図3 実 験 装 置 流路①②間についてェネルルギー保存則を適用すれば

号瑠=号瑠＋ゐ1＋∈2器＋スヱ瑠

…………(1) ここに右辺第4項は⑦における曲がり損失で,(2は曲がり損失係数 である｡また第5項は流路①②問の管摩擦損失であり,スは管摩擦 損失係数である｡同様にして流路②③間について

チ瑠十ゐ1＋晋=予増＋仙若君…叫‥(2)

なる関係が成り立つ｡ここで左辺第4項は流路②③問で潤滑油の受 ける遠心力をヘッドに置き換えたもので,仙はポンプの回転角速度 である0また流路④④間について(3)式が,流路④⑤問について(4) 式が成立する｡

号増＋ゐl=チ増＋カ2＋∈溜＋ス竿岩…(3)

号瑠･ゐ2＋姓聖二型

2伊

=号瑠＋ゐ2･増＋人里諾し岩

‥(4) また油面における圧力を昂,流速をぴ0とすれば,油而と流路の入 口①との間についてエネルギー保存則が成り立ち

号増川=子瑠＋瑠

‥(5) となる｡ここで(1は流路①における桁流による損失係数である｡ 流路①の入口は図2に示すように月が取ってあるので縮流はないと 仮定する｡したがって(5)式は

予増川=子瑠

となる｡ここで γ1=〃2=〝3=〃4=ぴ5=〝”, 恥=O fも=fも=0 とすれば

氏=号＋晋

となるから,この(8)式を(1)式に代入して, (6) …(7) ….(8) 順次(2),(3),(4) 式に代入して整理すれば

(1＋∈2十∈3＋;4)〟十言(糾′れ2一(馬2仙2-2伊〟)=0

…(9)

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㍑桝…

供下ス オ油 ①②⑨④⑤ 4 図 ダ撥ム受ブ ン一イ シ動レ 送 ス ノ電フ軸油 ㊥⑲⑯⑭⑯ 図 統 プク弁けプ 系 かソ整 イ管

∴調受パ碓

一”ィ急 送置 プオ流油油 装 ⑥⑦⑧⑨⑯鵠 となる｡ここで管摩擦損失係数jについては,流路内の流れが, Hagen-Poisseui11iの流れであると仮定するから

ス=_堅土

〃椚d である｡ここでレは,潤滑油の動粘性係数である｡ Q=汀β2乙,椚 ‥‥‥….(10) また流量釧ま ‥(11) であるから,(9)式は (1＋∈2十;3＋∈｡)02＋16万レ(馬＋ゐヱ)Q 一打2`才4(苑2(少2-2伊〃)=0..…‥.(12) となり,偏心給油ポンプの特性を与える理論式となる｡ また,ここで流路④⑤問でほ充満した流れでなく,流速だけが増 すとすれば,(4)式は

子瑠＋ゐ2=子増＋如瑠＋gス旦二軋盤

d 2g (13) となる｡ここでγ5>〃mであるから,管摩擦損失としては,流速〃桝 で,充満した流れの場合とはぼ同一であると仮定すれば,(12)式は (1＋∈2＋∈3＋;4)￠之＋167rリ(月1＋ゐ2)0 -がα4(凡2山2-2打〃)=0 _{…‖….(14)} となる｡すなわち,流路④⑤間がポンプ作用をするとすれば,ポン プの特性は(12)式で表わされ,ポソプ作用をしないとすれば(14)式 で表わされるものと考えられる｡

4.実験結果およびその検討

図3に実験装置の外観を,図4に実験装置の配管系統図を示す｡ 図4において,潤滑油はスラストベアリング③よりシャフト①に設 けた偏心給油ポンプに吸入され,油受⑨に流出する｡この潤滑油は パイプ⑲を通り,メスシリソダ⑪でその流量が謝定される｡潤滑油 の温度はオイルタンク④および⑦にそう入されたオイルヒ一夕(図

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l l l l_l シヤ7 l _l l _l l l l l l l l _{l 流 柊} 4 Rl l :云 下部ベアリング 2 1￠=3 l

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l 一 ＼ スラストベアリング 図5 偏心給油ポンプの構造 表1 偏心給油ポソプの各部の寸法

＼lDl申(mm)lD2￠(皿m)lRl(mm〉l叫(mm)

ポンプ A ポンプ B ポンプ C ポソブ _D 9 9 9 1 示せず)により逐次変化する｡実験装置全体は恒温室にセットされ, 油温は安定している｡ この偏心給油ポンプは二極電動機に直結されており,毎分約3,590 回転で回転する｡また実験に使用した潤滑油は♯150冷凍機油(昭 和石油製)である｡ 4.1従来の偏心給油ポンプの特性 実験に用いた各偏心給油ポンプの各部の寸法は図5および表lに 示すとおりである｡ シャフトの外半径馬,流路径d,偏心量丘1を変化させたポンプ A,B,C,Dについて,揚程月3(=169mm)を一定とし,流量と油 の動粘度の関係を求めた結果を図るに示す｡ 偏心給油ポソプの外半径のみを変えたポンプAとBの特性を比較 してわかるように,ほぼ同程度であり,理論式として(14)式を適用 するのが妥当であると考えられる｡この(14)式の計算値(ここで ;2=;a=;4=2とする(2))もあわせて図るに示されている｡ また偏心量月1を9皿mと11mmにしたポンプAとDについて比 較すると,平均値ではポンプDの性能がすぐれているが,バラツキ が大きく,不安定な特性を持っていることがわかる｡したがって, ポソプの性能を向上させるために,単に偏心量を大きくすればよい と考えることはできない｡また流路径を5.5￠と8.0￠に変えたポン プAとCの特性を比較して見ればわかるように,ポソプCでは性能 が大幅に良くなるが,油の動粘度が低下しても流量は増加せず,む しろ減少する傾向を持っている｡これらの現象は流路②における流 れのハク離によるものと考えられる｡ 次に偏心給油ポンプAについて,揚程を変化させた場合の流量と 油の動粘度の関係を求めると図7に示すようになる｡このように従 来の偏心給油ポンプでは,抽温が上昇して油の動粘度が低下しても 流量の増加が少なく,(14)式で計算される理論特性とも一致せず, ポソプの流路内の流れの状態が仮定とは異なっているものと考えら れる｡ 二戸 ＼ ⊂y r-d ム奄 ザ▼ ＼⊥ 2,000 1,500 1,000 500 1,600 〇 八U O nU 4 2 0 0 0 0 <U ハU OQU エリ (亡叫モUU) ロ 瑠 讃 400 200 三色 ､--■､ ;か ム△ 賀遠 島 サ小 会△ 放ぎ 呂 呂 ポンプA実験値 ボン7しB実験値 ポンプC実験値 ポンプD実験値 ㌔ 打■I￣￣■■▲`瓦Ⅱ￣￣ 童 ま△ ､ ､､ 交差 10 20 30 40 50 60 油の動粘度 y(c.s.t) (揚程月'3=169mmの場合) 図6 従来の偏心給油ポンプの特性 -:理論値 --一-:実験値 □:Hz=105mm △:H3=169mm O:H一=233mm X:H5=297mm ､､ぜL､､ ム△ ､･

､､甘盲､､､

､･-､_ × ､;･-､､ ､せL-､ ■■■■-､y ミ､､---､､､X X､---X---×-■___ 0 10 20 30 40 50 60 油の劾純度 _レ(c.s.t) 図7 偏心給油ポソプAの特性 そこで透明なアクリル板を用いて偏心給油ポソプを作り,その流 路内の油の流れ状態を観察した｡図8はその結果である｡この固か らわかるように充満した流れではなく,流路①内の油は回転運動し, その表面が回転放物面を形成していることがわかる｡また流路①か ら②および流路③から④に移行する点で著しく縮流していることが わかる｡また流路②から③に移行する点では衝突損失を伴うと考え

られる｡このような複雑な流れにおける損失を曲がり損失と管摩擦

損失とに分けて考え,これらの値を

曲がり損失=α`∈f雷

管摩鮒失=β∫ス去晋

…(15)

-29-油流 4 ＼ ＼ ▼寸l 卜■ ■■寸l ト ＼粘度条件 (1)50cst (2)39.6cst (3)10.Ocst (4)13.7cst Lrつ N ll N₁₁ := _コ: ￣､(丑 Uつ 】 M 亡つ l【 rl エ† コ: .(む ･丁む Ln _￣

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(1) _†:2) (3) (4) 図8 _{偏心給油ポンプの流路内の流れ} A し シャフト l †￣1 1(封 ll ll ll ll l l L-+/十∴ l l L_+ 5▲5￠ D2=32 】

∴∵?/‥三珠;≠

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Rl=9+＼スラス

ング A-A■矢祝園 図9 改良形偏心給油ポンプの構造 なる形で与えれば(14)式は (1＋α2∈2＋α3∈3＋α4(4)Q2十167rン†β1ゐ1＋β2凡 ＋β3(ゐ2＋ゐ1)＋β4(馬一月1))Q-がα4(丘12(り2-2α〃)=0 ‥(16) となる｡ここで α2(2＋α3∈3＋α4∈4=∬1 β1=β2=β3=β4=範 とすれば,(16)式は

ト

……(17) (1十∬1)Q2＋16∬2汀レ(残＋ゐ2)Q 一がα4(β12付2-2g〝)=0 ‥ ‥……..…(18) となる｡偏心給油ポンプAについて,この∬1,∬2を求めると,且1≒ 50,∬2≒0.76となり,理論の方1≒6に対して∬1は大きく,実際に は流路の曲がり損失が大きいことがわかる｡また管摩擦損失につい ては,流れが流路に充満している流れではないことから,1よりや 200 000 脚 600 400 (亡叫ぜ＼UU) ロ 哨 嘩竹 200

＼

､--､ -:改良給油ポンプ ーーーー:従来の偏心給油ボン7浪

､---ここ二三至芸警

X 0 ₁₀ 20 30 40 50 60 抽の動粘度 _り(c.且t) 図10 改良給油ポンプおよび従来の偏心給油ポンプAの特性 N当 意堕輔彗埜卑蜘 L.■｢.【r.【L.r O 5 0 0 5 (u 印出 叔堕輔彗紫敬如 ハU O O ∧U 〈U ハリ 6 5 4 3 2 1 -出 盛喋←東雲〔:三三 0:KI x:K2

′ノ×/×′

-1:トーーーーq､ ＼ ＼b一一一一一一廿 〕 5 10 偏心量 _Rl(mm) 図11偏心量β1と∬1,馬の関係 0 0 0 0 0 〓J 4 3 2 1 一出 額堕諜彗(∼右壱 〆 ○:Kl x:K2

/X/×＼

X＼ 一ノ八一､廿一一一一〝 15 J _{5 10} 流路径 _d￠(mm) 図12 流路径dと∬1,範の関係 15 や小さくなっているものと考えられる｡ このように従来の偏心給油ポンプの流路内の流れは充満した流れ でなく,しかも流路②内では渦,′､ク離を生ずるような不安な流れ であり,流路の曲がり損失も大きいことがわかった｡ 4.2 _{改良給油ポンプの特性} 従来の偏心給油ポンプの性能が悪く,不安定な給油特性を持つ原 因が流路①,②,⑨,⑤,⑥(図5参照)の形状にあると考え,構造が簡 単でしかも製作が容易であることを前提にして,この点に改良を加 え実験検討した｡ここではこれらのうち顕著な改良結果が得られた 給油ポンプの構造とその特性について述べる｡ 改良給油ポンプの構造は図9に示すとおりで,軸の下端面に切り

全

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1,000 800 0 0 エリ (⊂叫モUヱ 0 ■40 ロ 輔 媒 200

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メ// A// /て1 -･一｢--･∼900 掲稚Hs=169mmの場合

且

｢､､-､､> _._+萱トーーーー､ 丁 20 40 60 油の勅粘度 _レ(c.s.t) 図13 _{流路㊤の傾斜角とポンプの特性} 0 0 0 (⊂叫芦てUU) ロ=岬 莞 忘 一C=0.12 一枚良給油ポンプ ーーーー=従水▼叫扁心給油ポンプ C==0.19 C=0.12 ノC=0.07 80 20 40 泊の刺抑望ん･(亡.S.い 60 図14 ポンプの出口に軸受のある場合の給油量 みぞを設け,ここに板をそう入して,その下端部をスラストベアリ ングに設けた入口穴に一致するようにし,上端部を縦流路③の入口 外周に一致するようにして,流路②を傾斜した形状としたものであ る｡したがってこの流路①から②に移行するときの流れの曲がり角 が小さいため,縮流による損失が小さくなり,流路②から③に移行 するときの衝突損失も小さくなるものと考えられる｡図10にその 特性を従来の偏心給油ポンプAの特性と比較して示す｡この固から わかるように改良給油ポンプの性能は約2倍でしかも安定した給油 特性を持っている｡図11,12にはこの改良給油ポンプの偏心量, 流路径を変化させたときの曲がり損失係数glおよび管摩擦損失係 数範を求めた結果を示した｡曲がり損失係数∬1については,従来 の偏心給油ポンプがgl≒50であるのに対して,改良給油ポンプで は∬1≒15であり大幅に小さくなっていることがわかる｡また管摩 擦損失係数範についてはほぼ範≒0.7と考えられる｡ここでは流 路②の傾斜角(図9参照)が30度の場合について検討したが,45度, 90度の場合の特性は図13に示すようになる｡この傾斜角が大きく なるにしたがってポンプの性能は悪くなり,油の動粘度が低下する と給油量が減少するという不都合な特性になることがわかる｡ またポソプの吐出口(流路④の出口,図9参照)に軸受を取り付 け,ここに潤滑給油したのちに漏れ出る油量について,従来の偏心 給油ポソプAを用いた場合と改良給油ポンプ(図9参照)を用いた場 合について比較すると図14のようになる｡図中のCは軸と軸受と の直径すき間である｡この固からも改良給油ポンプの給油特性がす ぐれていることがわかる｡ ノ/

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㌔ もぅむ / //′′ノ / スパイ 涼P=163 スパイラル油溝詳細図 1,000 <U O 8 L.. ハU 八U 2 ‡モUエ ロ‥咽 山浩 ラル油溝 ＼ ■寸l く+〇

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l 5ガス抜穴 1シャフト 二′′1二ぺ 4 ノ′/r /二′■令･ ンワ :′シ′′■ ′′も∴ /3た l く:> 4軸受 亡lつ l こ∴ _1/ 0.04-0.08 ガス抜穴 l l (:> M 5 の (.D l】 =

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ペアリンク 3下部ベア→ リング ￠ 図15 実験装置およびガ'ス抜穴構造 ガス紘ン＼を設けち･ ガ､ス抜ン＼㊥丑のみ ガス放ぺ(9のみ設 ガス抜ン＼⑤⑥⑦を い楊√㌻ 設けた楊｢㌻ けた場√㌻ 設けた場丁†

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言11げ)刺附聖 _L･(c.s.い 図16 _{ガス抜穴の効果} 4.3 _{ガス抜穴の効果につし､て} 給油ポソプの流路内に混入した冷媒ガスを分離放出する方法とそ の効果について検討したが,図】5はその実験装置の一部とガス抜 穴の構造を示したものである｡この実験ではポソプ吸入前の潤滑油 をあわ立たせた状態にし,軸と軸受間に給油される油量と油の動粘 度の関係について求めた｡この結果を図1るに示す｡ ガス抜穴⑥⑦の効果は少ないが,流路③の上端に設けたガス抜穴 ⑤の効果は大きいことがわかる｡またこれらのガス抜穴を設けるこ とによってしゅう動部に給油きれる油量は油の動粘度が低下するに したがって増加し,理想的な給油ができるようになることがわかっ た｡したがって冷媒運転時には,この実験の場合よりガス抜穴の効 果は顕著になり安定した給油特性が得られるようになると考えら れる｡ 4.4 実検にi直用した場合の給油特性 全密閉形圧縮機のクラソク軸に設けた改良給油ポンプ(ガス抜穴

-31-400 _一石回転 ----一 左回転 A▲+ r

-∽の ′ヨ L.-.L+し■-■ ...■一....■

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8.￠ A-A'断面ウこ矧司 /ノヨ/ ｢+ クランク軸 油面 下部ベアリング 苫ヾ A- A

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スラストベアリング 穴×2

‥‥[‥+

(丑 クランク軸 /′′ノ/ン′// A

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ング スラストベアリング ′27￠ 5.5￠穴×2 ￣￣r ?NNllI A-A′断折りこ椎田 図17 従来の偏心給油ポンプの構造(左) と改良給油ポンプの構造(右) ロータ＼ ステータ､ フレーム クランク軸 上部 ペアリング 油受皿 潤滑油

且

￠= 】十 ､ ＼ 下郎ベアリング 油面 ､､ ＼＼一 ピストン ＼ロッ｢ ′カース抜穴 0.32

ヒ

ソコテャンバ/ 油ストレーナ// ＼ピストンビン ＼スラストペアリング 図18 _{全密閉形圧縮枚の組立構造} あり)と従来の偏心給油ポンプの形状を比較して示したのが図17で ある｡実機の場合は,偏心縦流路③を回転中心軸に対して対称な

位置に2本設けた構造になっており,右回転,左回転のいずれの場

合でも,同じ給油特性が得られるようになっている｡図18には改良 給油ポンプを設けたクランク軸を圧縮機に組み込んだ状態を示す｡ スラストベアリングから吸入された油は流路②③を通って,上下の クラソクピソ部およぴロッド,ピストンピソ部に給油され,さらに 残りの油は上部ベアリングに給油される｡この上部ベアリング部の クラソク軸の表面にはス/ミイラル油みぞが設けてあり,油はこのみ ぞに沿って上昇し,軸と軸受間を潤滑しながら軸受上端より流出す る｡従来の給油ポンプについても同様(ただしガス抜穴はない)であ 0 nU 3 0 0 2 (U讃､UU一口 団 召小 100 ′1/

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0′一一頂礼ざ∴従来の偏心給油ボン78

/｡㌔ ､-､ひご｡× ) 10 20 ₃₀ 油の勅粘度 _レ(c.s.t) 40 図19 _{上部ベアリソグ部に給油される油量} 0 30 20 0 (UO) 桝､叫∵⇒へヽいへ八｢一トて誌‥-20 油ぷ

､､､---､____滋野星空ヱごエーーー

40 _{60 80} 起動後の桂劉手間(s) 100 120 図20 上部ベアリソグメタルの起動時の温度上昇 100 80 60 (Uし 空 相} ハU A-ー:従来の偏心給油ポンプ ーーーーー:改良給油ボン70 メタル温度 メ _タル温度 0 20 40 60 80 100 起利枝刀緯捌‡間(min) 囲21上部ベアリソグメタルの温度,油温と 起動後の経過時間の関係 り,それぞれ右回転,左回転の場合について流量を測定した結果, 図】9に示すように改良給油ポンプは右回転,左回転とも安定した特 性を示し,油温が上昇して油の動粘度が低下するとともに給油量が

全

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形

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油

ポ プ の

特

性 急激に増加する理想的な給油特性を持っている｡これに対して従来 の給油ポンプでは油温が上昇するとともに給油量が減少するという 不都合な給油特性を持っている｡これはクランクピソ部への漏れ量 が多くなるためと,流路内に冷媒ガスが次第に充満し,給油作用が 不安定になるためと考えられる｡このように改良給油ポンプでは従 来の偏心給油ポンプに比較して約2∼3倍の給油量があり,しかも 有利な給油矧生を持っていることが実機試験(空気運転)によっても 確認された｡ また図18に示す全密閉形圧縮機を冷媒運転したときの給油特性 を確認するために上部ベアリングのメタル温度上昇を測定した｡図 20は潤滑油がホーミング状態を望する起動時のメタル温度上昇を 改良給油ポンプを用いた場合と従来の偏心給油ポンプを用いた場合 について比較して示したものである｡また図21は起動時から定常 状態(同負荷)に達するまでの油温とメタル温度を比較して示したも のである｡これらの図からわかるように,改良給油ポンプの給油特 性のほうがすぐれていること,およびガス抜穴を設けることの有利 さが顕著に現われている｡

5.韓

日 全密閉形圧縮機の給油機構として用いられているクランク軸内の

新 案

登録実用新案弟803519号

電

子 この考案は制限視野像とこの像に対応する電子回折像とを蛍光板 上において同時に観察し,同時iこ撮影することができる電子顕微鏡 に関するもので,対物レソズ,制限視野絞り,中間レンズおよび投 射レンズを有する電子鮪徴鏡において,中間レンズの近傍に補助レ ンズを設け,この補助レンズの焦点距離を周期的に変化させて,顕 微鏡像と回折像とを交互に結像可能としたものである｡ なお,必要に応じて補助レンズの下方に電子線偏向用の電磁石を 設ければ回折像a′,b′と麒徴鏡像A′′,B′′とを分離して観察するこ ともできる｡ したがって試料が多数の場合でも回折用レンズの焦点調節を各視 野ごとに行なう必要がなく,また回折像の撮影の際に対応する麒徽 鏡像を確認することができ,金属結晶または金属内所出物の観察お よび電子回折による金属結晶または析出物の分析などに用いて有効 である｡ (永田) 317 偏心給油ポンプの特性について検討した｡結果を要約すると次のと おりである｡ (1)従来の偏心給油ポンプはその流路における曲がり損失が大 きく不安定な特性を持っている｡ (2)偏心給油ポンプの吸入口①と縦流路③とを傾斜させた流路 ②で連通させる構造とすることによって,曲がり損失は大 幅に小さくなり,性能は約2∼3倍にもなり,しかも安定し た給油特性を持つようになる｡ (3)偏心給油ポソプの流路系にガス抜穴を設けることによっ て,給油性能が良くなるとともに,起動時の給油特性も著 しく改善される｡ 以上構造が簡単,小形で,高性能の給油特性を持つ給油枚構を開 発することができた｡ 参 鳶 文 献 (1)二渡:日立評論 _{45,881(昭38-5)} (2)機械工学便覧 8-27,8-43(昭41)

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