1. 緒 言 炭 CO2 出量の 炭 の 20 に のの の に る CO2 出量 ( 1 ) の 炭 の る 化 る の の る
A-USC ( Advanced-Ultra Super Critical ) プラ トの る ( 2 ) ( 3 ) A-USCプラ ト 700 の
る の結 A-USC イラ 位 熱量基
( HHV：Higher Heating Value ) の 42
46 48 CO2 出量 の 600
USC ( Ultra Super Critical ) イラに 10 低
る 試 る ( 2 ) ( 3 ) 第 1 図に イラ材 の 100 000 h クリープ 度の ( 4 ) A-USC イラ の 700 に る 100 000 h クリープ 強度の 100 MPa る の の USC イラ る 鋼材 クリープ 強度 Ni基合金 る る A-USC イラ 材 の Ni 基合金 析出物の によ 大 に る る Alloy617 Alloy263 よ Alloy740H 強化 金属間化合 物 る g ′ ( Ni3(Al, Ti) ) 析出 る クリープ 強度 る（ 下 g ′ 析出強化 合 金 ） HR6W 強化 g ′ の金属間化合物 る Laves ( Fe2W ) 析出 る クリープ 強度 る（ 下 Laves 析出強化 合金 ） のよ に A-USC イラ Ni基合金 る る Ni基合金 イラ に の Ni基合金 るに よ 加工 に る る 2008 2013 に A-USC イ ラの の に 組 ( 5 ) ( 6 ) 2014 試験に ・ 2015
A-USC
イラ
Ni
基合金のクリープ
強度に
冷間加工の
Effect of Cold Working on Creep Rupture Strength of Ni-Based Alloys for A-USC Boilers
・ ー・ 境 イラ SBU イラ （ 工 ） 基 材 （ 工 ） 基 材 （ 工 ） 大 ・ ー・ 境 イラ SBU 基 ・ ー・ 境 イラ SBU イラ 長 A-USC イラ Ni 基合金のクリープ 強度に 冷間加工の に る に クリー プ 後の クロ組織 微 によ の結 g′ 析出強化 Ni基合金のクリープ 強度に 冷間加工の 粒界近傍の炭化物量に強 依存 Laves 析出強化 Ni基合金の HR6W に 冷間加工 粒界近傍の炭化物量 加 る に加 粒 炭化物 転位 に微細析出 長 時間 る クリープ 強度 加 短時間クリープ試験によ 強 度 長時間試験に に る
The purpose of this study was to clarify the effect of cold working on creep rupture strength in Ni-based alloys for A-USC boilers. It was revealed that the effect of cold working on the creep rupture strength of g ′ phase precipitation strengthened Ni- based alloys strongly depends on the amount of carbide near the grain boundaries. On the other hand, when cold working is applied to the Laves phase precipitation strengthened Ni-based alloy HR6W, the amount of carbide near the grain boundary increases. In addition, fine M23C6 carbide precipitate on dislocations and it is stable for a long time. Therefore, the creep rupture
strength of this alloy increases considerably. These strength mechanisms revealed in the short-term creep tests were found to be expressed similarly in the long-term tests.
2016 に 炭 イラに Ni 基合金 試験 700 の 下 13 000 h ( 7 ) 試験後の プ る に 位 る る ( 8 ) ( 9 ) イラ材 の長時間 る の 材の長時間クリープ 試験 る イラ に よ 加工 る の に加 よ 冷間 加工 の長時間クリープ 強度 に る Ni基合金のクリープ 強度に 冷間加工 の に る 鋼 よ Ni 基合金のクリープ 強度に 冷 間加工の に の 第 1 表に 鋼 冷間加工の に の強度 クロ組織の に る ( 10 ) ( 15 ) Ni基合金に る冷間加工の 第 2 図に Ni基合金によ る ( 16 ) の強度 クロ組織の に 加 第 1 表の 鋼 に る 冷間加工 Ni基合金のク 40 60 80 100 50 70 90 300 200 500 550 600 650 700 750 800 850 100 000 h クリープ ( MPa ) 度 （ ） g ( Ni3 (Al, Ti) ) Laves ( Fe2W ) ( b ) Laves ( c ) g ( a ) 材 ：Alloy740H（ Ni 基合金 ） ：Alloy263（ Ni 基合金 ） ：Alloy617（ Ni 基合金 ） ：HR6W（ Ni 基合金 ） Laves 析出強化 合金 ：KA-SUS304（ オーステナイト系耐熱鋼 ） ：Gr.92（ フェライト系耐熱鋼 ） ：Gr.91（ フェライト系耐熱鋼 ） g 析出強化 合金 500 nm 500 nm 第 1 図 イラ材 の 100 000 h
Fig. 1 100 000 hours creep rupture strength of boiler materials
（ 注 ） クリープ試験 度：750 0.1 1.0 10.0 100.0 0 5 10 15 20 （） 量（ ） ：HR6W ( 6 ) ：Alloy617 ：Alloy263 ：Alloy740H 第 2 図 Ni 基合金のクリープ 強度に 冷間加工の
Fig. 2 Effect of cold working on creep rupture strength of Ni-based alloys
第 1 表 イラ材 のクリープ 強度に 冷間加工の
Table 1 Effect of cold working on creep rupture strength of boiler materials
イラの 合金の クリープ冷間加工の強度に USC フェライト系耐熱鋼 短時間 低 下 冷間加工 転位 組織の回復・再結晶 る 長時間 オーステナイト系耐熱鋼 短時間 加 冷間加工 転位による炭化物の微細析出 る 長時間 （ 析出物量に依存 ）低 下 冷間加工の 炭化物の粗大化 転位による炭化物の微細析出 る のクロ組織の回復 る A-USC Ni基合金 Alloy617 加 Alloy263 Alloy740H 低 下 HR6W 加
リープ 強度 長時間 低下 る る の 冷間加工 Ni基合金の強度 に 100 000 h るよ クリープ 強度 低下 る る の耐熱鋼の る 冷間加工の 加工度 よ 度・ のクリープ によ 大 る ( 17 ) ( 18 ) Ni基合金の冷間加工に る 加工度の に の ク リープ によるクリープ 強度の 化 の 基に A-USC イラ 材
る Ni 基合金の Alloy617 Alloy263 Alloy740H よ
HR6Wに クリープ 強度に 冷間加工の の強度 クロ組織の に る Alloy617 よ Alloy263 に 冷間加工の クリープ 度 によ のよ に 化 る 短時 間試験 に 強化 長時間試験に る 後に 鋼 Ni 基合金 のクリープ 強度に 冷間加工の クロ組織 の の イラ材 に る る 2. Ni 基合金のクリープ破断強度に及ぼす冷間加工 の影響 Ni基合金のクリープ試験後の クロ組織 第 3 図に クリープ試験 750 第 3 図 - ( a ) - ( c ) よ - ( e ) Alloy617 Alloy263 よ Alloy740Hの 材 - ( b ) - ( d ) よ - ( f ) Alloy617 Alloy263 よ Alloy740Hの
15 材 る Alloy617 る の析 出物 Mo 系炭化物の M6C る Alloy617 Alloy263 よ Alloy740H の粒界 よ 粒 に る の 析出物 Cr系炭化物の M23C6 よ g ′ る 第 3 図 - ( a ) に Alloy617の 材 粒 に M6C炭化物 るのに - ( b ) に 15 材 粒 に M6C炭化物 15 材 材に 結 晶粒界近傍 の M6C よ M23C6炭化物の析出物量 加 第 3 図 - ( c ) よ - ( d ) に Alloy263 の によ 粒 よ 結晶粒界近傍の クロ組織に 第 3 図 - ( f ) に Alloy740Hの 15 材 - ( e ) に 材に 結晶粒界近傍の析 出物量 の に る に Alloy740Hの 材 よ 15 材に
EDX ( Energy Dispersive X-ray ) 析 の結 第 4 図に 第 4 図 - ( a ) よ - ( b )
材 よ 15 材の SEM ( Scanning Electron Microscope ) る SEM の下に Cr よ Tiの X 材 粒界の に Cr系炭化物 るのに 15 材 粒 に Cr 系炭化物 析出 る る によ 転位 Cr 系炭化物の粒 析出 の結 結晶粒界近傍の Cr 系炭化 物 る ( 16 ) ( 19 ) Laves 析出強化 合金 HR6W の 材 よ 15 材の クロ組織 第 3 図 - ( g ) よ - ( h ) に の の析出物 Laves の析出物 Cr 系炭化物の M23C6 る 15 材 材に 結晶粒界近傍の M23C6炭化物 加 よ 材のクリープ に る粒界近傍の 炭化物量 Ni 基合金によ る Ni基合金の炭化物による粒界 出 粒界 粒界 に る析出物の 合の る 第 5 図に Ni 基合金の粒界 量の 量に 粒界 の 化 第 2 図に クリープ 強度の 化 よ クリープ 強度 量の 加に 加 る Alloy617（ ） よ HR6W（ ） 粒界 量に 加 クリープ 強度 量によ Alloy263 （ ） 粒界 量によ に Alloy740H（ ） 量によ クリープ 強度 低下 粒界 に に粒界の析出物 加 る クリープ 強度 加 る 第 2 図 よ 第 5 図 の 結 る よ 冷間加工 Ni基合金のクリープ 強度 粒界近傍の炭化物量 る に
( e ) Alloy740H 無ひずみ材 ( c ) Alloy263 無ひずみ材 ( d ) Alloy263 15％予ひずみ材 ( f ) Alloy740H 15％予ひずみ材 ( a ) Alloy617 無ひずみ材 ( b ) Alloy617 15％予ひずみ材 ( g ) HR6W 無ひずみ材 ( h ) HR6W 15％予ひずみ材 M6C M6C M23C6 M6C 1 µm 1 µm M23C6 1 µm 1 µm Laves M23C6 1 µm 1 µm M23C6 1 µm 1 µm （ 注 ） クリープ試験 度：750 第 3 図 Ni 基合金のクリープ試験後の クロ組織 Fig. 3 Microstructures of Ni-based alloys after creep
第 2 図よ 冷間加工 HR6Wのク リープ 強度の 加 の Ni 基合金に 大 る 加 の強度 加 のオー ステナイト系耐熱鋼 長時間 る る ( 20 ) ( 21 ) の に る に 材 15 材の粒 の析出物 粒 の析出物 粒界に に微細 る に 組織 粒 の Laves の イ に 量による る 第 6 図に 材 よ 材の クロ 組織 よ EDX 析結 第 6 図 - ( a ) よ - ( c ) 材の 材 - ( b ) よ - ( d ) 15 材の 材 る 第 6 図 - ( c ) よ - ( d ) の EDX 析結 粒 の微細 析出物 Cr に M23C6炭化物 第 6 図 - ( a ) よ - ( b ) の 結 材 材に M23C6 炭化物 微細化 る る 加 EDX 析結 材の M23C6炭化物 材 に Wの ーク強度 大 M23C6炭化物 30 に 粒 の 出 よ EDX 量 析 第 7 図に炭化物の粒 W 量の 粒界の炭化物に EDX 結 よ 熱 フトの Thermo-Calc M23C6炭化物 の W 量 結 材 M23C6炭化物の 粒 50 nm のに 15 材 炭化物の 粒 30 nm よ によ 粒 の M23C6炭化物 微細化 る に Ni基合金 よ オーステナイト系耐熱鋼 M23C6 炭化物 転位 に微細析出 る の M23C6炭化物 ク リ ー プ 強 度 る る ( 22 ) ( 24 ) よ 材 冷間加工によ 転位 に M23C6炭化物 微細析出 ク リープ強化に クリープ 強度 1 µm 1 µm 1 µm 1 µm 1 µm 1 µm Cr Ti Cr Ti の ( a ) 無ひずみ材 ( b ) 15％予ひずみ材 粒 界 SEM X 粒 界 （ 注 ） ：粒 に析出 Cr系炭化物 第 4 図 Alloy740H の EDX 析結
Fig. 4 Results of EDX analysis for Alloy740H
0 10 20 30 40 50 60 70 80 90 100 0 5 10 15 20 粒界 （） 量 （ ） （ 注 ） クリープ試験 度：750 ：HR6W ：Alloy617 ：Alloy263 ：Alloy740H 第 5 図 Ni 基合金の粒界 量の
Fig. 5 The relationship between the grain boundary shielding ratio by carbides and the pre-strain in each alloy
る 第 7 図 微細 M23C6炭化物 W 量 に る る 粗大 炭化物 W 量 の 量 Thermo-Calc の に近 に の 微細 M23C6炭化 物の 材 材に M23C6炭化 物 の W 量 る 鋼の Gr.92 鋼 Gr.91鋼に M23C6炭化物の 粗大化 る ( 25 ) ( 26 ) の M23C6炭化物 に W る Crの Crよ の 度の Wによ 炭化物の 長 る に る ( 26 ) 合金の 材に M 23C6炭化物 の W 量 炭化物の ・粗大化 ク リープ 強度 長時間 る よ HR6Wの冷間加工材 加工材に 析 出物による粒界強化に加 粒 強化 に る の Ni 基合金に クリープ 強度 加 る る 3. 冷間加工を施した Ni 基合金のクリープ破断強 度に及ぼすクリープ条件の影響 1 章 よ に 冷間加工材のクリープ 強度 クリープ によ る にオーステナイト 系耐熱鋼に冷間加工 短時間 のクリープ 強度 加 る 10 000 h の長時間 の クリープ 強度 加工材 下に る の ( c ) EDX 無ひずみ材 ( d ) EDX 15％予ひずみ材 ( a ) 無ひずみ材 ( b ) 15％予ひずみ材 100 nm 100 nm 720 640 540 480 400 320 240 160 80 0 0.00 1.00 2.00 3.00 4.00 5.00 X ー ( keV ) X ト （ 回 ） 6.00 7.00 8.00 9.00 10.00 CrLa FeLa NiLa WMa CrKa CrKb FeKa FeKb NiKb NiKa WLa WLb 300 270 240 210 180 150 120 90 30 60 0 0.00 1.00 2.00 3.00 4.00 5.00 X ー ( keV ) X ト （ 回 ） 6.00 7.00 8.00 9.00 10.00 CrLa FeLa NiLa WMa CrKa CrKb FeKa FeKb NiKb NiKa WLa WLb EDX 析 EDX 析 第 6 図 HR6W のクリープ試験後の粒 の クロ組織 EDX 析結
Fig. 6 Microstructures of intragranular grain and results of EDX analysis taken from the precipitates of HR6W
10 100 1 000 5 10 15 20 M23C6炭化物 の W 量 （ at. ） M23 C6 炭化物の粒 ( nm ) ： 材 ：15 材 ：粒 界 Thermo-Calc 第 7 図 M23C6炭化物の粒 W 量の
Fig. 7 The relationship between the diameter of M23C6 carbide and W content in M23C6 carbide of HR6W
短時間試験 に Ni基合金の強化 10 000 h の長時間試験に る る る Alloy617 よ Alloy263 に 冷間加工の クリープ 度 によ のよ に 化 る 熱 の る 冷間加 工度の大 位 大 30 度の冷間加工 る Alloy617 よ Alloy263 に 30 の冷間加工 Alloy617の 30 材 よ 材のクリー プ 試験結 第 8 図に クリープ の る クリープ試験 度 700 800 80 350 MPaの クリープ 強度に の による 低 材 材に クリープ 強度 の強度 加 20 000 h の長時間試験後に 低 に 材のクリープ 強度 加 に る 750 170 MPaの 材 材 材の クロ組織 の結 第 9 図に 第 9 図 - ( a ) 材 - ( b ) 30 材 る 材 粒界近傍に析出物の存
( Precipitation Free Zone：PFZ ) のに 材 PFZ 2 章 材 材に 粒界近傍の 析出物量 加 材 炭化物 に g ′ 粒界近傍に 析出 る よ 材 材に 粒界近傍 の析出物 粒界 に の結 PFZ の 化組織の ク リープ 強度 加 る ( 27 ) のよ に 2 章 に Alloy617の強化 長 時間試験に る の 材 材の組織 化に に Alloy263 の 30 材 よ 材の クリープ 試験結 第 10 図に クリープ試験 度 750 800 100 250 MPaの 30 材のクリープ 強度 材に 加 の に る 800 ( a ) 無ひずみ材 ( b ) 30％予ひずみ材 PFZ M23C6 1 µm 1 µm g ′ （ 注 ） クリープ試験 ・ 度：750 ・ ：170 MPa 第 9 図 Alloy617 のクリープ 材の クロ組織
Fig. 9 Microstructures of Alloy617 interrupted at 750°C, 170 MPa 40 60 80 100 300 500 100 1 000 10 000 ( MPa ) 時 間 ( h ) （ 注 ） クリープ試験 ・ 度：700 800 ・ ：80 350 MPa ：700 材 ：700 30 材 ：750 材 ：750 30 材 ：800 材 ：800 30 材 第 8 図 Alloy617 のクリープ Fig. 8 Creep rupture curve of Alloy617
140 MPaの 材 材 材の クロ組織 の結 第 11 図に 第 11 図 - ( a ) よ - ( c ) 材 - ( b ) よ - ( d ) 30 材 る 2 章 第 11 図 - ( a ) に 材 - ( b ) に 材の粒界近傍 の析出物量に 第 11 図 - ( c ) よ - ( d ) の 結 るよ に 材 材に 粒 の M23C6炭化物 よ g ′ 微細 ( 28 ) の 30 材 材に 粒 のクリープ強化 に クリープ 強度 加 る 4. 冷間加工を施した各種ボイラ材料のクリープ破 断強度とその強度メカニズム イラ材 のクリープ 強度に 冷間加工の クロ組織の る 合金の組織 の る フェライト系耐熱鋼 テ イト組織 微細 炭・窒化物 析出 る クリープ 強 度 る フェライト系耐熱鋼 熱 によ 炭・窒化物 析出 る 強度 る オーステナイト系耐熱鋼 化熱 材 に炭化物 析出 る クリープ 強度 る の 鋼に る フェライト系耐熱鋼 炭・窒化物 析出 るのに オー ステナイト系耐熱鋼 に炭化物 析出 る Ni基合金 オーステナイト系耐熱鋼 化熱 材 に金属間化合物 よ 炭化物 析出 る クリープ 強度 る のよ に イラ材 によ 析出物の析 出 る時期 る 冷間加工によ るクリー プ 強度の 化 イラ材 に る の 化の 第 12 図に 冷間加工 イラ材 のクリープ に る クロ組織 化 第 13 図に の 細 下に る フェライト系耐熱鋼 の熱 炭・窒化物 析出 る 冷間加工によ 転位 に に炭・窒化物 析出 る 転位 テ イ ト組織の回復・再結晶 る の回復・再結晶 度・ のクリープ試験 によ る の 第 12 図 - ( a ) に よ に 冷間加工 フェライト系耐熱鋼のクリープ 強度 加工材に 低下 る オーステナイト系耐熱鋼 に炭化物 析出 る 析出物 冷間加工の る に冷間加工によ 転位 に炭化物 微細に析 出 強化 クリープ 強度 加 る の強度 加 炭化物 よ 析出 るオー ステナイト系耐熱鋼 長時間 る のの の合金 短時間 のクリープ の る の 長時間試験 炭化物の粗大化に 転位 組織の回復・再結晶 クリープ 強度の低下 る の 冷間加 工 オーステナイト系耐熱鋼のクリープ 強度 第 12 図 - ( b ) のよ に る Ni基合金 に炭化物 析出 る オース テナイト系耐熱鋼 析出物 冷間加工の る に よ に に析出 る粒界近傍の炭化物量 Ni 基合金によ の析出 クリープ 強度 る 粒 に析出 る金属間化合物 冷間加工の 長時間試験後 粗大化 冷 間加工 Ni基合金のクリープ 強度 粒界近 傍の炭化物量に依存 金属間化合物 長時間試験後 粗 大化 に Ni基合金 オーステナイト系耐熱 鋼 るよ 強度低下 る の 冷間加工 Ni基合金のクリープ 強度 第 12 図 - ( c ) のよ に る 40 60 80 100 300 500 100 1 000 10 000 20 000 ( MPa ) 時 間 ( h ) （ 注 ） クリープ試験 ・ 度：750 800 ・ ：100 250 MPa ：750 材 ：750 30 材 ：800 材 ：800 30 材 第 10 図 Alloy263 のクリープ Fig. 10 Creep rupture curve of Alloy263
( a ) 無ひずみ材 ( b ) 30％予ひずみ材 5 µm 5 µm ( c ) 無ひずみ材 ( d ) 30％予ひずみ材 1 µm 1 µm 析出物の の X 1 µm 1 µm 1 µm 1 µm 1 µm 1 µm BF*1 Al Ti Cr （ 注 ） クリープ試験 ・ 度：800 ・ ：140 MPa *1： 第 11 図 Alloy263 のクリープ 材の クロ組織
( MPa ) 時 間 ( h ) ( MPa ) 時 間 ( h ) ( MPa ) 時 間 ( h ) ( a )
USC 材 ( b ) USC 材 ( c ) Ni A-USC 材
析出物量に依存 冷間加工 冷間加工 冷間加工 ： 加工材 ：冷間加工材 ： 加工材：冷間加工材 ： 加工材：冷間加工材 Alloy617 HR6W ：冷間加工材 Alloy263 ：冷間加工材 Alloy740H 第 12 図 イラ材 のクリープ 強度に 冷間加工の
Fig. 12 Effect of cold working on creep rupture strength of various boiler alloys
旧 g ′粒界 パケット境界 初 期 組 織 冷間加工後の組織 短時間試験 長時間試験 冷間加工材のクリープ 試験後の組織 フェライト系耐熱鋼 状 態 オーステナイト系耐熱鋼 Ni基合金 ブロック境界 回復・再結晶による強度低下 炭化物の微細析出による強化 炭化物粗大化による強度低下 粒界近傍の炭化物量に依存 回復・再結晶による強度低下 粒界近傍の炭化物量に依存 （ 注 ） ：転 位 ：炭・窒化物 ：炭化物 ：金属間化合物 第 13 図 冷間加工によるクリープ 後の クロ組織の
5. 結 言 A-USC イラ Ni基合金のクリープ 強度に 冷間加工の クロ組織の に る の に 材 材 クリープ試験 クロ組織 Alloy617 よ Alloy263 に 冷間加工の 度 のクリープ によ のよ に 化 る 短時間試験 に 強化 長時間試験に る 下 る ( 1 ) g ′ 析出強化 Ni 基合金のクリープ 強度に 冷間加工の 粒界近傍の炭化物量に強 依存 る に ( 2 ) Laves 析出強化 Ni 基合金の HR6W に冷間 加工 粒界近傍の炭化物量 加 る に加 粒 に炭化物 転位 析出 長時 間 る クリープ 強度 加 る に ( 3 ) 短時間クリープ試験によ に Ni基合 金の強度 長時間試験に に る 参 考 文 献 ( 1 ) ： に る の ラ イ フ イ ク CO2 出 量 合 2016 7 ( 2 ) ：A-USC 界 Vol. 62 No. 10 2011 10 pp. 731 741 ( 3 ) ：700 界 ( A-USC ) イラ の IHI Vol. 49 No. 4 2010 2 pp. 185 191
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Nakagawa and K. Muroki：Development of Boiler Technology for 700°C A-USC Plant IHI Engineering Review Vol. 49 No. 2 ( 2016 .11 ) pp. 34 43
( 6 ) K. Kubushiro, K. Nomura, H. Nakagawa, Y. Ohkuma and K. Muroki：Development of Fabrication Technology for the A-USC Boiler Proceedings of the International Conference on Power Engineering-15 ( 2015. 12 ) ICOPE-15-1167
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鋼の クロ組織に 冷間加工 熱 の
熱 Vol. 57 No. 6 2017 12 pp. 343 350
( 14 ) F. Masuyama：Cold Work Effect on Creep Rupture Strength of Austenitic Boiler Steels Proceedings of Creep8 8th International Conference on Creep and Fatigue at Elevated Temperatures CREEP2007-26469
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( 20 ) ：
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工の 鋼 163回 大
Vol. 25 2012 3 p. 405
( 21 ) N. Saito, N. Komai and K. Hashimoto ：LONG-TERM CREEP RUPTURE PROPERTIES AND MICROSTRUCTURES IN HR6W ( 44Ni-23Cr-7W ) FOR A-USC BOILERS Proceedings of the 8th International Conference on Advances in Materials Technology for Fossil Power Plants ( 2016. 10 ) pp. 419 429 ( 22 ) 大 ：Inconel 617 合 金のクリープ強度に よ 粒界 よ 再結晶 の 鋼 Vol. 63 No. 14 1977 pp. 2 372 2 380 ( 23 ) ：Ni-20Cr 合金の クリープ に 炭 の 鋼 Vol. 73 No. 1 1987 pp. 183 190
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( 28 ) N. Kanno, Y. Shioda and K. Kubushiro：Effect of Cold Work on Creep Rupture Strength of Alloy263 International Journal of Materials Science and Applications Vol. 6 Iss. 5 ( 2017. 9 ) pp. 260 268
