アンモニア竪型凝縮器の熱伝達に就いて

d21.57.044;53d.24d

アンモニア竪型凝縮器の熱伝達に就いて

須

藤

清

治*

長谷川

修**

滝

川

重

幸***

Heat

_Transfer

_of

_the

Ammonia

VerticalShell

and

Tube

Condenser

By _{SeijiSut6,Osamu} Hasegawa _and Shigeyuk主Takigawa

TochigiWorks,Hitachi,Ltd.

Abstra七t

Followlng the _study on the heat transfer _of the horizontaltype _condenser as

publishedinthe previousissue of this periodical,the writers picked up this time

the _{verticaltype condenser} eonnected with the30HP ammonia compressor,and

con-ductedthe _{experimentalresearchand the theoreticalinvestigation} on _{such problems}

as:the effectof coolingwaterontheぐOndensingtemperature;the relationbetween

theheatconductivityand the _{coolingwater quantity;and} the _{effectof swirlon} heat transfer.

Based on the _{results of} these _{researches,thewriters compiledthe} chartofthe

Characteristicsoftheverticaltype condensershowlngtherelationsbetween the con-densing _{capacity,COOling water quantity,COOling water} temperature,heat transfer area,COndens主ngpressure,COndensingtemperature,andthe horse-POWerrequired for the compressor.

They further _{conducted the experimentalresearch} on the _{relation of heat}

con-ductivity _{and the speed of brine of the ammonia} brine _cooler.

〔Ⅰ〕緒

言

前章(承諾別冊No.1P.75参照)iこ於て､横型凝 縮器灯 _{して凝縮圧力の圧縮機動力に及ぼす影響､} 温度に対する冷却7kの影響､圧縮機動力と冷却7k温度と の 係､熱貫流 スケ･-ルの と冷却7Jく速度の関係並びに冷却管内の 伝達に及ぼす影響等の 問題に就き､実験 肋検討と理論的考察を行ったが､充実験に於ては前栽と 同様工場内に於て 30HP _{アンモニア圧縮 を使用して} 冷凍蓮転を行い､竪型凝縮器に関して上記の問題以外に スワルが凝縮器の熱伝達に及ぼす影響､プライソ冷却器

の熟貫流率に就いて所要の測定をなし､凝縮器の作間を

検討すると共に､理論的考察を行った｡ ****** 日立製作所栃木工場 〔ⅠⅠ〕研

究

装

置

第1図(次貢参照)に示せる写真は本研究装置の外観 で､写真rl -の番号ほ本研究に使凋した F記登き詩を示して いる〕 ① _{竪塾凝縮器} ㊤ 凝縮器冷却水の流量測定吊タソク (カ ブライソ冷却器 (カ ブラインタソク (カ ブライン流量測崖タンク ① 圧縮機より凝縮器への吐出管 は)箪剥病苦よりプライソ冷却器への聖管 (カ 膨 脹 弁 ブライン冷却旨芹より圧縮機への吸入管

712 _{昭和28年4月 日 丑:}

_評

_論

_{第35巻 第4号} 第1図 研 究 装 置 Fig.1.Test Equipment (砂 凝縮器冷却水用ポンプ ⑪ 冷却水入口管 ⑩ _{冷却水出口吸出管} ⑲ プライソの出口管 ⑭ プライy測定用タンクへの切換管 ⑮ 投込式 熱許 研究に使用せる機器の仕 _{は下記の如くで､圧縮機､}

動機並びに油分離器ほ前報の研究に使用したものと同

一である｡ (り _{使用機器仕様} (A)凝 縮 器(外観寸法ほ第2図参照) 型 _{式･‥‥･堅埜シェルアンドチューブ式} 胴 の _外径‥. ..610mm 冷却管有効長... 4,三0011ュm 冷却管外径... .51mm 冷却管肉厚‥ ‥2.9mm 冷却管本数川 ..59本 ガ ス 入 _口‥. ‥.21' 液 出 口.‥ ..1ケ 安 全 _弁‥. 去ケ 冷却水入口..‥. ...3ケ ､

安全弁rナ)

カヌ出口け■J _r勺圧弁 でゝ 一九 ⊂:､ 壱 こ1 l _ ｣ ●■ト ジ / ガス入口信 第3図 試験 に _{任 用 し た} Fig.3.HorizontalShelland ガス入 汲出コ 第2図 Fig.2. スフル

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安全射封

油抜弁(チり が仇がコー管(甘利 試験 に _使用 し _た る _凝縮器

Ammonia VerticalShelland Tube Condenser for Test

(B)プライソ冷却器(外観寸法は第3図参照) 型 式.‥‖.棋聖!シェルアンドチューブ式二 胴 の _外径‥. ‥610mm 冷却管有効長………･2,400mm一 冷却管外径… _･51mm 冷却管肉厚‥ _{‥2･9mm一} 冷却管本数.‥ ‥･42本 通 路 数.‥ _･･14 有効伝熱面積… _{‥15･25m巳} 液入 口 径‥. ガス出口径‥ 安 全 _ト ナト‥

融弁な･)＼フライン入[け∴

勃妹が]-管r〟不) る プ ラ イ ン 冷却器

ア ン′⊥モ ニ

ア竪型凝縮器の熟伝達に就いて

713

第4図 冷却水流量測定用 タ _ンク

Fig.4.Measuring Tanlくfo上.Cooling Water

Quantity

ドレーン弁

第5図 プ _{ラ イ ン 流量測 定 用} タ _ンク

Fig.5.Measuring Tank forBrine _Quantity

プライン入口‖‥‥. ...2ケ ブライン出口……….‖2〝 (C)冷却水流量測定用タンク 寸法並びに構造は第4図に示す如くで､附属せるデ← ジグラスに二標点∠しβを印した｡尚この二標点月,β 聞を充満する水の容量は540Jであるこ (D) ブライソタンク 長 巾 トー,■ さ‥ .1,EOOmllュ 1,ニ00InIl1 1,EOOmm このタンクに _{3kW投込式 器7本を入れて､各々} 分離したスイッチにて熟負荷を調整し得るようにした｡. (E)ブライン流量測定用タンク 寸法並びに構造ほ第5図に示す如くで､附属せるゲ← ヂグラスに二標点 月,β _{を印した｡.このこ} を充満するタンクの容量はEOJである. (2)試 験 方 法 (A)測 定 箇 所 ･､､･l､J, 第る図は本実E如こ於ける系統図を示L､図申の番号は 第1表の計測諸元を示している｡ アンミニア配管 冷別人配管 フライン配管 ･H･･←H-･温度計 N _止 弁 達成言十 第6図 試 験 _装 置 系 統 図

Fig.6.Schematic Outline _{of Test} Equipment

欝1衷 計 測 諸 元 一

覧 表

714 _{日 立 評}

_論

第7図 温 度 計 挿 入 部

Fig.7.Setting Point _of Thermometer

(B)測 定 方 法 圧縮機の吐出圧力(∋及び吸入圧力(むはそれぞれ5ケ 達成計(目盛201(g/cm2∼7601】ユmHg,101くg./cm2-760 mmHg〕を使用して測定した｡冷媒ガス及び液の温度は パイプの外周にパテづけしたる温度計の読みを以てそれ ぞれの温度とし､凝縮器の冷却水入口温度及び冷却器の プライソ入口温度ほ第7図に示す如くパイプ中に挿入し

た温度計の読みを､文凝縮器の出口温度ほ冷却管より落

下する7kを容器に受けてその巾に差込んだ混度計の読み を以てそれぞれの温度とした｡冷却7k出入口及びブライ ソ出入口の温度ほ0.lOC目盛の精密温度計を億円しその 他の部分の温度ほ0.50C目盛の温度計を使用した｡ 凝縮器の冷却水量は第4図に示せるタンクを使用し､ ゲージグラスに印せる標点ノ1から月迄冷却水を流し込む 時間を0･2sec目盛のストソ7'ウオッチを用いて測定し

て､流量を算出した｡プライソ冷却器のプライソ流量も

第5図に示せるタソクを使椙して､同様の方法により測 定した｡ (C)測 定 経 一本実験に使用せる凝縮器几びブライン冷却器ほスケー ル等の存在しない清浄なる状態のものである.｡ プライソとしては塩化カルシウム(CaClご)溶液を使用 し､その 度ほボーメ19.1こ _{で比重ほ1.153g/cIn3} で ある｡これはポーメ計致び普通の比弓計両方で測定して 正確を期した｡ 凝縮醤の伝 面積は37.45111コ _{であるが第8図に示す} 如く､木栓で _{α,わ,C,d図の受口く冷却管の一部を盲に} したものと､木栓を用いないで主管を間遠せるものとで､ 伝熱両横を5旦那嘗に変えて測定した(第2表参照)㌧つ この 中木栓を用いないで冷却管本数が59本の場合は､冷却 水の出入口の温度差が少い量にiE確なる実験資料を得る ことが困難であった｡ 箇冷却管の上端に第9図の写共に示す紺き､スワルと 称する7k旋回器具A,B認を使目した場合及び全然スワ ルを使用しない場合の3蔭壌を比較級討した｡ ∂ 回(粛茶) ･■-:･∼:‥､: ∴､･∴･∴ :･ 台申○㊤Q

∈=∋00〔う串申

昏00⑳台申 ＼(=∋自白e_､㍉ C回(/'J不) 第8図 Fig.8. d 阻 _r〃本) e本鰹て盲ほした冷如管 凝縮器冷却管の本数変更の状態

Changmg _of Number _of Conde王1Ser Cooling Pipe

第 2 _{蒙 凝縮器} の 伝 _熟面積 の _{変 化}

Table2.Heat Transfer Surface _of Condenser in Various Conditions

木栓の打込状態l冷却管本数≡有効巨熱面積

(A 聖上) (8 型〕 第9図 Fig.9. i疑 縮 器 用 ス _ワ ル Swirlfor Condenser

ア ンモ ニ

ア竪型凝縮器の熱伝達に就いて

第 3 表 Table 3.

プライン冷却器の伝熱面積の変化

Heat Transfer Surface _of Brine Coolerin Various Conditions

冷却管本数∼有効伝勲両横

謂儀還通路数

42 28 15.25m2 10.15m2 14 14 プライy冷却器は保冷作業を施行しないで表面からの 熟侵入を許し､且つプライシタソク内に3Ⅰ(W投込式 熱器7本投入して熟負荷とした｡冷却器の全有効伝熟面 積ほ15.25m2であるが､これも木栓を使用して第3表 の如く二種 に伝熱面積を変えて測 ‡≡した｡

〔ⅠⅠⅠ〕実験の結果及び検

(り 凝縮温度に対する冷却水の影響 第10図ほ冷凍屯当りの冷却水量と､凝縮温度nと冷

却7k入口温度Jlとの差の関係を実篤如こよって求めた曲線

l を 積 商 冷凍屯当りそれぞれ1･28m2,1･00m2,･

軋68m3,0.50m2に変えた場合の温度差曲線である.⊃

こ

の二㍍-∠1の値は凝縮器の特性を調べる際に猥本となる値

であるこ.即ち凝縮器の冷却水量と伝熟面積､冷却水の入 口温度と凝縮温度､凝術容量と伝熱面積の関係がこの曲 線によって良く判る｡第=囲ほ同様の1冷凍屯当りの伝 熱面積の場合に､1冷凍屯当りの冷却水量と凝縮温度れ

と冷却水出口温度烏との関係を実験によって求めた曲線

である｡この7もri3 はI.eavhg TerminalDifference

と弥せられ第18図と同様凝縮器の特性を示す曲線であ る｡ 第11図の結果と前報の圧縮機の吐出圧力に対する1冷 凍屯当りの馬力曲線を組合せて､凝縮容量､冷却7k量､ 冷却水温度､伝熟面積､凝縮圧力､凝縮温度､圧縮機馬 力の関係のチャートを作製すると第12図(攻頁参照)の 如くになる｡ (2)享捉縮器の熱貫流率 第13図(次頁参照)は 慣蘭摩と伝熟面積11n2当り

の冷却水量との関係を示す曲線である｡清浄なる場合は

今回の実験によって求めた曲線であり､これはOphuls

と

_{Homeの共同研究により求められた曲線より悪い}

がZmbroにより求められた曲線より良い値を示し､又

丸Iotzの実験結果に近い値及び傾向を示している｡第13

図に点線で元せる曲線ほ前栽での清浄なる場合と汚れて

いる場合との比較研究の結果にもとづいて､本竪型凝縮 器がスケールで汚されている場合の熱員流率の値を清浄 なる場合の実験結果から推測して求めた曲線である｡ 715 /冷凍こ‡三⇒リンつ)争三ご7K量ニ･′･融-J 第10図 Fig.10. 冷却水量に対する 7もー′1 77JITemperature Curve

Cooling Water Quantity

温度曲線 at Various 山 根〔Lエへに銀河盲｢一｢已r言∵J∴完＼誓■ゼ▲

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遥遠ご与責当 l ｢ l l l ■..■ l ･--ト l l ! l l l i 】 l `ごJ■ ;ア♂ /♂ /プ /ダ _.イβ■ /ニモノ蕪:‡ヨ当りよつ冶三コ水量初動竹 第11.囲 Fig.11. † l .__ ] l T--⊥-｣ llJ .____._._______i l ▼ ; ■t 1 J几

対ロ…

冷却水量に対する 7ち-J2温度菌錬

7t,-ち Temperature Cur＼▼e _こ1t Variou

Cooling Water Quantity

(3)水墟回器具(スワル)の影響 第14図(91頁参照)は伝熟面積1m2当りの冷却水量を 横軸にとり､縦軸に熱雷流率をとった場合の､スワルの 有る喝合と無い場合の瓢買流率の変化を示した曲線であ る｡策9図に示せるA,B二僅のスワルについては比較 検討したが､差異ほ殆ど認められなかった.こノ第14図よF) 判る如く.スワルの無い場合ほ 無賃流挙がスワ′Lの有る碩 合に比較して20∼30%悪くなっているが､これほスワ ルが有る増合にほ冷却7kが冷却管壁に沿って流れるのに

比べて､スワルの無い時は冷却管壁に沿わずに落下して､

一部の冷却7kが熟民剋こ効果を与えない為であると考え られる.｡ 水の側に於ける熱伝達係数乱けがスワルの無い場斜こ は悪くなっている筈であるが､これを第4表(91頁参照) の実験藁科を解析して､この熱伝達係数乱Ⅷの差異を調 べて見る｡

716 ≧吏二王聖蒜コ新嘗埜茫 財 即甜 甜〃 〃〃 〃〃 〃付 〃ぴ β 郎. 昭和28年4 月 J疑賄温度 ℃

評

_論

_{第35巻 第4号} /冷凍磁当りの冷却水量和布傭 〃 必 ∬ _{〟 ガ} ∬ ガ ガ ガ ガ ガ ♂イ ♂∫ 〟 ♂7 β♂ ♂J/♂ ///∠ /J 〟

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Flg･12･ Characteristic Chart forVerticalShelland TubeCondenser

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/♂ /グ /♂ /ダ ん ′2♂ ∠ジ 伝熱面詰/′マg当りの冷去[水量 _姉【わ2 第13因 竪 型 凝 縮 器 の _{熟 貫 流 率 曲 線}

71ア hき鳶､ぷ 櫛果叫蕊 ∵ 7〝 ∵ +∵ 粛 〟ノ / L L

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㌢′則 l /1 ス l ルの有5 l 島台 十十十十 1 l l 【 スワルの無い場合 ｣ l l ■■ 岩房芳ii ･ 一伝票喪面積/が彗りの冷去[水量瓦ゾ加壷Z 第14図 F;g.14. 星型凝縮器に於けるスワルの影響

Effect _of Swirlfor VertiealSheu _and Tube Condenser

第 4義 解析に使用する実験資料

Tal_)le4.Test Data for TheoreticalStudies

入 吐 吸 口土 吸 回 伝 出 入 出 入 1転 力 圧 力 圧 力 温 温 熱 面 積 凝縮器ガス入口温度 凝縮器振出口温度 冷却水入口温度 冷却オこ出口温度 冷却水出入口温度差 凝 縮 温 度 対数平均温度差 冷 却 】旋 縮 教 _官 水量/7三て _三L ニ｢さ _盈 涜 率 l 第4表のA盟スワルを使用せる場合の負料よりサイク

ルのモリエル緑園を画くと第1咽の如くになる｡圧縮機

の吐出量から冷媒循環量Gを求めると､吸入ガスの比体

積ほ0.53m3/1唱なる故

C=172kg/hr を得る.｡ b苛へRヾぜ㌧ ､

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j け緒‡ L l l 儲♂ ガ7 都J 工ングルピーJ■友妙免 第15図 ア ン モ ニ ア _モリ エ ル繰図

Fig.15.Ammonia Molliers Diagram

モリエル線固より 凝縮器の入口に於けるエソタルビー ね=427.5kcal/kg 液化し始めた時のエソタルピー

f4=407.Ol【Cal/1唱

凝縮器の出口に於けるエソタルピー f5=130.0Ⅰ【Cal/kg 以上により 過熱領域に於て冷却7kに与える熱量 飢=ダ3一言4=20.5kcal/kg 飽和領矧こ於て冷却水に与える熱量 ヴ竺=才4一言5=277.Okcal/kg 凝縮掛こ放て冷却水に与える全 量

ヴ=飢+qヨ=297.5kcal/kg

凝縮容量 Q=Gxヴ=50,8川kcal/hr 実

_{で求めた凝縮容量48,500kcal/hr}

との差は周 らの放 の為と考えられる｡ カゝ 今冷却7kの各領域の温度上昇が各領域の伝熱量に比例 すると仮定すると､各領域の温度上昇の状態図は第指図 の如くになる｡ 今各領域に対して第5衷(次頁参照)の如き記号を用 いると (人口 過熱 凝縮 〃7℃アンモニア ､細7K ガ･β℃ )外化 _〟7r ′下 第16因 温 度 分 布 図 Fig.16.Temperature Chart 出⊂1

`.718 _{昭和28年4月} 第 5 _衰 Table5. 日 丑二

_評

_論

各 領 均 一 覧 表 TableofTransfer _Reqion (1)及び(2)の関係式が成立する｡ ダ=賞十f妄=19･05mヱ･･ ‥(1) ￠1=ゐ1flβ1 りこ･･J∴･J■J二 ‥(2) 第l`図の状態図より _{β1,β2を求めると} ♂1=16.50C β2=3.560C 旦g: ∝ぶ: ･ト･: .∂: ､･こ: 過熱アンモニアガスから冷却管への熟伝 kcal/m2br■OC 凝結するアンモニアから冷却管への 冷却水側の熟伝達係数 油膜スケ←ル等の厚み 油膜スケ← tレ 等 の 伝達係数 kcal/m2brOC

】くCal/皿コhr⊃C

kcal/mhrOC 上記の記号を吊し､､又過熱領域と飽和領域の冷却7k側 の熟伝 数∝･町ほ若干水温が異る事等により差があると 思われるが､極く僅少と思われるので､両者を等しいと 便足して∝†〃とすると次が成立する二 ･ミ･: _1.1.∂' l l + ∝-〃 ■ ∝g ■ ス ･-:

吉+忘+づ

前我の実験資料に基づいて､清浄なる場合の∂/スを計 算すると ∂/ス=0.0005 位の値である事が推論される｡

柏の値は前報に記載せるBoshの式を哨いて､計算

すると ユg=115cal/n12br〇C

次iこ∝ぶの値ほ竪型の管に適用されるNusseltの式を用

いて計算する

よぶ=3,40吋義一

月= その凝縮温度に於ける蒸発の潜熱 _{kcaI/ユ唱ニC} アンモニア凝縮液の比重 アン㌧モニア凝縮液の アンモニア凝縮液の粘性係数 冷却管の水に濡らされた径 凝縮膜両面の温度差 1唱/皿3 kcal/m.sec.CC l(g･SeC/m2 m つC 第35巻 第4号 今の場合 _{γ=277kcal/kgOC} γ=5981唱/m3 l=0.00012kcal/m.sec.C■C でマ=22･8×10 61唱.SeC/m2￠=11DC とすると _{よぶ=6,540kcal/m2brOC}

故に∂/ん〇適,ユβの値を用いると(二3)(4)式が成立

する｡ 烏1= 毎= 十0.0092 十0.00065 .(3) ヽ■･ 4 ′′..＼ (1)∼(4)式より _{〇毎を求めると} ‡･把言=1,460kcal/mコhrロC (A塾スワルを使用せる場合) 次にスワル無き場合にも同様な計算を行って ユ･∼｡=887kcal/m2brOC (スワル無き場合) を得る｡ 即ちょ∼どの値ほスワルの有無によって上記の如く差が ある｡第17図ほ数多くの_資料にもとづいて上記の如き方 法で計算して求めたもので､横軸に冷却管一本を流れる 冷却水量をとり､ 軸に水の熟伝達係数∝･∽をとった場 ･ り ‥ ‥ 1 l l 】 ∼ l l l l l

Ⅷ

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β/ _{J材 ♂♂ β♂} /♂ /プ 〟 冷去口管/本当りの冷去口水量軌〃J適ど 第17図 竪型二義縮器に於ける水の熱缶熱係数曲線

Fig.17.Heat Transfer Coe伍cient _{Cur＼▼e Of} Cooling Water for VerticalShelland

Tube Condenser

ア ン モ

_{ア竪型凝縮器の熱伝達に就いて}

719J 合の､スワルの有る場合と無い場合をそれぞれ記入した 曲線である｡第け図より判る如く冷却水の少い場合には スワルの有無の影響は少いが､冷却7kが多くなるとスワ ルの影響が大になる｡これは一本の冷却管当りの冷却7k 量が多くなるとスワルが無い場合には､冷却管の真申を

管壁に触れずに落下する無効の冷却7jくが多くなる為であ

る｡ (4)プライン冷却器の熱貫流率 第18図ほブライン冷却器の熱貫流率と､プライン の関係を示す曲線で､1冷凍屯当りの伝熱面積が0･84

m2/RT,1･25m2/′RTの両場合の熱

流率回線の熱曲線

を実験によって求めた｡更に前報の結果より推測して汚

れている場合の結果を求めて点線で示した｡プライソ冷

却器の実験はブライン 度を変える以外の因子即ち冷媒 の吸入圧力､平常プライソ温度､冷媒とブラインの対数

平均温度差等の計因子の値が影響するが､実際に於ける

これ等の因子は次の如くである｡ 吸 入 _圧 力 1.4∼1･81くg./Cm2ゲージ ブライン入口温度 -4∼-6 ⊂C プライソ出口温度 一7∼-10 こC 対数平均温度差 4.5∼7･2 CC 上記の諸因子に近い状態にされたYork及び Vilter の曲線ほ鉄線に示す如くであり､本実験の結果はこれを 上回っている｡ 豊玉ミミ 捗養扁嘉 仰 ｣

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工⊥コニ

/J /♂ ｣l /∫ /′･ 第18図 プラ _{イン冷却器の熱貫流率曲線}

Fig,18.Heat Transfer Coe伍cient Curve _of BriIle Cooler 流 本実験では一冷凍屯当りの伝熱面筐の大小により熱貢 の値に大きな差のある事を云しているが､York及 ぴVilter _{の実験ではこの点に関しては全く言及してい} ない｡

〔1V〕結

盲 前報は一つの横型凝術器に対して行った実験である が､本報告ほ一つの竪塾凝縮器に対して､種々異った条 件の【Fに行った実験の結果を纏めたものである｡これを 以てアソモニア竪型凝縮綜全体の特性であると断定する ことほ出来 いが少くとも相似型の竪型凝縮器の有する 特性と見放すことは出来る｡実験の結果としては次の事 が云えると思う｡ 1.冷却7jくの温度放び冷却水量ほ凝縮器の熟伝達に対 しては 2. 本となるものであるから､凝縮器の設計に あってほ､土地の71く混並びに経済的に使用し得る冷 却7j(量を

査した上で､7恒温及び水温が圧縮機の所

要馬力に及ぼす影響や､凝縮器の熱伝達に及ぼす影 響等を考慮して設計せねばならぬ｡ 冷却管の入口に挿入するスワルの形状ほ熟伝達に 差程の影響を及ぼさないが､これを使用した場合と 使用せぬ場合とでほ熱罠流率に於て20∼30勉の相 達を生ずる｡ 終りに水研究の遂行に閑して御指導下さった伊達工場

長､栗木､吉田両課長並びに程々御協力された試験課の

氏に対して感認の志を 明する｡ 参 考 文 献

(1)A.S.R.E.:Refrigerating Data Book

(2)冷凍技術協会:冷凍資料

(3)Bosb:工 伝熱三塁･-■一

首詞

(4)John.C.Consley:HeatTransferinAmmonia

Shelland Tube Brine Coolers as AfEected by

Operating _{Conditions(Refrigerating} Engineer-ing _{Vol.3`No.6,No･8)}

(･5)Paulener:HeこItTransferandViscocityEffects

in Ammonia Shelland Tube Brine Cooler.

(HeatingPipingand AirConditioningVol･11

No.6,No.8)

720 _{甘召和28年4 月 日 立 評}

_論

第35巻 第4号

日立製作所社員社外寄稿一覧(昭和28年1月受付分)

郎