■ 業績の概要とカーボンニュートラル化に係わる取り組みの要旨
1/4
１.環境配慮手法
自然の恵みを活かした
低カーボンエネルギーによる室内環境の形成
□建築概要
建設地：長野県長野市
延床面積：9,851㎡
敷地面積：4,939㎡
規模：地上5階
構造：鉄骨造、免震構造
竣工：2013年3月
□空調設備概要
井水ヒートポンプ冷暖同時
空冷ヒートポンプモジュールチラー
井水利用天井放射冷房
デシカント空調機＋二次側空調機
（単一ダクトVAV）による床染み出し空調
□衛生設備概要
上水・雑用水2系統による加圧給水方式
（雑用水原水：雨水,井水,空調ﾄﾞﾚﾝ水）
ヒートポンプ給湯（厨房給湯）
□電気設備概要
高圧本線予備線電源受電方式
事務室部LEDによる鉛直面発効照明
株式会社電算は、長野県を基盤としてインフォメーションテクノロジーの
研究開発に取り組み、サービスとして提供する総合情報サービス企業である。
旧本社の老朽化のため、長野市内にて新本社を建設するに至り2013年3月に竣
工した。より一層の環境配慮が求められる時代背景の中、最先端の建築・設
備技術により、地域の特性を活かした『先導的環境配慮モデルオフィスの実
現』により地球環境への貢献を目指した。
写真 4-3 吹き抜け空間
写真 4-2 西・東側外装（壁面）
写真 4-1 南側外装（庇）
図 4-5 オフィス基準階平面図
N
8m
77m
奥行の浅いオフィス空間 主開口部（南北面）
コミュニケーションボイド
（自然採光・自然換気排気経
路）
東西に長い平面
壁面
（西面）
壁面
（東面）
庇（南
面）
自然換気
給気口
（南北面）
建築・室内環境の工夫による
徹底的な負荷削減
長野の恵まれた自然の
最大限の活用
明るさ感と全面放射による
快適性と省エネの追求
図 2-5 電算新本社ビルの環境配慮手法
この資料は、受賞者に了解を得て、建築設備技術者協会より公開している資料です。個人で利用するに留め、無断転載等を禁止します。
２.空間全体の放射環境を調整する放射冷暖房システム
３.明るさ感を高めた光環境の形成
○天井面の工夫：放射冷房に十分冷たい15℃の冷水を熱
源を使わずに井水から取り出して天井で利用
○床面の工夫：新鮮外気を居住域に効率的に供給すると
ともに、床面からの放射効果を意図して計画
○窓面の工夫：夏季、中間期はコアンダ効果を活用した
エアバリアファンにて南面の日射によるガラス表面温度
の上昇を抑制。冬季は発熱ガラスにより放射環境を良好
に保つ
○天井照明は、照明による適度な輝度面を鉛直に配置するこ
とで、人の明るさ感を高める計画とした。
○旧本社（一般事務所ビル）では17W/㎡、新本社では曇天判
断によるブラインド角度制御による昼光利用制御により4～
6W/㎡と大幅な省エネを図っている。
図 3-9 天井断面詳細図
照明発熱（天井裏）
鉛直面発光照明
（スクリーンライト）
250mmH
井水放射パネル（裏面断熱）
・寸法 ：2,000mm×500mm
（敷設率 80％程度）
・材質 ：亜鉛メッキ鋼板
（パンチング0.7mmφ）
・断熱材：グラスウール 32K
（PE 袋入 20mm 厚）
・流量 ：0.6L/min･m2
レターンスリット
3,200mm（1 スパン）
パネル裏面
（断熱材）
パネル内部
（水配管マット）
パネル表面
（パンチング配置）
図 3-16 染み出しカーペット
・OA フロア
図 3-17 手元開閉可能吹出口
図 3-18 冷房時の床面温度
図 3-19 暖房時の床面温度
床表面：24℃
床表面：24℃
（室内空気：26℃）
（室内空気：20℃）
閉鎖時
開放時
図 3-25 窓面の工夫
発熱ガラス
（ガラス内表面温度に
基づき ON-OFF）
エアバリアファン
（南面のみ）
（窓面温度に
基づき ON-OFF）
窓面温度
センサー
ガラス内表面
温度センサー
発熱なし時ガラス性能
・熱貫流率
：2.0W/m2
K
・日射熱取得率
：0.70
吸込口
吹出口
FL6+A12+EC6
［吹出口+0.1m］
1.9m/s
※窓面風速はガラス内側近傍風速の
実測結果（2014/8/29 11 時）による
［+2.5m］0.3m/s
［+1.7m］0.9m/s
［+0.9m］1.6m/s
図 3-6 全面放射冷暖房システムの概念図
天井放射
・井水放射冷房
・熱くない照明
床放射
・床染み出し空調
窓放射
・発熱ガラス
・エアバリアファン
図 3-34明るさ感を高める照明
図 3-37
スクリーンライト詳細図
帯電防止シート
保護アクリルカバー
ドットプリント
アクリルパネル
ドットプリント
（虚像）
事務所内観
■ 業績の概要とカーボンニュートラル化に係わる取り組みの要旨
3/4
４.ノンカーボンである自然のポテンシャルを徹底利用
○井水の熱利用（井水放射冷房・井水ヒートポンプ・融雪）
外気温度によらず年間を通じて15℃程度と安定している井水
を夏季や放射冷房や空調熱源に、冬季は空調熱源や無散水消
雪に利用。
○地中熱の利用（クール・ヒートトレンチ）
免震層内を通して外気取り入れを行うことで、夏季は6℃以上
の冷却効果、冬季は8℃程度の加熱効果が得られた。
○外気の利用（自然換気）
放射冷房を行いながら自然換気を行うシステムを導入。コ
ミュニケーションボイドを介した重力換気により換気回数6.5
回/hの自然換気やナイトパージが実施されている。
○水資源（雨水・井水）の利用
節水を図りながら、雨水と井水を雑用水に利用することで、
雑用水のうち年間97.2％の上水を削減している。
図 4-10 設備システムフロー（夏季）
揚水井戸
１５℃
汲上水槽
１８℃
１６℃ １８℃
２５℃ ２５℃
１７℃ １９℃
還元井戸
１２℃
５０℃
還元水槽
１９℃ ２６℃
デシカント
（除湿）
居住域
２８℃
１７℃
１９℃
パネル表面２１℃
床表面２４℃
還り空気
３０℃
免震層からの
外気
井水ヒートポンプ
（計705kW）
床染み出し空調
井水放射冷房
２１℃
自然換気
（中間期）
空調機
（二次冷却）
４０℃
３４℃
空冷HP
モジュールチラー
（追いかけ）
＋
CO2制御
1,680L/min
1,420L/min
雑用水利用
260L/min
1,680L/min
揚水井戸
１５℃
汲上水槽
１８℃
１６℃ １８℃
２５℃ ２５℃
１７℃ １９℃
還元井戸
１２℃
５０℃
還元水槽
１９℃ ２６℃
デシカント
（除湿）
居住域
２８℃
１７℃
１９℃
パネル表面２１℃
床表面２４℃
還り空気
３０℃
免震層からの
外気
井水ヒートポンプ
（計705kW）
床染み出し空調
井水放射冷房
２１℃
自然換気
（中間期）
空調機
（二次冷却）
４０℃
３４℃
空冷HP
モジュールチラー
（追いかけ）
＋
CO2制御
1,680L/min
1,420L/min
雑用水利用
260L/min
1,680L/min
-5
0
5
10
15
20
25
30
-200
-100
0
100
200
300
400
4月 5月 6月 7月 8月 9月 10月 11月 12月 1月 2月 3月
温
度［
℃
］
井水
利
用
熱
量［
GJ/
月］
井水温度と利用熱量の月別推移
井水ヒートポンプ利用熱量 放射パネル利用熱量
融雪利用熱量 外気温度（各月平均）
汲上水槽内井水温度（各月平均）
図 4-13
井水温度と利用熱量の各月実績
※4 月は竣工直後のため、運転調整段階であった
揚水井戸
１５℃
汲上水槽
１５℃
１５℃ １５℃
１２℃
１１℃
還元井戸
４５℃
還元水槽
１３℃ ６℃
デシカント
（コイル凍結防止）
居住域
２０℃
床表面２５℃
還り空気
１８℃
免震層からの
外気
井水ヒートポンプ
（計446kW）
床染み出し空調
２７℃ 自然換気
閉
空調機
（加熱）
５℃
－５℃
空冷HP
モジュールチラー
（追いかけ）
＋
CO2制御
窓表面
１９℃
無散水融雪
１５℃
１０℃
雑用水利用
260L/min
1,680L/min
1,420L/min
250
L/min
1,430L/min
発熱
ガラス
揚水井戸
１５℃
汲上水槽
１５℃
１５℃ １５℃
１２℃
１１℃
還元井戸
４５℃
還元水槽
１３℃ ６℃
デシカント
（コイル凍結防止）
居住域
２０℃
床表面２５℃
還り空気
１８℃
免震層からの
外気
井水ヒートポンプ
（計446kW）
床染み出し空調
２７℃ 自然換気
閉
空調機
（加熱）
５℃
－５℃
空冷HP
モジュールチラー
（追いかけ）
＋
CO2制御
窓表面
１９℃
無散水融雪
１５℃
１０℃
雑用水利用
260L/min
1,680L/min
1,420L/min
250
L/min
1,430L/min
発熱
ガラス
図 4-11
設備システムフロー（冬季）
図 4-12
揚水井戸と還元井戸の配置
揚水井戸（上流側）
・井戸径 250A、配管径 125A
・井戸ピット深さ：G.L.-100m
・サクション深さ：G.L. -36m
還元井戸（下流側）
・井戸径 300A、配管径 125A
・井戸ピット深さ：G.L.-100m
・注入管下端 ：G.L. -32m
100m 程度
15
20
25
30
35
0:00 3:00 6:00 9:0012:0015:0018:0021:00
温度［
℃
］
クールトレンチによる温度への影響
（2013/7/26）
外気 西OA吸込 東OA吸込
15
20
25
30
35
0:00 3:00 6:00 9:0012:0015:0018:0021:00
温度［
℃
］
クールトレンチによる温度への影響
（2013/7/26）
外気 西OA吸込 東OA吸込
図 4-17
クールヒートトレンチによる外気の冷却・加熱効果
-10
-5
0
5
10
15
温度［
℃
］
クールトレンチによる温度への影
響（2014/1/27）
外気 西OA吸込 東OA吸込
［時］
夏季（2013/7/26）
冬季（2013/1/26）
-6℃
+8℃
0 6 12 18 24
0 6 12 18 24
外気
西 OA 吸込
東 OA 吸込
図 4-16
免震層内平面図
外気取入口（１階より）
30m 程度
西側外気取入口（空調機へ） 東側外気取入口（空調機へ）
※免震層外周のクリアランス部は
ゴムにより密閉
（最大風量 30,000m3/h） （最大風量 25,000m3/h）
図 4-20 自然換気ルート
事務室
S N
事務室
事務室
事務室
事務室
会議室他
排気口（トップライト）
給気口（ペリカウンター内） ボイド
エントランス他
食堂他
図 4-22
自然換気窓の各月開放時間（2013 年度）
-10
0
10
20
30
0
50
100
150
200
3月 4月 5月 6月 7月 8月 9月 10月 11月 12月 1月 2月
各
月
平均
外気
温度
［
℃
］
窓開放時間［
h
］
自然換気窓の開放時間
2階北側 2階南側 3階北側 3階南側 4階南側 外気温度
0
50
100
150
200
3月 4月 5月 6月 7月 8月 9月 10月 11月 12月 1月 2月
窓開放時間
［
h/
月
］
自然換気窓の開放時間
年間自然換気時間
・2 階北側：458h ・2 階南側：522h
・3 階北側：526h ・3 階南側：562h
・4 階南側：543h
：ナイトパージ時間
図 4-25
給水システムフロー図
上水受水槽
水道本管
厨房
手洗い・飲用
W.C.洗浄
水
加湿
冷却塔補給
雑用水受水槽
INV INV
中間水槽 還元水槽
熱利用後
井水
雨水ろ過
雨水貯留槽
雨水
（屋上より集
水）
（20m3
） （18m3
） （45m3
） （55m3
） （120m3
）
300L/min 260L/min
260L/min 50L/min
260L/min
空調ドレン排水
（一部）
この資料は、受賞者に了解を得て、建築設備技術者協会より公開している資料です。個人で利用するに留め、無断転載等を禁止します。
５.自然採光と太陽光発電の両立
６.ノンカーボンエネルギーによる空調負荷の低減
７.エネルギー・CO
2
排出量実績
○トップライトから入射する太陽光線に対して、自然採
光・発電・日射遮蔽を同時に行う。
○中間期：自然換気が有効な場合は100%ゼロエネルギーにて空調
負荷を処理。自然換気が利用出来ないときは外気温度との差が大
きくなり地中熱による処理熱量が増加
○夏季：デシカント空調の運転により除湿を行い結露
しづらくする。放射パネルへの送水温度を下げて運用
し放射パネルによる処理熱量が50W/m
2
に増加。放射パネ
ルを24時間運転することで立上がり負荷を低減
○冬季：OA機器発熱が高いため、外気冷房によって日中の冷
水を使わずに冷房負荷処理。地中熱により加熱負荷も低減
○人員密度とOAコンセント発熱、
稼働時間は一般事務所ビルと比べ
大きく稼働率が高い
○空調・換気・照明のみで標準ビ
ルと比較すると
-45％
の省エネル
ギー、省CO
2
効果である。
-60
-30
0
30
60
90
120
150
180
処理熱量［
W/
m2
］
コイル処理熱量の変化（3
階南側、5/27）
自然換気
0 6 12 18 -60.0
-30.0
0.0
30.0
60.0
90.0
120.0
150.0
180.0
-60
-30
0
30
60
90
120
150
180
処理熱量［
W/
m2
］
コイル処理熱量の変化（3
階南側、7/25）
クールトレンチ
放射パネル処理熱量
DEC-301プレクール
AHU-302
-150.0
-120.0
-90.0
-60.0
-30.0
0.0
30.0
60.0
90.0
120.0
150.0
-150
-120
-90
-60
-30
0
30
60
90
120
150
処理熱量［
W
/
m2
］
コイル処理熱量の変化（2
階北側、1/29）
外気冷房
処理熱量
-150.0
-120.0
-90.0
-60.0
-30.0
0.0
30.0
60.0
90.0
120.0
150.0
-150
-120
-90
-60
-30
0
30
60
90
120
150
処理熱量［
W/
m2
］
コイル処理熱量の変化（3
階南側、1/27）
外気冷房
処理熱量
-60.0
-30.0
0.0
30.0
60.0
90.0
120.0
150.0
180.0
-60
-30
0
30
60
90
120
150
180
処理熱量［
W
/m2
］
コイル処理熱量の変化（3
階南側、7/30）
自然換気
-60
-30
0
30
60
90
120
150
180
処理熱量［
W/
m2
］
コイル処理熱量の変化（3
階南側、5/16）
自然換気
-60
-30
0
30
60
90
120
150
180
5/21
処理熱量［
W/
m2
］
コイル処理熱量の変化（3
階南側、5/21）
自然換気
外気冷房
※自然のポテンシャルによる空調負荷低減効果（処理熱量）の算出方法
・井水（放射パネル） ：放射パネル熱交換器の往還温度差と送水量から算出
・地中熱（クールトレンチ）：外気温度と空調機入口空気のエンタルピー差と導入外気量から算出
・外気（外気冷房） ：外気温度と室内空気のエンタルピー差と導入外気量から算出
・外気（自然換気） ：表 4-2 の結果より算出した各階の流量係数の平均値（0.25）と室内外空気の温度差を用いて各時間帯の自然換気量を算出（風力換気の影響はないものとした）。
算出した自然換気量と室内外空気のエンタルピー差から算出
図 6-21 自然のポテンシャルの活用による空調負荷低減効果（3 階南側）
-9W/m2
(-100%)
外気（外気冷房）:-9W/m2
(15 時)
-13W/m2 (-17%)
地中熱 :-13W/m2
(14 時)
① 2014/5/16 （ 中 間
期）
放射冷房・自然換気
併用あり
②2013/5/27（中間期）
放射冷房・自然換気
併用なし
0 6 12 18
③2013/7/25（夏季）
デシカント除湿なし
⑤2014/1/29（冬季 3 階南側）
④2014/8/29（夏季）
デシカント除湿あり
24 時間放射冷房
外気（自然換気）:-67W/m2
外気（外気冷房）:-21W/m2
地中熱:-10W/m2
井水 :-18W/m2
(13 時)
-116W/m2
(-100%)
外気（外気冷房）:-21W/m2
地中熱:-30W/m2
井水 :-32W/m2
(12 時)
-83W/m2
(-70%)
地中熱:-34W/m2
井水 :-28W/m2
(15 時) -62W/m2
(-38%)
地中熱:-33W/m2
井水 :-50W/m2
(11 時) -83W/m2
(-45%)
外気（外気冷房）:-125W/m2
(15 時)
地中熱 :-24W/m2
(10 時)
-125W/m2
(-100%)
-24W/m2
(-16%)
－90
－
120
－
150
⑥2014/1/29（冬季 2 階北側）
-60.0
-30.0
0.0
30.0
60.0
90.0
120.0
150.0
180.0
-60
-30
0
30
60
90
120
150
180
処理熱量［
W/
m2
］
空調機冷却 デシカント一次冷却 井水（放射パネル） 地中熱（クールトレンチ）
外気（外気冷房） 外気（自然換気） デシカント加熱 デシカント再生加熱
-150.0
-120.0
-90.0
-60.0
-30.0
0.0
30.0
60.0
90.0
120.0
150.0
-150
-120
-90
-60
-30
0
30
60
90
120
150
処理熱量［
W/
m2
］
コイル処理熱量の変化（3階南側、1/27）
DEC-301プレクール
放射パネル処理熱量
自然換気
外気冷房
処理熱量
DEC-301温水コイル
AHU-301
空調機加熱
井水 HP 排熱利用:
-25W/m2(9 時)
-25W/m2
(-100%)
0 6 12 18
0 6 12 18
外気
（外気冷房）
井水
（放射パネル）
デシカント一次冷却
空調機冷却
外気（自然換気）
地中熱
（クールトレンチ）
デシカント再生加熱
デシカント加熱
空調機加熱
写真 4-4
トップライト
発電
自然採光
パネルによる遮蔽効果
図 4-6
シースルー太陽光
パネル概念図
パネル仕様
・定格能力 ：6kW
・熱貫流率 ：5.8W/m
2
K
・日射遮蔽係数：0.33
0
200
400
600
800
1,000
1,200
1,400
0.0
2.0
4.0
6.0
8.0
10.0
12.0
14.0
16.0
ガラス
（フロートガラス
8mm）
シースルー
太陽光パネル
ピ
ー
ク
冷
房
負荷［
W
/m
2］
年
間
空
調
負
荷［
G
J
/m
2年］
よる空調負荷低減効果
年間冷房負荷 年間暖房負荷
空調負荷最大値
年間空調負荷
61%減
図 4-9
発電量実績
（2013 年 6 月平均）
図 4-8 シースルー太陽光パネルによる
吹抜空間の空調負荷低減効果
0
5
10
15
20
25
1:00 7:00 13:00 19:00
消費電力［
W
/m
2
］
事務室照明 消費電力の推移
（冬季電力ピーク日
2014/1/10）
2階事務室 3階事務室
4階事務室
0
5
10
15
20
25
1:00 7:00 13:00 19:00
消費電力［
W
/m2
］
コンセント 消費電力の推移
（冬季電力ピーク日
2014/1/10）
2階事務室 3階事務室
4階事務室
コンセント
照明
図 3-1 事務室面積あたり消費電力の推移
（平日 2014/1/10（2013 年度ピーク日））
0 6 12 18 0 6 12 18 24
［時］
3 階事務室
4 階事務室
2 階事務室
消費電力
［
W
/m
2］
0
5
10
15
20
25
1:00 7:00 13:00 19:00
消費電力［
W
/m2
］
事務室照明 消費電力の推移
（中間期休日 2013/5/26）
2階事務室 3階事務室
4階事務室
0
5
10
15
20
25
1:00 7:00 13:00 19:00
消費電力［
W
/m
2
］
コンセント 消費電力の推移
（中間期休日 2013/5/26）
2階事務室 3階事務室
4階事務室
コンセント
照明
図 3-2 事務室面積あたり消費電力の推移
（休日 2013/5/26）
0 6 12 18 0 6 12 18 24
［時］
3 階事務室
4 階事務室 2 階事務室
消費電力
［
W
/m
2］
大部屋事務室部分の空調負荷特性（新本
0
50
100
150
200
250
4月 5月 6月 7月 8月 9月 10月11月12月 1月 2月 3月
延床面積あたり一次エネルギー消費量［
M
J/m
2月］
一次エネルギー消費量の月別推移（24h）
熱源 空調搬送（ポンプ）
空調搬送（ファン） 発熱ガラス
PAC 照明
衛生・給湯 コンセント
サーバー 厨房
全体合計
1,921MJ/m2
年（100%）
空調・照明・換気
1,008MJ/m2
年（52%）
コンセント・サーバー他
913MJ/m2
年（48%）
電化厨房：500食/日
（計画値）
サーバー容量75kVA
2013年度（竣工1年目）
13%
7%
12%
2%
6%
6%
2%
29%
11%
5%7% 0%
4月 5月 6月 7月 8月
-18%
-18%
-4%
-1% -3%
前年度同月からの
削減率
2014年度（竣工2年目）
図 6-12 ビル全体一次エネルギー消費量実績
0
50
100
150
200
250
4月 5月 6月 7月 8月 9月 10月 11月 12月 1月 2月 3月
延床面積あたり一次エネルギー消費量［
MJ/
m
2月］
一次エネルギー消費量の月別推移（24h）
熱源 空調搬送（ポンプ） 空調搬送（ファン）
発熱ガラス PAC 照明
衛生・給湯 コンセント サーバー
厨房 EV・その他
全体合計
1,921MJ/m2
年（100%）
空調・照明・換気
1,008MJ/m2
年（52%）
コンセント・サーバー他
913MJ/m2
年（48%）
電化厨房：500食/日
（計画値）
サーバー容量75kVA
2013年度（竣工1年目）
0 500 1,000 1,500 2,000 2,500 3,000
②
電算新本社
①
標準ビル
一次エネルギー消費量・CO2排出量［MJ/m2年・kg-CO2/m2年］
2,524 MJ/m2
年
（133kg-CO2/m2年）
［100%］
1,877 MJ/m2年
（99kg-CO2/m2年）
［74%］
熱源
1,486MJ/m2
年［100%］
816MJ/m2
年［55%］
空調搬送
（ポンプ）
空調搬送
（ファン）
PAC
照明
衛生・給湯
コンセント
サーバー
厨房
EV・その他
空調・照明・換気：
建物全体：
