一定速度載荷を受ける RC 有開口耐震壁の履歴性状

. ， 

一定速度載荷を受ける RC 有開口耐震壁の履歴性状

その2 有関口耐震壁の場合

松岡良智士、小野正行料

H y s t e r e s i s  r e s p o n s e  c h a r a c t e r i s t i c  o f   Rl C  s h e a r w a l l  s u b j e c t e d  t o  l a t e r a l l o a d  a t   c o n s t a n t  r a t e .   .  P a r t 2  I n  c a s e  o f  s h e a r w a l l s  w i t h  o p e n i n g .  

Y o s h i n o r i  Matsuoka

， 

Masa

戸

l k iOno 

In order to investigate the effect ofloading rate on the hysteresis response ofRJC framed shearwalls  with an  opening， we conducted the lateralloading tests on ten  shearwal1s with an opening of 1/4 scale mode .lThe opening rate  was 0.28. The experimental variables inc1uded  in the test series were loading rate， loading path and failure mode. The  loading rates were 0.014 %/sec  and 1.4 %/sec. The failure modes of shear walls with an opening were the shear，  flexural shear and  flexure. The reversed cyclic and monotonic lateralload under a constant axialload were applied to  the  specimens. The lateralload carrying capacity of shear walls with an opening subjected to the lateral load at the  high loading rate were larger than that瓜 thelow loading rate. Also， the capacity of shear wal1s subjected to  the  monotonic lateralload was larger than that subjected to the reversed cyc1ic  lateralload.The observed capacity agreed  well with the calculated one by the authors' equation. 

Keyword  shearwa ，1lopening， loading rate， 

1 .序

本論は，曲げ石皮壊先行とせん断破壊先行の無関口耐震壁の中央 に開口を設けた有関口耐震壁を用いて 一定軸力下の正負交番繰 り返し載荷実験を行い，その破壊性状・載荷速殿影響等を比較検 言寸するものである。

2.実験計画

試験体の形状・寸法および配筋を図‑1，に示す。載荷方法およ び測定方法は参考文献1) "‑' 3)を参照されたい。有開口耐震壁 の試験体は，無関口耐震壁の試験体に開口を設けたものである。

試験体名には， F[S]CWt‑~ ‑

v

の記号を付けて示している。 F:曲 げ破壊先行， S:せん断破壊先行， C:サイクル数， W:壁板，

*近畿大学工業高等専門学校

総合システム工学科 都市環境コース 林近畿大学名誉教授

t :壁厚， ~ :開口周比(Fholo/hl)， V:載荷速度(0. 01cm/secと 1.0crr自民)を示している。載荷方法・測定方法は参考文献 1)"‑'2)  と同様の装置・方法で、行なった。

円 ^4‑D19  「寸 ^「一寸

550 

L + . 2 ω  _{日~L竺と」}

Fl  W 5 ‑ 0 . 2 8 ‑ V  

(寸法単位:mm)  園ー1鼠験体の形状・寸法および配筋

‑77‑

1)最大強度は低下するが，履歴曲線や破壊モードは無関口と同 様な傾向を示す。有開口のほうが小さい層間変形角で最大強 度に遣する。

2)せん断破壊モードの場合，最大強度には載荷速度の影響があ り，その層間変形角には影響がない。

3)せん断破壊モードの有開口而援壁の最大強度は，著者等提案 の耐力低減率九と富井・江崎式を用いれば大略評価される。

3.実験結果

図‑2に水平荷重Q一層間変形角 R履歴曲線，および実験終了時 のひTfl割れと破壊状況を，また，図‑3に実験値と算定値の比較を 示す。

誤験体は，R=O. 3%付近から1.1%付近まで最大強度近傍の荷 重を保持する履歴曲線であり，破壊モードは曲げ苦皮壊モードと考 えられる。SlW5‑0.28‑0.01とSlW5‑0.28‑1. 0試験体はR=O. 5% 

[参考文献]

小野正行・江崎文也・阿部浩一:

r

有関口耐震壁の弾塑性性 状に及ぼす載荷速度の影響に関する研究J，コンクリート 工学年次論文報告， Vol.20， No.3， pp.595~600， 1998.  泊崎文也・小野正行:

r

無関口i百撰壁の破壊モードに及ぼ す載荷速度の影響に関する研究J，コンクリート工学年次 論文報告， Vol.21，No.3，pp. 745~750. 1999. 

2)  付近で最大強度に達し，その後急激な強度低下を示す履歴曲線で

ある。破壊モードはせん断破壊モードと考えられ，水平耐力は載 荷速度の影響を受け、速いほど耐力が大きくなった。

有開口耐震童の実験値との適合性について検討を行った。その 結果，せん断破壊モードの場合，スリ ップ強度式は無関口の最大 強度をおよそ評価できるが，有開口而援壁の最大5鍍 に つ い て は 過大評価する傾向があることがわかった。

4.結論

本実験の結果を以下に示す。

Qmax=259.5  Q(kN) 

4

∞ 

300  200  100 

ー2

SlW5‑0.28

・1.

0

および実験終了時のひび割れと破壊状況

•

5^口 2 2

田町

ng

nu

nu

Rn

oL

nu

nU

 

無f

aa

.舟差数一偏係一準動

平 標 変 1.6 

コ 1.4

Q E 1.2 

悶O 

~ 1.0 

三L  0.8

σ 

~ 0.6  ... 

一

3 約

SlW5

^・

0 . 2 8

^・

0 . 0 1

水平荷重Q‑層間変形角R履歴曲線，

‑無関口・有開口 平 均 1.002 0.813  標 準 偏 差 0.068  0.075 

‑変動係数ーー"a.Oos'ー三u.a92・ ー・・・ーーさーーーーー?

•

^{平標変 準動一 偏係一 胡差数}

^{. 一}

^{十無aah 4}

^・

^{d日1nu同HntndH副日訪の ?口64}

^{‑ 一}

^{有o a + L ω開世お 2口36}

600 

係関

川 の 印 伐 と 3 m u   Q m  

ω

ハ可

f d   n c

r 

u   

0.4  100 

ru

・

^cal

Qu

s2，

600  350 

ru.caIQus2(kN)  ru. calQusl (kN) 

水平耐力実験値e玄Quと算定値ru

・

cal

Q t 副 ，

‑78‑

1.6 

~ 1.4 

σコ 1.2 

:

国

1 o  

三~ 0.8 0 ~ 0.6 

0.4  100 

F1W5

・

0 . 2 8

・1.

0

図‑2

1.6  1.4  1.2  1.0  0.8 

F目 コ

σ

一 四0

・ コ﹂ ¥

コOZ

600  0.6 

0.4  100 

図 ‑

3