RC 規準改定に関する第 2 回公開小委員会 解析 WG 計算例 8 条構造解析の基本事項 9 条骨組の解析 竹中工務店角彰 2008 年 3 月 31 日 計算例 : 建物概要 / 使用材料 中規模事務所ビルを対象 コンピューター一貫計算手法での設計 耐震スリットの無い RC 造 延べ面積 362

「RC規準改定に関する第2回公開小委員会」

解析WG

計 算 例

8条 構造解析の基本事項

9条 骨組の解析

㈱竹中工務店

角

彰

2008年3月31日

1 ／ 46

解析WG

RC規準改定に関する第2回公開小委員 ’08.3.31

計算例： 建物概要／使用材料

【延べ面積】

3628.8 m

2

【建築面積】

518.4 m

2

【構造】

鉄筋コンクリート造

【階数】

地上 7 階

【高さ】

28.30 m

【軒の高さ】

27.70 m

中規模事務所ビルを対象。

コンピューター一貫計算手法での設計。

耐震スリットの無いRC造。

材料

設計基準強度

_又は品質

使用部位

Fc24

4階立上り以上

Fc30

基礎～4階床

Fc27

杭

SD295A

D16以下

SD345

D19～D25

SD390

D29

普通

コンクリート

鉄筋

2 ／ 46

解析WG

RC規準改定に関する第2回公開小委員 ’08.3.31

計算例： 建築図（基準階平面図）

基準階平面図

1:200

3 ／ 46

解析WG

RC規準改定に関する第2回公開小委員 ’08.3.31

計算例： 構造図（基準階床伏図）

基準階床伏図

1:200

4 ／ 46

解析WG

RC規準改定に関する第2回公開小委員 ’08.3.31

計算例： 構造図（A通り軸組図）

A通軸組図

1:200

5 ／ 46

解析WG

RC規準改定に関する第2回公開小委員 ’08.3.31

計算例： 構造図（B通り軸組図）

B通軸組図 1:200

6 ／ 46

解析WG

RC規準改定に関する第2回公開小委員 ’08.3.31

計算例： 構造図（C通り軸組図）

C通軸組図 1:200

7 ／ 46

解析WG

RC規準改定に関する第2回公開小委員 ’08.3.31

計算例： 構造図（2・3通り軸組図）

2通軸組図 1:200

3通軸組図 1:200

8 ／ 46

解析WG

RC規準改定に関する第2回公開小委員 ’08.3.31

計算例： 構造計画の特徴

・構造種別は鉄筋コンクリート造とし、架構形式はX方向・Y方向ともコア部分に耐力壁を有

するラーメ

ン構造とする。

・X方向A通り大梁は

腰壁を設けて剛性

を高め、C通り耐震壁架構とできるだけバランスさせ

る。なお、腰壁を考慮しても柱内法スパンは柱成の2倍を確保できるように配慮した。

・X方向B通りは、2通り、５通りから長さ2.4mの

袖壁を有する柱

とする。

・X方向C通りは、3-4通り間を

開口つき耐震壁

とし、2通り、 5通りから長さ3.2mの

袖壁

を有する柱

を設ける。

・Y方向は2通りと5通りのB-C通り間(階段横)を

無開口耐震壁

として、剛性を高める。

・杭は先端がGL-30mのアースドリル工法による場所打ちコンクリート杭を用いる。

9 ／ 46

解析WG

RC規準改定に関する第2回公開小委員 ’08.3.31

計算例： 構造設計方針

・構造計算ルートは大地震に対する保有耐力計算を行う

ルート3

とする。

・地盤は第二種地盤とし、Ai・Rt・建物一次固有周期は告示による略算式を用いて

算出する。

・応力解析には一貫構造計算プログラム｢BRAIN-RC・旧認定番号TRPG-0001｣

を使用する。

・許容応力度計算に用いる応力・変形は、

ひび割れを考慮した立体静的弾塑性解析

結果

を用いる。

・腰壁付き梁、そで壁付き柱は壁を構造部材として扱い、

耐力、剛性ともに適切に

評価

する。

10 ／ 46

解析WG

RC規準改定に関する第2回公開小委員 ’08.3.31

計算例：応力解析方針

・解析における部材のモデル化は、梁：

材端剛塑性回転バネつき曲げせん断

線材要素

、柱：材端剛塑性回転バネつき曲げせん断軸力線材要素、

耐震壁：

壁谷澤モデル

(上下の剛梁に接続する柱要素と両端ピンの軸方向

弾塑性バネ)に置換して行う。

・梁要素と柱要素の回転バネには曲げひび割れ強度と曲げ降伏強度を持った

トリリニア復元力特性、耐震壁要素のせん断バネにはせん断ひび割れ強度

とせん断降伏強度を持ったトリリニア復元力特性、その他は降伏のみ考慮

するバイリニア復元力特性を与えて解析を行う。

・柱梁接合部は

剛域

を設定し、剛域端は材成の1/4入った位置とする。

・袖壁つき柱と腰壁つき梁の

初期剛性(弾性剛性)は、変断面部材

として精算

して求める。ひび割れによる

剛性低下率は袖壁や腰壁がないものとして

算出し

、初期剛性に乗じてひび割れ後剛性とした。

・上部構造の応力解析時は最下階ピン支持モデルとし、基礎バネは設けない。

11 ／ 46

解析WG

RC規準改定に関する第2回公開小委員 ’08.3.31

・柱および梁の設計用せん断力は、1次設計用応力に対して修復性の確保を

目的にしたせん断設計を行う。従って設計用せん断力は

Q

_D

=Q

_L

+Q

_E

とする。

・腰壁つき梁の短期曲げ設計設計では、

変断面部材

として腰壁の縁応力度

を2/3Fc以下、あるいは壁筋を降伏応力度以下に抑える。袖壁つき柱も同

様である。

・基礎の浮き上がりに対しては、1次設計においては杭の許容引抜き抵抗力

以下であることを確認する。

・変形角、偏心率、剛性率などの検討は、

弾性と剛性低下考慮

の両者のうち

危険側を採用する。

計算例：許容応力度設計

12 ／ 46

解析WG

RC規準改定に関する第2回公開小委員 ’08.3.31

計算例： 解析モデル図（A通り）

GL 200

1

7,200

2

7,200

3

7,200

4

7,200

5

7,200

6

1FL

2FL

4,10

0

3FL

3,90

0

4FL

3,

900

5FL

3,90

0

6FL

3,

900

7FL

3

,90

0

RFL

3,9

00

G

Z

RC

13 ／ 46

解析WG

RC規準改定に関する第2回公開小委員 ’08.3.31

GL 200

1

7,200

2

7,200

3

7,200

4

7,200

5

7,200

6

1FL

2FL

4,10

0

3FL

3,90

0

4FL

3,

900

5FL

3,90

0

6FL

3,

900

7FL

3

,90

0

RFL

3,9

00

G

Z

RC

計算例： 解析モデル図（B通り）

14 ／ 46

解析WG

RC規準改定に関する第2回公開小委員 ’08.3.31

計算例： 応力図（長期応力／C通り）

GL 200

1

7,200

2

7,200

3

7,200

4

7,200

5

7,200

6

1FL

2FL

4,10

0

3FL

3

,

900

4FL

3,90

0

5FL

3,

900

6FL

3

,

900

7FL

3,90

0

RFL

3,9

0

0

G

Z

RC

-1 - 2 ( 1) ( 1) 192 7 -3 - 4 ( 2) ( 2) 164 1 -3 - 4 ( 2) ( 2) 135 8 -3 - 4 ( 2) ( 2) 107 6 -4 - 5 ( 2) ( 2) 79 3 -5 - 5 ( 3) ( 3) 50 9 -2 - 2 ( 1) ( 1) 22 5 96 -6 0 162 ( 8 6) (- 112) 97 - 180 164 ( 154) (-119 ) 97 -164 181 ( 119 ) (-154 ) 96 -1 62 60 ( 1 12) ( - 86) 68 -9 1 108 ( 7 5) ( -77) 86 - 167 144 ( 139) (-103 ) 88 -146 169 ( 104 ) (-140 ) 68 -1 07 91 ( 77) ( - 75) 68 -8 9 108 ( 7 5) ( -77) 86 - 167 143 ( 139) (-102 ) 87 -145 168 ( 104 ) (-140 ) 68 -1 08 90 ( 77) ( - 75) 68 -8 9 109 ( 7 5) ( -77) 86 - 167 143 ( 139) (-102 ) 87 -145 168 ( 104 ) (-140 ) 68 -1 08 89 ( 77) ( - 75) 68 -8 9 108 ( 7 5) ( -77) 86 - 167 142 ( 139) (-102 ) 87 -145 168 ( 104 ) (-140 ) 68 -1 08 90 ( 77) ( - 75) 68 -8 9 109 ( 7 5) ( -77) 93 - 177 151 ( 145) (-106 ) 87 -145 169 ( 104 ) (-140 ) 68 -1 09 89 ( 77) ( - 75) 67 -9 3 107 ( 7 6) ( -76) 86 - 167 142 ( 139) (-102 ) 87 -145 169 ( 104 ) (-140 ) 67 -1 06 93 ( 76) ( - 76) 72 -7 5 118 ( 7 3) ( -82) 71 - 124 118 ( 91) ( -86 ) 71 -118 123 ( 86 ) ( -91 ) 72 -1 17 75 ( 82) ( - 73) 6 6 0 48 ( -2 4) ( - 24) 15 33 -6 19 31 ( -11) ( -11) 1 267 0 0 0 ( 0) ( 0 ) 1369 0 0 0 ( 0 ) ( 0) 1 223 6 - 19 -31 ( 11) ( 11 ) 1250 -6 -60 - 48 ( 25 ) ( 25) 13 01 - 1 4 3 44 ( -2 2) ( - 22) 13 04 0 29 29 ( -15) ( -15) 1 124 0 0 0 ( 0) ( 0 ) 1168 0 0 0 ( 0 ) ( 0) 1 046 0 - 31 -31 ( 16) ( 16 ) 1109 1 -43 - 44 ( 22 ) ( 22) 11 09 0 4 6 46 ( -2 3) ( - 23) 10 80 0 29 30 ( -15) ( -15) 935 0 0 0 ( 0) ( 0 ) 971 0 0 0 ( 0 ) ( 0) 873 1 - 30 -31 ( 16) ( 16 ) 923 0 -46 - 46 ( 23 ) ( 23) 9 22 0 4 3 44 ( -2 2) ( - 22) 8 55 -1 28 30 ( -15) ( -15) 746 0 0 0 ( 0) ( 0 ) 774 0 0 0 ( 0 ) ( 0) 699 1 - 29 -30 ( 15) ( 15 ) 735 0 -43 - 44 ( 22 ) ( 22) 7 36 0 4 5 46 ( -2 4) ( - 24) 6 31 -3 29 34 ( -16) ( -16) 555 0 0 0 ( 0) ( 0 ) 577 0 0 0 ( 0 ) ( 0) 526 0 - 30 -30 ( 15) ( 15 ) 547 0 -46 - 46 ( 24 ) ( 24) 5 51 2 4 2 38 ( -2 0) ( - 20) 4 07 3 34 28 ( -16) ( -16) 362 0 0 0 ( 0) ( 0 ) 376 0 0 0 ( 0 ) ( 0) 354 1 - 30 -32 ( 16) ( 16 ) 360 -2 -42 - 38 ( 21 ) ( 21) 3 67 -1 0 5 5 75 ( -3 3) ( - 33) 1 81 13 33 7 ( -10) ( -10) 155 0 0 0 ( 0) ( 0 ) 178 0 0 0 ( 0 ) ( 0) 180 - 12 - 31 -6 ( 9) ( 9 ) 155 10 -55 - 75 ( 33 ) ( 33) 1 79 Rx= 0 Rz= 1715 My= 0 R x=0 R z=29 32 M y=0 Rx= 0 Rz= 2678 My= 0 Rx=0 Rz=2 534 My=0 Rx =0 Rz =291 4 My =0 Rx=0 Rz=1 480 My=0

15 ／ 46

解析WG

RC規準改定に関する第2回公開小委員 ’08.3.31

計算例：

解析モデル図･応力図

（長期応力／2通り）

GL 200

A

9,000

B

5,400

C

1FL

2FL

4,10

0

3FL

3,90

0

4FL

3,

900

5FL

3

,90

0

6FL

3,9

00

7FL

3

,900

RFL

3,9

00

B

Z

RC

-245 - 262 ( 124 ) ( 124) 2 633 -199 - 213 ( 106 ) ( 106) 2 147 -212 - 224 ( 112 ) ( 112) 1 778 -206 - 215 ( 108 ) ( 108) 1 410 -215 - 222 ( 112 ) ( 112) 1 041 -204 - 208 ( 106 ) ( 106) 668 -298 - 301 ( 154 ) ( 154) 303 28 4 -24 1 54 8 ( 23 7) (-29 7) 21 8 -37 2 43 6 ( 23 9) (-24 3) 21 9 -37 0 43 7 ( 23 9) (-24 3) 21 9 -36 9 43 7 ( 23 9) (-24 3) 21 9 -37 1 43 5 ( 23 9) (-24 3) 22 0 -37 0 43 6 ( 23 9) (-24 3) 21 6 -38 2 42 9 ( 24 1) (-24 1) 21 8 -29 2 42 8 ( 21 4) (-23 2) 2 3 24 1 19 4 ( -9 9) ( -9 9) 326 2 0 0 0 ( 0) ( 0) 303 6 0 0 0 ( 0 ) ( 0) 1267 - 2 17 8 18 2 ( -9 2) ( -9 2) 278 5 0 0 0 ( 0) ( 0) 265 0 0 0 0 ( 0 ) ( 0) 1124 - 1 18 8 18 9 ( -9 7) ( -9 7) 231 6 0 0 0 ( 0) ( 0) 220 3 0 0 0 ( 0 ) ( 0) 935 - 1 18 0 18 3 ( -9 3) ( -9 3) 184 8 0 0 0 ( 0) ( 0) 175 7 0 0 0 ( 0 ) ( 0) 746 - 1 18 8 19 1 ( -9 7) ( -9 7) 137 9 0 0 0 ( 0) ( 0) 131 2 0 0 0 ( 0 ) ( 0) 555 7 17 9 16 4 ( -8 8) ( -8 8) 91 0 0 0 0 ( 0) ( 0) 86 1 0 0 0 ( 0 ) ( 0) 362 -3 7 21 8 29 2 (-13 1) (-13 1) 44 0 0 0 0 ( 0) ( 0) 43 2 0 0 0 ( 0 ) ( 0) 155 Ry= 0 Rz= 3741 Mx= 0 R y=0 R z=51 39 M x=0 Ry=0 Rz=2 932 Mx=0

GL 200

A

9,000

B

5,400

C

1FL

2FL

4

,100

3FL

3,900

4FL

3

,900

5FL

3,9

00

6FL

3,900

7FL

3,

900

RFL

3,90

0

B

Z

RC

解析モデル図

応力図

16 ／ 46

解析WG

RC規準改定に関する第2回公開小委員 ’08.3.31

計算例： 応力図（短期応力：A通り）

GL 200

1

7,200

2

7,200

3

7,200

4

7,200

5

7,200

6

1FL

2FL

4,10

0

3FL

3

,900

4FL

3,90

0

5FL

3,

900

6FL

3

,900

7FL

3,90

0

RFL

3,9

00

G

Z

RC

1 57 126 7 1 248 (-29 1) (- 459) 100 1 021 1161 (- 214) (-392 ) 1 12 105 1 1 166 (-21 9) (- 397) 111 1039 1157 ( -216 ) (-394 ) 15 11 39 14 04 (-2 97) (-4 65) 81 105 2 1 127 (-25 8) (- 391) 88 1 010 1105 (- 224) (-364 ) 89 101 1 1 104 (-22 3) (- 364) 87 1010 1106 ( -224 ) (-364 ) 73 10 43 11 34 (-2 60) (-3 93) 91 99 6 1 046 (-23 9) (- 369) 65 927 1063 (- 208) (-345 ) 65 92 7 1 062 (-20 7) (- 345) 78 930 1041 ( -205 ) (-343 ) 42 9 49 10 95 (-2 42) (-3 72) 73 93 6 1 021 (-22 6) (- 357) 77 912 1024 (- 200) (-338 ) 77 91 3 1 025 (-20 0) (- 338) 77 910 1022 ( -200 ) (-337 ) 57 9 20 10 39 (-2 29) (-3 59) 74 80 9 892 (-18 8) (- 318) 79 801 909 (- 169) (-306 ) 79 80 2 910 (-16 9) (- 307) 79 799 907 ( -168 ) (-306 ) 59 7 96 9 09 (-1 91) (-3 21) 64 61 3 717 (-13 2) (- 263) 63 633 772 (- 126) (-264 ) 63 63 3 773 (-12 6) (- 264) 63 630 771 ( -126 ) (-263 ) 56 6 07 7 27 (-1 35) (-2 66) 80 54 0 611 (-10 6) (- 236) 72 561 683 (- 104) (-242 ) 71 56 0 683 (-10 4) (- 242) 72 556 678 ( -103 ) (-240 ) 56 5 22 6 43 (-1 10) (-2 40) 62 20 0 299 ( -1 0) (- 137) 74 213 318 ( -8) (-140 ) 61 19 4 325 ( - 6) (- 138) 69 213 329 ( -10 ) (-141 ) 48 1 74 3 02 ( -9) (-1 35) -51 2 -126 7 -2 44 ( 34 1) ( 3 41) 9 46 - 677 -2 269 - 915 ( 720) ( 720) 3 435 -66 2 -221 1 -888 ( 70 0) ( 700 ) 3225 -662 - 2205 - 882 ( 698 ) ( 698) 3 113 -6 78 -22 96 -940 ( 7 31) ( 731 ) 3146 -577 - 1404 -2 50 ( 374 ) ( 3 74) 34 42 -18 8 -80 9 -4 32 ( 31 8) ( 3 18) 8 87 - 216 -1 222 - 790 ( 516) ( 516) 2 915 -21 6 -122 7 -796 ( 51 9) ( 519 ) 2754 -217 - 1232 - 799 ( 521 ) ( 521) 2 657 -2 09 -12 09 -791 ( 5 13) ( 513 ) 2704 -203 -884 -4 78 ( 349 ) ( 3 49) 28 50 -4 9 -56 4 -4 65 ( 26 4) ( 2 64) 8 07 - 139 -1 184 - 906 ( 536) ( 536) 2 404 -14 2 -119 3 -910 ( 53 9) ( 539 ) 2290 -142 - 1193 - 909 ( 539 ) ( 539) 2 211 -1 43 -11 99 -913 ( 5 41) ( 541 ) 2274 -55 -618 -5 08 ( 289 ) ( 2 89) 22 94 1 1 -47 1 -4 94 ( 24 7) ( 2 47) 7 16 -73 -1 027 - 880 ( 489) ( 489) 1 899 -7 2 -102 7 -883 ( 49 0) ( 490 ) 1826 -72 - 1026 - 882 ( 489 ) ( 489) 1 766 - 73 -10 29 -883 ( 4 90) ( 490 ) 1835 1 -530 -5 33 ( 273 ) ( 2 73) 17 49 5 6 -31 5 -4 28 ( 19 1) ( 1 91) 5 90 -24 - 813 - 765 ( 405) ( 405) 1 402 -2 3 -82 9 -783 ( 41 3) ( 413 ) 1364 -23 -827 - 781 ( 412 ) ( 412) 1 319 - 24 -8 20 -773 ( 4 09) ( 409 ) 1386 51 -376 -4 78 ( 219 ) ( 2 19) 12 39 12 2 -18 5 -4 30 ( 15 8) ( 1 58) 4 12 51 - 584 - 685 ( 326) ( 326) 920 4 5 -62 2 -712 ( 34 2) ( 342 ) 904 47 -622 - 716 ( 343 ) ( 343) 870 50 -6 04 -704 ( 3 35) ( 335 ) 921 105 -249 -4 58 ( 181 ) ( 1 81) 7 80 4 5 -11 0 -2 00 ( 8 0) ( 80) 2 12 13 - 486 - 512 ( 256) ( 256) 445 - 9 -53 0 -512 ( 26 7) ( 267 ) 445 7 -524 - 538 ( 272 ) ( 272) 421 4 -4 96 -503 ( 2 56) ( 256 ) 450 59 -184 -3 02 ( 125 ) ( 1 25) 3 40 Rx= 0 Rz= 864 My= 0 R x=0 R z=39 83 M y=0 Rx= 0 Rz= 3692 My= 0 Rx=0 Rz=3 585 My=0 Rx =0 Rz =353 8 My =0 Rx=0 Rz=4 097 My=0

17 ／ 46

解析WG

RC規準改定に関する第2回公開小委員 ’08.3.31

計算例： 応力図（短期応力：C通り）

GL 200

1

7,200

2

7,200

3

7,200

4

7,200

5

7,200

6

1FL

2FL

4,10

0

3FL

3

,900

4FL

3,90

0

5FL

3,

900

6FL

3

,900

7FL

3,90

0

RFL

3,9

00

G

Z

RC

-6 570 -447 1 (2 693) (269 3) 164 4 -5 539 -461 4 (2 603) (260 3) 143 1 -4 830 -465 9 (2 433) (243 3) 121 0 -3 699 -410 9 (2 002) (200 2) 98 2 -3 889 -284 9 (1 728) (172 8) 72 8 -1 724 -211 6 ( 985) ( 98 5) 46 5 142 -42 7 ( 73) ( 7 3) 20 0 21 62 1 993 (-13 4) (- 332) 749 1 937 978 (- 254) (-526 ) -628 882 2678 ( -373 ) (-646 ) 2 49 8 54 7 70 (-1 39) (-3 37) 1 10 29 3 406 ( -2 4) (- 176) 321 605 446 ( -10) (-252 ) -203 367 1263 ( -119 ) (-364 ) 1 22 2 96 3 86 ( - 25) (-1 77) 1 03 29 2 421 ( -2 6) (- 178) 356 747 516 ( -40) (-281 ) -236 430 1390 ( -146 ) (-389 ) 1 23 3 03 3 91 ( - 27) (-1 79) 1 03 29 0 418 ( -2 6) (- 177) 359 779 542 ( -48) (-289 ) -236 463 1423 ( -155 ) (-399 ) 1 21 3 00 3 92 ( - 27) (-1 78) 1 05 25 3 377 ( -1 4) (- 166) 332 699 517 ( -34) (-274 ) -208 435 1339 ( -139 ) (-383 ) 1 22 2 62 3 52 ( - 15) (-1 67) 1 11 22 0 331 ( - 3) (- 154) 318 620 498 ( -14) (-265 ) -180 404 1251 ( -123 ) (-366 ) 1 26 2 25 3 08 ( -4) (-1 55) 1 10 20 2 315 ( 2) (- 149) 287 564 471 ( -8) (-249 ) -149 380 1167 ( -108 ) (-351 ) 1 23 2 08 2 95 ( 1) (-1 51) 91 13 8 293 ( 1 6) (- 139) 262 592 452 ( -55) (-232 ) -153 356 1046 ( -108 ) (-285 ) 1 24 1 74 2 62 ( 12) (-1 43) -22 0 -62 1 -1 81 ( 18 1) ( 1 81) 7 40 -2 271 -2 930 1 611 ( 298) ( 298) 488 0 0 0 ( 0) ( 0 ) -2135 0 0 0 ( 0 ) ( 0) 4 596 -24 27 -35 32 1322 ( 4 99) ( 499 ) 2324 -259 -770 -2 51 ( 231 ) ( 2 31) 21 57 5 -11 2 -1 21 ( 6 0) ( 60) 6 53 -1 140 -2 622 - 343 ( 760) ( 760) 531 0 0 0 ( 0) ( 0 ) -1271 0 0 0 ( 0 ) ( 0) 3 351 -11 37 -28 80 -606 ( 8 94) ( 894 ) 1950 14 -135 -1 63 ( 76 ) ( 76) 18 17 0 -17 1 -1 72 ( 8 8) ( 88) 5 83 154 - 825 -1 133 ( 502) ( 502) 582 0 0 0 ( 0) ( 0 ) -539 0 0 0 ( 0 ) ( 0) 2 249 1 60 -10 87 -1407 ( 6 39) ( 639 ) 1480 -2 -228 -2 25 ( 116 ) ( 1 16) 14 66 2 5 -11 9 -1 68 ( 7 3) ( 73) 5 04 776 -65 -1 616 ( 431) ( 431) 570 0 0 0 ( 0) ( 0 ) 26 0 0 0 ( 0 ) ( 0) 1 324 7 81 -3 16 -1879 ( 5 63) ( 563 ) 1072 25 -166 -2 17 ( 98 ) ( 98) 11 25 3 4 -8 5 -1 53 ( 6 1) ( 61) 4 04 1 122 540 -1 704 ( 299) ( 299) 509 0 0 0 ( 0) ( 0 ) 580 0 0 0 ( 0 ) ( 0) 438 11 22 2 78 -1967 ( 4 33) ( 433 ) 709 34 -136 -2 04 ( 87 ) ( 87) 8 09 3 6 -6 7 -1 38 ( 5 3) ( 53) 2 81 1 192 754 -1 629 ( 224) ( 224) 392 0 0 0 ( 0) ( 0 ) 675 0 0 0 ( 0 ) ( 0) 3 11 86 4 91 -1880 ( 3 56) ( 356 ) 404 29 -104 -1 62 ( 68 ) ( 68) 5 17 3 7 -6 4 -1 38 ( 5 2) ( 52) 1 31 818 751 - 884 ( 34) ( 34) 161 0 0 0 ( 0) ( 0 ) 431 0 0 0 ( 0 ) ( 0) -86 8 63 5 05 -1221 ( 1 83) ( 183 ) 186 65 -133 -2 62 ( 101 ) ( 1 01) 2 45 Rx= 0 Rz= 681 My= 0 R x=0 R z=16 78 M y=0 Rx= 0 Rz= -120 6 My= 0 Rx=0 Rz=5 925 My=0 Rx =0 Rz =461 7 My =0 Rx=0 Rz=2 609 My=0

18 ／ 46

解析WG

RC規準改定に関する第2回公開小委員 ’08.3.31

計算例： 応力図（短期応力：2・3通り）

GL 200

A

9,000

B

5,400

C

1FL

2FL

4,10

0

3FL

3

,900

4FL

3,90

0

5FL

3,

900

6FL

3

,900

7FL

3,90

0

RFL

3,9

00

B

Z

RC

- 4398 -7 467 ( 2894 ) (2 894) 2 334 - 4397 -7 347 ( 3011 ) (3 011) 2 042 - 4396 -6 033 ( 2674 ) (2 674) 1 833 - 3287 -4 957 ( 2114 ) (2 114) 1 531 - 2938 -4 016 ( 1783 ) (1 783) 1 198 - 2272 -2 233 ( 1155 ) (1 155) 828 -12 - 400 ( 106 ) ( 106) 379 62 9 76 6 86 6 ( 8 3) (-45 2) 48 2 50 8 78 8 ( 9 6) (-38 6) 45 4 59 8 93 4 ( 6 8) (-41 4) 42 1 60 7 101 0 ( 5 8) (-42 4) 40 1 56 4 100 8 ( 6 4) (-41 8) 40 9 50 3 92 9 ( 8 0) (-40 2) 40 7 47 4 90 5 ( 8 6) (-39 6) 35 1 41 0 86 4 ( 8 2) (-36 4) -34 0 -76 6 -8 7 ( 19 5) ( 19 5) 218 0 0 0 0 ( 0) ( 0) -251 8 0 0 0 ( 0 ) ( 0) 8619 -5 2 -42 2 -31 8 ( 19 0) ( 19 0) 184 8 0 0 0 ( 0) ( 0) -125 1 0 0 0 ( 0 ) ( 0) 6437 2 5 -27 9 -32 9 ( 15 6) ( 15 6) 154 8 0 0 0 ( 0) ( 0) -14 4 0 0 0 ( 0 ) ( 0) 4296 2 0 -27 8 -31 9 ( 15 3) ( 15 3) 125 5 0 0 0 ( 0) ( 0) 57 0 0 0 0 ( 0 ) ( 0) 2637 3 3 -24 6 -31 2 ( 14 3) ( 14 3) 95 5 0 0 0 ( 0) ( 0) 109 2 0 0 0 ( 0 ) ( 0) 1198 4 9 -19 1 -28 9 ( 12 3) ( 12 3) 63 7 0 0 0 ( 0) ( 0) 126 2 0 0 0 ( 0 ) ( 0) 159 11 3 -18 4 -41 0 ( 15 2) ( 15 2) 31 3 0 0 0 ( 0) ( 0) 74 7 0 0 0 ( 0 ) ( 0) -91 Ry= 0 Rz= 2498 Mx= 0 R y=0 R z=-1 098 M x=0 Ry=0 Rz=1 0829 Mx=0

GL 200

A

9,000

B

5,400

C

1FL

2FL

4,10

0

3FL

3

,900

4FL

3,90

0

5FL

3,

900

6FL

3

,900

7FL

3,90

0

RFL

3,9

00

B

Z

RC

57 7 77 0 84 4 ( 5 8) (-42 9) - 155 173 737 ( -90) ( -264) 34 2 49 2 92 6 ( 5 6) (-38 1) 53 192 281 ( -28) ( -156) 36 3 54 0 93 3 ( 4 9) (-38 7) 53 190 278 ( -27) ( -155) 35 5 51 6 92 4 ( 5 3) (-38 3) 56 187 270 ( -25) ( -152) 36 7 45 8 84 2 ( 6 9) (-36 7) 52 156 246 ( -15) ( -142) 37 6 38 8 75 5 ( 8 8) (-34 8) 58 136 216 ( -5) ( -132) 38 9 35 1 69 3 ( 9 9) (-33 7) 52 116 207 ( 1) ( -126) 40 0 27 0 49 5 ( 11 7) (-28 3) -3 -16 155 ( 25) ( -80) -34 2 -77 0 -8 6 ( 19 6) ( 19 6) 215 0 - 218 -1 017 -58 2 ( 358) ( 35 8) 346 5 -299 -737 -140 ( 193 ) ( 193) 1898 -5 4 -40 6 -29 8 ( 18 1) ( 18 1) 185 4 20 - 537 -57 7 ( 286) ( 28 6) 292 3 -4 -141 -133 ( 70 ) ( 70) 1663 2 0 -24 1 -28 1 ( 13 4) ( 13 4) 157 3 33 - 546 -61 1 ( 297) ( 29 7) 241 8 3 -145 -152 ( 76 ) ( 76) 1405 1 7 -23 6 -27 1 ( 13 0) ( 13 0) 128 8 30 - 500 -56 0 ( 272) ( 27 2) 192 6 12 -119 -142 ( 67 ) ( 67) 1124 3 0 -18 7 -24 7 ( 11 1) ( 11 1) 98 8 26 - 439 -49 0 ( 238) ( 23 8) 143 4 16 -104 -135 ( 61 ) ( 61) 840 5 5 -14 1 -25 0 ( 10 0) ( 10 0) 67 1 23 - 401 -44 7 ( 218) ( 21 8) 93 9 31 -81 -142 ( 57 ) ( 57) 553 8 5 -10 1 -27 0 ( 9 5) ( 9 5) 34 2 59 - 362 -48 0 ( 216) ( 21 6) 44 9 46 -64 -155 ( 56 ) ( 56) 263 Ry= 0 Rz= 2452 Mx= 0 R y=0 R z=41 30 M x=0 Ry=0 Rz=3 894 Mx=0

２通り

３通り

19 ／ 46

解析WG

RC規準改定に関する第2回公開小委員 ’08.3.31

計算例： 層間変形角／剛性率／偏心率

弾性

弾塑性

弾性

弾塑性

弾性

弾塑性

7

0.427

7.4

1/2883

1/1963

1.443

1.499

0.005

0.128

1.000

6

0.338

18.8

1/2190

1/1510

1.114

1.153

0.081

0.067

1.000

5

0.295

23.5

1/1794

1/1225

0.923

0.936

0.123

0.115

1.000

4

0.264

26.0

1/1601

1/1068

0.827

0.816

0.136

0.121

1.000

3

0.240

29.4

1/1546

1/1007

0.806

0.769

0.158

0.133

1.028

2

0.219

31.9

1/1589

1/1039

0.837

0.793

0.186

0.169

1.119

1

0.200

32.6

1/2061

1/1354

1.050

1.034

0.132

0.077

1.000

7

0.427

1.6

1/1364

1/831

1.143

1.199

0.014

0.014

1.000

6

0.338

42.0

1/1130

1/721

0.952

1.041

0.025

0.025

1.000

5

0.295

50.3

1/1019

1/663

0.863

0.957

0.030

0.030

1.000

4

0.264

54.6

1/975

1/611

0.831

0.882

0.034

0.034

1.000

3

0.240

59.1

1/1016

1/601

0.872

0.867

0.040

0.040

1.000

2

0.219

66.0

1/1129

1/613

0.972

0.885

0.041

0.041

1.000

1

0.200

68.7

1/1584

1/810

1.367

1.169

0.043

0.043

1.000

X

Y

方向 階

Ci

耐震壁の分担率(%)

最大の層間変形角

剛性率

偏心率

Fes

20 ／ 46

解析WG

RC規準改定に関する第2回公開小委員 ’08.3.31

・解析モデルは一次設計と同じ架構モデルとする。外力分布はAi分布とし、

基礎の浮き上

がりを拘束して崩壊メカニズムを形成させてDsを決定した。

・X方向は概ね全ての梁端に曲げヒンジが生じる崩壊メカニズムとなる。腰壁つき梁では

壁体の圧壊が先行するという実験結果もあり、

FBランク部材

とした。耐震壁分担率が

多くなる1階、FB部材とFA部材の比率により、Ds＝0.30とDs＝0.35の階が混在する。

・Y方向の保有耐力算出に際しては、

基礎の浮き上がりと直交抑え効果を考慮した

。FA・

WAの組合せであるが、耐震壁分担率が30%を超えるのでDs＝0.35となる。

・終局強度を計算する場合の鉄筋強度は基準強度を1.1倍した値を用いる。

・せん断終局強度は荒川mean式を採用した。

・

袖壁付き柱部材のランク判定においては軸力比、せん断応力比および鉄筋比は袖壁を

含んだ面積で判定し、h

_０

/Dは柱の断面のみで判定した。

・メカニズム形成時は概ね１/５０程度で、保有耐力時は1/100程度とした。

計算例： 保有水平耐力計算方針

21 ／ 46

解析WG

RC規準改定に関する第2回公開小委員 ’08.3.31

計算例： メカニズム図（A通り）

GL 200

1

7,200

2

7,200

3

7,200

4

7,200

5

7,200

6

1FL

2FL

4,1

00

3FL

3,

90

0

4FL

3,

900

5FL

3,9

00

6FL

3,

900

7FL

3,9

00

RFL

3,

90

0

G

Z

RC

34 (14) 41 40 (16) 39 38 (16) 39 36 (16) 41 39 (13) 31 ( 8) ( 5) 38 46 ( 5) 39 46 ( 5) 39 46 ( 6) 40 46 ( 5) 35 34 ( 2) 37 37 ( 2) 37 37 ( 2) 37 37 ( 2) 37 37 ( 2) 33 36 ( 3) 40 39 ( 2) 40 40 ( 2) 39 39 ( 2) 39 39 ( 3) 34 40 ( 3) 43 43 ( 3) 44 44 ( 3) 43 43 ( 3) 43 43 ( 3) 38 28 ( 4) 42 30 ( 3) 41 31 ( 3) 41 30 ( 3) 41 29 ( 4) 40 34 ( 8) 45 36 ( 5) 44 37 ( 5) 44 36 ( 5) 44 36 ( 7) 43 47 (46) (16) (21) (46) (13) (22) (46) (12) (20) (46) (12) 47 (46) 48 46 45 (15) (41) (28) (16) (28) (16) (28) (16) (39) (26) 42 47 (27) (27) (26) (27) (27) (28) (27) (27) (28) (24) (25) (22) (25) (22) (26) (23) (25) (23) (29) (21) (24) (19) (24) (19) (25) (20) (25) (20) (44) (33) (21) (24) (19) (24) (19) (25) (19) (24) (19) (33) 48 (33) (18) (29) (19) (30) (19) (32) (20) (29) (39) (30) (48) 47 (29) 47 (30) (48) 47 (30) (48) 47 48

22 ／ 46

解析WG

RC規準改定に関する第2回公開小委員 ’08.3.31

計算例： メカニズム図（B通り）

GL 200

1

7,200

2

7,200

3

7,200

4

7,200

5

7,200

6

1FL

2FL

4,

100

3FL

3,9

00

4FL

3,9

00

5FL

3,9

00

6FL

3,

90

0

7FL

3,

90

0

RFL

3,

900

G

Z

RC

33 26 17 (17) 36 45 46 44 (10) (29) (20) 36 32 38 30 (23) 31 33 39 31 (23) 33 32 36 31 36 29 (23) 31 34 41 32 (22) 31 31 37 32 37 30 (23) 32 36 42 33 (22) 32 32 37 34 (38) 41 33 (24) 36 42 (43) 44 37 (23) 35 34 (37) 40 32 42 32 (31) 34 36 44 35 (29) 33 31 41 34 43 36 (35) 39 42 45 40 (33) 37 35 43 41 ( 7) (12) ( 8) (38) (10) 47 (40) 41 38 46 (23) (20) (45) (35) (18) (44) (31) 32 (24) (20) (22) (34) (31) (29) (23) (20) (29) (30) (29) (28) (27) (26) (48) (28) (48) (28) (24) (29) (24) (28) (24) (24) 22 (26) (21) (27) (22) (27) (39) (45) 22 (26) (21) (29) (23) (36) (38) (47) (33) 36 (19) 43 (26) 42 (45) (22)

23 ／ 46

解析WG

RC規準改定に関する第2回公開小委員 ’08.3.31

計算例： メカニズム図（C通り）

GL 200

1

7,200

2

7,200

3

7,200

4

7,200

5

7,200

6

1FL

2FL

4,

100

3FL

3,9

00

4FL

3,9

00

5FL

3,9

00

6FL

3,

90

0

7FL

3,

90

0

RFL

3,

900

G

Z

RC

(12) (12) (13) (15) (17) (21) (48) 43 32 33 (15) 31 40 ( 9) (20) (16) 44 34 36 25 27 30 (28) 30 36 34 35 34 23 25 26 (26) 27 34 35 35 35 23 25 26 (26) 27 35 35 38 38 24 (46) 25 27 (25) 29 38 38 34 35 26 25 26 (28) 30 34 35 38 39 28 27 29 (31) 33 38 38 45 47 (23) (28) 28 32 20 40 44 (18) (40) 30 (29) (19) (18) 48 (18) (46) (42) (33) (35) (31) (42) (22) (24) (41) 20 (25) (47) (38) (21) (45) 47 (45) (48) (34) 32 (46) (47) (32)

24 ／ 46

解析WG

RC規準改定に関する第2回公開小委員 ’08.3.31

計算例： メカニズム図（２・3通り）

２通り

３通り

GL 200

A

9,000

B

5,400

C

1FL

2FL

4,1

00

3FL

3

,90

0

4FL

3,

900

5FL

3,9

00

6FL

3,

900

7FL

3,9

00

RFL

3

,90

0

B

Z

RC

36 (12) (28) 49 44 (19) 41 32 (27) 28 43 (18) 43 35 (28) 29 44 (19) 45 37 (29) 29 48 (19) 49 45 (30) 32 43 (22) ( 1) ( 9) 30 46 (25) ( 1) (14) 35 * ( 1) 43 36 (33) 46 (32) (22) (16) 44 48 (20) (20) (30) (27) (18) (17) (30) 48 (16) (42) 49 48 49 40 37 (43) (41) (28) 39 36 (48) (44) (27) 36 26 (37)

GL 200

A

9,000

B

5,400

C

1FL

2FL

4,1

00

3FL

3,

90

0

4FL

3,

900

5FL

3,9

00

6FL

3,

900

7FL

3,9

00

RFL

3

,90

0

B

Z

RC

(14) (11) (13) (14) (17) (24) 31 31 37 (20) 37 36 (16) 35 37 (14) 34 39 (11) 34 34 (14) 27 36 (15) 28 45 (17) 30 39 (30) (24) (26) (26) (24) (25) (23) (28) (23) (34) (26) (33) (21)

25 ／ 46

解析WG

RC規準改定に関する第2回公開小委員 ’08.3.31

計算例： Ｑ-γ関係図（X方向正加力時）

/ / / / / / / 1FL 2FL 3FL 4FL 5FL 6FL 7FL

Q-

γグラフ

1FL

Q(kN)

γ

3FL

4FL

5FL

6FL

7FL

30000

25000

20000

15000

10000

5000

0

0

1/1000 1/500

1/250 1/200

1/125

1/100

1/50

K

E

K

SE

K

_SE

/K

_E

=0.61

保有耐力時

短期設計時

メカニズム時

2FL

26 ／ 46

解析WG

RC規準改定に関する第2回公開小委員 ’08.3.31

計算例： Ｑ-γ関係図（Y方向正加力時）

1FL 2FL 3FL 4FL 5FL 6FL 7FL

Q-

γグラフ

1FL

Q(kN)

γ

3FL

4FL

5FL

6FL

7FL

30000

25000

20000

15000

10000

5000

0

0

1/1000 1/500

1/250 1/200

1/125

1/100

1/50

保有耐力時

短期設計時

K

E

K

SE

K

SE

/K

E

=0.51

メカニズム時

(浮き上がり)

2FL

27 ／ 46

解析WG

RC規準改定に関する第2回公開小委員 ’08.3.31

計算例： 部材ランク図（A通り）

GL 200

1

7,200

2

7,200

3

7,200

4

7,200

5

7,200

6

1FL

2FL

4,

10

0

3FL

3,9

00

4FL

3,

900

5FL

3,

90

0

6FL

3,9

00

7FL

3,

900

RFL

3,

900

G

Z

RC

FB FB FB FB FB FB FB FB FB FB FB FB FB FB FB FB FB FB FB FB FB FB FB FB FB FB FB FB FB FB FB FB FB FB FB FB FB FB FB FB FB (FB) FA (FB) FA (FB) FA (FB) FA (FB) FA (FB) FB (FB) FA (FB) FA (FB) FA (FB) FA (FB) FA (FB) FA (FB) FA (FB) FA (FB) FA (FB) FA (FB) FA (FB) FA (FB) FA (FB) FA (FB) FA (FB) FA (FB) FA (FB) FA (FB) FA (FB) FA (FB) FA (FB) FA (FB) FA (FB) FB (FB) FA (FB) FA (FB) FA (FB) FA (FB) FA (FB) FA (FB) FB (FB) FB (FB) FB (FB) FB (FB) FB (FB)

28 ／ 46

解析WG

RC規準改定に関する第2回公開小委員 ’08.3.31

計算例： 部材ランク図（B通り）

GL 200

1

7,200

2

7,200

3

7,200

4

7,200

5

7,200

6

1FL

2FL

4,

10

0

3FL

3,9

00

4FL

3,

900

5FL

3,

90

0

6FL

3,9

00

7FL

3,

900

RFL

3,

900

G

Z

RC

FA FA FA FA FA FA FA FA FA FA FA FA FA FA FA FA FA FA FA FA FA FA FA FA FA FA FA FA FA FA FA FA FA FA FA FA FA FA FA FA FA

(FA) FA (FA) FA (FA) FA (FA) FC (FC) FA (FA) FA

(FA) FA (FA) FA (FA) FA (FA) FA (FA) FA (FA) FA

(FA) FA (FA) FA (FA) FA (FA) FA (FA) FA (FA) FA

(FA) FA (FA) FA (FA) FA (FA) FA (FA) FA (FA) FA

(FA) FA (FA) FA (FA) FA (FA) FA (FA) FA (FA) FA

(FA) FA (FA) FA (FA) FA (FA) FA (FA) FA (FA) FA

(FA) FA (FA) FA (FA) FA (FA) FA (FA) FA (FA)

29 ／ 46

解析WG

RC規準改定に関する第2回公開小委員 ’08.3.31

30 ／ 46

解析WG

RC規準改定に関する第2回公開小委員 ’08.3.31

計算例： 部材ランク図（2・3通り）

２通り

３通り

31 ／ 46

解析WG

RC規準改定に関する第2回公開小委員 ’08.3.31

計算例： 保有水平耐力計算結果（X方向）

柱ランク 耐震壁ランク

βu

Ds

Fes

Qud

Qun

Qu

Qu/Qun

(kN)

(kN)

(kN)

7

FB

WA

0.20

0.35

1.00

12,478

4,367

5,350

1.225

OK

6

FA

WA

0.23

0.30

1.00

21,662

6,499

9,288

1.429

OK

5

FB

WA

0.22

0.35

1.00

29,176

10,212

12,509

1.225

OK

4

FB

WA

0.25

0.35

1.00

35,408

12,393

15,181

1.225

OK

3

FA

WA

0.26

0.30

1.03

40,538

12,506

17,381

1.390

OK

2

FB

WA

0.24

0.35

1.12

44,642

17,487

19,140

1.095

OK

1

FB

WA

0.28

0.35

1.00

47,789

16,726

20,489

1.225

OK

判定

方向

階

+X

32 ／ 46

解析WG

RC規準改定に関する第2回公開小委員 ’08.3.31

計算例： 保有水平耐力計算結果（Y方向）

柱ランク 耐震壁ランク

βu

Ds

Fes

Qud

Qun

Qu

Qu/Qun

(kN)

(kN)

(kN)

7

FA

WA

0.16

0.30

1.00

12,478

3,743

5,624

1.502

OK

6

FA

WA

0.47

0.35

1.00

21,662

7,582

9,764

1.288

OK

5

FA

WA

0.50

0.35

1.00

29,176

10,212

13,151

1.288

OK

4

FA

WA

0.47

0.35

1.00

35,408

12,393

15,959

1.288

OK

3

FA

WA

0.55

0.35

1.00

40,538

14,188

18,272

1.288

OK

2

FA

WA

0.58

0.35

1.00

44,642

15,625

20,121

1.288

OK

1

FA

WA

0.53

0.35

1.00

47,789

16,726

21,539

1.288

OK

7

FA

WA

0.21

0.30

1.00

12,478

3,743

4,631

1.237

OK

6

FA

WA

0.40

0.35

1.00

21,662

7,582

8,040

1.060

OK

5

FA

WA

0.43

0.35

1.00

29,176

10,212

10,829

1.060

OK

4

FA

WA

0.45

0.35

1.00

35,408

12,393

13,141

1.060

OK

3

FA

WA

0.49

0.35

1.00

40,538

14,188

15,046

1.060

OK

2

FA

WA

0.50

0.35

1.00

44,642

15,625

16,569

1.060

OK

1

FA

WA

0.49

0.35

1.00

47,789

16,726

17,736

1.060

OK

-Y

+Y

方向

階

判定

33 ／ 46

解析WG

RC規準改定に関する第2回公開小委員 ’08.3.31

計算例： 断面設計（一般柱：

１階

Ｃ

A2

）

修復性検討用の短期設計（1.0QE）

安全性検討用の短期設計（1.5QE）

主筋 14-UD32

帯筋 LD13 @100

短期設計用せん断力 Qd=1097 kN

せん断検定比 0.84

短期設計用せん断力 Qd=732 kN

せん断検定比 0.93

主筋 14-UD32

帯筋 LD13 @100

2次設計時も

同上

34 ／ 46

解析WG

RC規準改定に関する第2回公開小委員 ’08.3.31

計算例： 断面設計（袖壁柱：

3階

Ｃ

B2

）

3階C

B2

曲げ（壁圧縮）

M

AL

＝2801 kN･m ＞ M

DL

＝30 kN･m → OK

M

AS

＝5242 kN･m ＞ M

DS

＝699 kN･m → OK

曲げ（壁引張）

M

AL

＝3334 kN･m ＞ M

DL

＝30 kN･m → OK

M

AS

＝4122 kN･m ＞ M

DS

＝856 kN･m → OK

せん断

Q

AS

＝1838 kN ＞ Q

DS

＝482 kN → OK

中立軸

（壁圧縮）

中立軸

（壁引張）

35 ／ 46

解析WG

RC規準改定に関する第2回公開小委員 ’08.3.31

中立軸

（壁圧縮）

中立軸

（壁引張）

計算例： 断面設計（腰壁梁：

3階

Ｇ

A2

）

曲げ（上端引張）

M

AL

＝677 kN･m ＞ M

DL

＝88 kN･m → OK

M

AS

＝940 kN･m ＞ M

DS

＝911 kN･m → OK

曲げ（下端引張）

M

AL

＝927 kN･m ＞ M

DL

＝45 kN･m → OK

M

AS

＝1819 kN･m ＞ M

DS

＝781 kN･m → OK

せん断

Q

AS

＝839 kN ＞ Q

DS

＝336 kN → OK

3階G

A2

36 ／ 46

解析WG

RC規準改定に関する第2回公開小委員 ’08.3.31

計算例： 代表断面リスト（柱・壁）

壁リスト

階

名称

WC3G

WB2B , WB5B

たて筋

LD13@200ダブル

LD13@200ダブル

よこ筋

LD13@100ダブル

LD13@100ダブル

たて筋

LD16@200ダブル

LD13@200ダブル

よこ筋

LD16@100ダブル

LD13@100ダブル

5～7

1～4

壁厚200

壁厚200

37 ／ 46

解析WG

RC規準改定に関する第2回公開小委員 ’08.3.31

計算例： 代表断面リスト（X方向大梁）

38 ／ 46

解析WG

RC規準改定に関する第2回公開小委員 ’08.3.31

計算例： 代表断面リスト（Y方向大梁）

39 ／ 46

解析WG

RC規準改定に関する第2回公開小委員 ’08.3.31

8条 構造解析の基本事項

1．応力と変形の算定

（１）弾性剛性と剛性低下

（２）ヤング係数

（３）断面積、断面

2次モーメント、T形断面

（４）考慮する変形

2．部材の接合部や材に接する部分などが応力、変形に及ぼ

す影響

8条の改定

現行8条

40 ／ 46

解析WG

RC規準改定に関する第2回公開小委員 ’08.3.31

8条

構造解析の基本事項

１．応力と変形の算定

（１） 弾性剛性と剛性低下

（２） ヤング係数

２．柱・梁の剛性評価

（１） 断面積、断面２次モーメント

（２） T形断面

（３） 考慮する変形

（４） ひび割れによる剛性低下

３．壁の剛性評価

（1）開口のある耐震壁

（2）ひび割れによる剛性低下

ⅰ）ひび割れによるせん断剛性の低下

ⅱ）ひび割れによる曲げ剛性の低下

（3）高強度材料を用いた場合の耐震壁の剛性

（4）構造解析の目的に応じた耐震壁の剛性の設定

8条の改定

改定案8条

41 ／ 46

解析WG

RC規準改定に関する第2回公開小委員 ’08.3.31

１０条

梁、柱および耐震壁

１．受ける荷重の範囲

２．柱荷重

３．積載荷重

４．小梁のモーメント

５．鉛直荷重を受けるラーメンの解析

（１）柱の部材角を無視する

（２）曲げモーメントは隣接する材まで

（３）梁のせん断力は単純梁として

６．水平力を受ける有壁ラーメンおよび

無壁ラーメンの解析

（１）直交２方向に別々に作用する

（２）水平力は床位置に集中する

（３）剛床仮定

７．水平力に対する床のねじれ回転の影響

８．水平力に対する耐震壁の剛性評価

（１）耐震壁の基礎回転

（２）無壁ラーメン部分の地震力分担

（３）開口のある耐震壁

（４）せん断剛性の低下

（５）高強度材料を用いた場合の耐震壁の剛性

（６）構造解析の目的に対応した耐震壁の剛性

低下率の設定

9条の改定

現行10条

42 ／ 46

解析WG

RC規準改定に関する第2回公開小委員 ’08.3.31

９条

骨組の解析

１．受ける荷重の範囲

２．柱荷重

３．積載荷重

４．小梁のモーメント

５．架構のモデル化

（１） 柱・梁のモデル化

ⅰ）剛域の考慮

ⅱ）接合部の考慮

ⅲ）特殊な架構

（２） 耐震壁のモデル化

ⅰ）耐震壁要素のモデル化

ⅱ）基礎支点のモデル化

６．

地震力を受ける架構の解析

（１）直交２方向に別々に作用する

（２）水平力は床位置に集中する

（３）剛床仮定

（４）床のねじれ回転の影響

（５）直交効果の考慮

（６）地震時鉛直力の考慮

（７）P－Δの効果

７．部材の力と変形関係を適切に評価した

増分解析

9条の改定

（9条と10条入れ換え）

43 ／ 46

解析WG

RC規準改定に関する第2回公開小委員 ’08.3.31

9条 骨組の解析

5．架構のモデル化

（1）柱・梁のモデル化

ⅲ)特殊な架構では発生する応力・変形を考え、ふさわしいモデルを考慮する

ⅲ）特殊な架構に対する考慮

常時荷重時には通常の場合は軸変形を考慮することは少ない（8条2－1－1.3参照）。しかし、高

層建物等で軸剛性の異なる柱が並存する場合には、施工の段階で徐々に軸変形が増加し、柱間に軸変

形の差が現れ、取り付く梁や床に比較的大きな部材角が発生する 恐れがある。

特に高層部に低層部等が取り付く場合には、高層部の柱の軸変形が施工につれて進み、

低層部との

接続部の床、梁に支障を生じる可能性

がある。この軸変形には勿論クリープ変形量を含んで考える必

要がある。このような恐れがある場合には施工段階を考えた解析が必要であり、施工時に変形を考え

た柱長さとする、あるいは後打ち帯を設けて低層部との連結の施工時期をずらすなどの対策が考えら

れる。

低層部

高層部

接続部に影響

(a) 柱の軸変形

44 ／ 46

解析WG

RC規準改定に関する第2回公開小委員 ’08.3.31

柱抜けなどにより階に渡ってトラス架構やフィーレンディール架構が形成される場合は

上下弦材

となる梁に軸力が生じる。

この場合に、通常のように剛床が仮定された解析を行っていると梁の軸剛性を過大に想定し、鉛

直変形を過小に評価してしまう。また断面設計においても軸力を考慮しないため危険側となる場合

がある。この場合には剛床条件をはずし、有効範囲を適切に判断した梁の軸剛性を評価し、変形量

を求めると同時に断面設計にも考慮する必要がある。

フィーレンディール架構

梁軸変形

(b) 梁の軸変形

9条 骨組の解析

45 ／ 46

解析WG

RC規準改定に関する第2回公開小委員 ’08.3.31

9条 骨組の解析

6．地震力を受ける架構の解析

地震力を受けるラーメンおよび耐震壁から構成される骨組の解析にあたっては，下記によることが

できる．

（

5）柱の鉛直変位による

直交梁・直交壁の影響

が無視できない場合には，その影響を適切に考慮する．

（6）片持ちのバルコニー等の建物外壁から突出する部分については、地震時鉛直力の影響を適切に

考慮する．

（7）軸力や水平変位が大きい場合は

P－Δ効果の影響

を適切に考慮する．

耐震壁付骨組→ 隣接骨組→ 隣接骨組→ 地震時水平力 耐震壁側柱 直交梁

P

δ

P･δ

δ Q P-δ無視 P-δ考慮 P-δ負剛性

46 ／ 46

解析WG

RC規準改定に関する第2回公開小委員 ’08.3.31