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クリンカークーラーの影響及び下流側機器
“最新のクリンカークーラーでは、1.7から2.0 Nm3/kgの外気をロータリーキルンからの 1400℃以上のクリンカーを100℃以下の吐 出温度へ冷却するのに必要です。このよう なクリンカークーラーは、クリンカー内のほ とんど熱エネルギーを回収し、焼成工程用 の二次空気、予備焼成用の三次空気を提供 し、熱効率は75%若しくはそれ以上に到達し ます。クリンカークーラーは、キルン変動用 のバッファーとして必要であり、プレヒータ ー、仮焼炉、キルン、燃料バーナーから構成 される上流の焼成工程に与える影響は全く 無いか、小さなもののみです。”とOneStone Consulting S.L.社 バルセロナ/スペインの Dr. Joachim Harderは分析しており、ZKG Internatioinal誌のissue 7/8-2015で公表さ れております。 連絡先：[email protected]
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W E C O N V E Y Q U A L I T Y主な特徴
新型のクーラーはビルトインの
モジュラー設計で、日量1000から
12000トン以上の処理量に対応
幅広い最新型クリンカークーラ
ーの設計仕様
クーラーから貯蔵設備までのク
リンカー搬送用として、異なった
型式のコンベアーが使用されてい
る
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ved. AUMUND <AUMUNDセメント産業向け日本代理店> 日本海事産業株式会社 〒105-0003 東京都港区西新橋1-17-6 TEL : 03-3508-8861 / FAX : 03-3593-0639 E-mail ; [email protected] Web-site ; http://www.japanmaritime.co.jp 日本語訳：日本海事産業株式会社
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ved. クーラー後のパンコンベアー 上の高熱のクリンカー
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クリンカークーラーの影響及び下流側機器
1. イントロダクション 最新のクリンカークーラーでは、1.7から2.0 Nm3/kgefiの外 気をロータリーキルンからの1400℃以上のクリンカーを 100℃以下の吐出温度へ冷却するのに必要です。このような クリンカークーラーは、クリンカー内のほとんど熱エネルギ ーを回収し、焼成工程用の二次空気、予備焼成用の三次空 気を提供し、熱効率は75%若しくはそれ以上に到達します。 クリンカークーラーは、キルン変動用のバッファーとして必 要であり、プレヒーター、仮焼炉、キルン、燃料バーナーから 構成される上流の焼成工程に与える影響は全く無いか、小 さなもののみと言われております。ある人はこれが可能で あると信じておりますが、実際はそうではありません。キル ンの変動は完全に緩衝させる事はできず、キルンシステム との相互作用によりクーラーの能力及び効率は常時変化 し、クーラーからのクリンカーの最終温度が一定でないとい う結果をもたらします。 2. クーラー設計及びプロセス技術 今日ほとんど全て新設のクーラーには、最新の焼成システ ム用の二次空気及び三次空気の提供ができ、クリンカーか らの高いエネルギー回収能力がある、グレートクーラーが 採用されております。新世代の最新型クリンカーククーラー には、高い信頼性があります。前世代の技術に比べるとグレ ートプレートの摩耗は著しく少なくなっており、グレートプ 1 グレートクーラ ーの図解 今日のセメント焼成工程で使用されるクリンカークーラーは、キルンの超過状態でも 非常に信頼性があると考えられております。しかしながら、超過状態でのクーラー及び 上流側焼成工程との相互作用とはいかなるもので、下流側の機器にはどのような影 響を及ぼすのでしょうか？ 以下の論稿ではこのプロセスが解析され、この質問に対する答えが示されておりま す。本文
Dr. Joachim Harder, OneStone Consulting S.L.,
バルセロナ/スペインA
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ved. レートの耐用時間は3年以上に到達しております。クー ラーにはグレート用の振るい落としが装備されない か、最小装備となります。クーラーはモジュラー設計内 に組み込まれ、1000から12000t/d以上の処理能力を 装備します[1]。 Figure 1は三式の独立したグレート、及び中間ローラ ーブレーカーを装備した最新型グレートクーラーの略 図、及び主な各境界での状態を示しております。流入 のマスフローは、クリンカー、キルンから再循環したク リンカーダスト及び冷却エアであり、セパレートファン を装備する区画型エアレーションチャンバーから提供 されます。出力側は冷却されたクリンカー、二次、三次 及び排気エア及びダスト、キルンへ循環するダストに より構成されます。冷却エアはクリンカーに対し交差す る流れとして供給されます。クリンカーのクーラー内で の滞留時間は通常の条件であれば20-40分程度です が、設計、クリンカーベッドの高さ、クリンカーの搬送速 度などにより異なります。 クリンカーに対する冷却効果は、主にクーラー内でのク リンカーベッドの高さ、クリンカー内でのエア分配の影 響を受けます。各クリンカー量に対しては、冷却効率が 最大となる、最適な平均ベッド高さがあります（Fig.2) 最新型クリンカーの稼働レンジでは、ベッドの高さが 0.6から0.8（0.9）m程度となります。ベッドの高さが低 い場合、クリンカーから冷却エアへの十分な熱交換を 達成するにはクリンカーのクーラー内での滞留時間が 短くなり過ぎます。ベッドの高さが高すぎる場合、クリ ンカー内へのエアブローは不十分なエア分配となりま す。クリンカーベッドの高さは、入口から出口までの 間、異なる高さとなります。グレート1では主に高さは グレートの傾斜の影響を受け、グレート2及び3ではグ レート部の速度（ストロークの長さ、及びクリンカー搬 送機構の振動数）の影響を受けます。 主に最新のクーラー設計には三つの異なった仕様が あります。全ての仕様では共通して、静的な最初のグレ ートは動作型ゲートでは無く、又はクリンカー搬送装 置が伴いません。静的なグレートは1984年に KIDS-SystemとしてIKNにより最初に開発され（Fig.3）、 新型のグレートプレート（薄板型グレートプレートであ るIKN Coanda）が採用され、グレート上部表面での冷 却効果が改善され、独立した通気用のエアビームに接 続されるグレートの配置方法と組み合わされる事によ り、細粒のベッド表面への上昇効果が改善されまし た。このシステムは他のサプライヤーにより修正を受 け、クリンカー分配及びエアパルスによるスノーボー ルと呼ばれる現象を無くす改善が行われました。固定 型グレートはクーラーの稼働状態を安定させ、20-100 kcal/kgefi熱量節減の結果をもたらしました。静的なグ レートに適したグレートプレートの配置方法として、グ レートの着地部でキルンからの細粒や粗いクリンカー が狭められ、クーラー入口部でのクリンカー分布が一 定となるように、ホースショーやV型設計が採用されま した。 最新型のクーラー設計で最も共通している点は、動作 型グレートプレートが装備される事です。市場からは 従来型設計の往復型グレートがほとんど姿を消す一 方で、振り子懸架型設計が広く受け入れられました。こ れらのデザインは、IKN及びCemProTecより提供され ております。“振り子”型クーラーは末端部にローラーク ラッシャーを装備するシングルグレート型又は中間ク ラッシャーを装備するダブルグレート型として設計さ れます。動作用フレームは、鋼鉄製又はコンクリート製 の支柱から垂直方向での支持を受ける鋼製スプリング スタンドから構成される、耐摩耗仕様の振り子懸架部 から吊り下げられます（Fig.4）。動作用フレームは、潤 滑又は消耗及び保守作業を完全に無くすように、縦方 向へガイドされます。グレートふるい用として、引き出 し用コンベアーを装備するホッパーが配置されます。 1997年にFLSmidthは、静的グレート床及び機械的な 搬送機構となるグレートプレート上部で動作する推進 バーに特色のある、クロスバー型クーラーを開発しま 2 クーラーの効率性とベッド高さ の関係 3 静的なクーラーグレート 4 振り子型クーラーの組み立て OneStone Consulting IKN IKN
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ved. した。クロスバーの積極的効果は、クリンカーの異なっ た横断面での混合です。しかしながらクロスバーがク リンカー内で動作するため、耐用寿命は限られるもの となります。グレートプレートは高さを減らし、グレート によるふるいが発生しないように、水平に配置されま す。クロスバーの代わりに搬送用トラックを装備する同 様のシステムがThyssenKrupp Industrial Solutionより 開発されており、同様の水平型グレートプレートを装 備し、Polytrackクーラーを装備します。クリンカーベッ ドを運ぶ際に搬送用トラックが前方へ同時に移動し、 各トラックが独立して後方に戻ります。静的なエアレー ションユニットがエアレーション用フロアーに装備さ れ、自生方法による摩耗保護としてクリンカーが永久 的に充填されます。この設計方法は、Sinoma及びその 他中国のグレートクーラーサプライヤーで使用されて おります。 これ以外の機械的搬送システムとして、歩行床又はシャ トル原理があり、Claudius Peters（CP）、KHD Humboldt
Wedag、Fons Technologyのライセンスを取得した Fons and Sinoma（TCDRI）により使用されておりま す。CPは2004年にスイスのセメント工場で、同意語と なるETAクーラーという名称でシステムを公表してお ります[2]。ETAクーラーは完全にモジュラー仕様となり （Fig.6）、クーラー本体の下部セクションに二つの独 立したモジュールを採用し、冷却能力を1000から 10000 t/dの間で確保できるように組み合せる事がで きます。歩行床型システムは、より長いストローク長、 少ないストローク回数となり、クリンカーベッドの高さ 制御及び機械的な摩耗の点で効果的です。また、自生 型の表面保護によるグレートプレートの設計が行われ ております。ETAクーラーでは、鉄とクリンカーが接触 するのはグレート面積の7%程度のみとなります。 ローラークラッシャーは従来のハンマー型クラッシャ ーと比較した場合、その高い粉砕能力、少ないダスト 発生、耐摩耗又は耐溶融性能から、粒径の大きいクリ ンカーを減らす技術としてはスタンダードなものとな り、ローラークラッシャー（Fig.7）は空冷型の油圧又は 機械駆動型ローラーから構成され、動作幅はクーラー グレートと全く同じ幅となります。ローラークラッシャ ーは、2つめのグレート後の熱回収ゾーンの最後に配 置される場合に最も効果的です。ローラーの設計方法 により、2メートルまでの大きな塊を粉砕する事がで き、粉砕されたクリンカーは最終のグレートで効果的 に冷却されます。ローラークラッシャーをクーラーの 最終部に装備すると、粉砕されたクリンカーの冷却さ れていない高熱のスポットが、下流側の機器に運ばれ てしまう事になります。 3. クリンカー投入の変動及び冷却作用 キルンの超過状態は、油、ガス又は石炭などの従来型 の燃料を使用していた頃のセメント産業においても、 常に重要な問題でありました。代替燃料の使用が増 5 ローラークラッシャーを装備 するクロスバー型クーラー 6 ローラークラッシャーを装備 するETAクーラー
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ved. え、それに関連した塩素、硫黄、又はアルカリ分のプレ ヒーター/キルンシステム内での凝着、原料の滞留又 は付着といった問題も増え、従来に無い不安定なキル ン稼働が頻繁になり、より過酷となっております。一方 で先進的なプロセス制御技術、キルン監視又は投入ガ ス分析などにより、キルンサイクルに関する問題が改 善されている事は否定できないでしょう。但し、問題は 依然発生しており、最新の制御技術を使用する場合で あっても、安定的なキルン稼働は保証されません。 問題は、プレヒーター内の高温ミールから始まります。 塩素又は硫黄分を含んだ化合物は、燃料が燃焼と同 時に塩化水素及び硫黄酸化物に変換される際に発生 します。これら両方の化合物はアルカリ分と高い親和 性があり、非常に強い反応力があります。化合物は主 に流入する原料ミール上に凝結し、揮発性のある化合 物が再蒸発するキルンゾーンへ再循環し、プレヒータ ーへと逆戻ります。これは均衡的なプロセスで、プレヒ ーターサイクロン、立管ダクト、浸漬配管の低温の壁に 塩素及び硫黄塩の凝縮、堆積を引き起こします。何ら の対策も取られなかった場合、堆積物は最終的にサイ クロン又はダクトの閉止を引き起こし、高温のミール 7 中間ローラークラッシャー 8 表面固着状態と低減方法 9 プレヒーターに装備されたエアキャノン A TE C
ThyssenKrupp Industrial Solutions
Mar
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ved. のキルン又はクリンカークーラー内への流入といった突然 の事故を導きます。 Figure 8は二つの代表的な塩素及び硫黄化合物の許容凝 縮率を示すもので、バイパスシステムによりどのように減少 できるかを示しております。しかしながら、より多くの量が表 面固着増大のリスクを負う事になります。均衡的な凝縮作 用が高すぎる場合、塩素バイパスが塩素分を許容レベルま で低減させるために必要となるでしょう。もし塩素バイパス の配置が制限される場合、プレヒーター内の清掃が必要と なります。堆積した物資を稼働中にエアキャノン（Fig.9）、エ ア又はウォーターランス、ジャッキハンマーなどを使用して 清掃する事が一般的です。プレヒーター内の滞留物の除去 を人手による技術に頼っているプラントもありますが、エア キャノンを使用した自動化システムが一般的になってきて おります。 キルン内での耐溶融ライニング上の表面固着は、この表面 固着が温度ショックやキルン内の高い燃焼温度からライニ ングを保護するために必要であり、許容できるものと考えら れております。安定的で望ましい表面固着の形成は、キルン への投入、クリンカーの特性、耐溶融ライニング素材、及び 燃料の安定的な品質、燃焼状態などに大きな影響を受け る、キルン内での作用原理[3]などに依るものとなります。キ ルンへの投入、燃料搬送率、キルン投入に対する燃焼効率、 燃料の燃焼がメインバーナーで行われるかクーラーからの 二次空気による燃焼に変わるかなどは、キルン内の温度分 布及びコーティングの形成に影響を与えます。 不安定なキルン稼働の問題は、過度な表面固着及びキル ン内でのリング形成が原因となり（Fig.10）、これはキルン内 の異なった場所での量、流動特性又は液相などに依るもの となります。キルンリングはキルンの焼結、焼成及び転移ゾ ーンで形成される可能性があります。硫黄分、炭酸塩、スパ ー石又はアルカリ分が誘導する発生源は、濃度が高いもの もあれば多孔状のものもあり、また、ゆっくりと広がるもの、 数時間で広がるものもあります。リングの形成が過密の場 合、リングが崩壊し、クーラーへの不燃焼物資の流出の原因 となる事があります。その他の現象としてスノーボールと呼 ばれるものがあり、ほとんどの場合長期間使用されていな いフレームがキルン内での温度を上昇させ、焼成ゾーンの 長さを低減させる事により形成されます。転移ゾーンで形 成されるスノーボールは、温度が1100℃程度あり、溶融す る亜硫酸塩が少ないため原料ミールに凝集するものとなり ます。ボールが燃焼ゾーンに到達すると、より多くの液相が 伴う大口径となり、キルンをブロックする事もあり得ます。 プレヒーター及びキルンの不安定な状態により、クーラー へのクリンカーの投入が変動する結果となります（Fig.11）。 主に低レベルから高レベルまでの三つの異なった変動が 観察されます。安定的なプレヒーター及びキルンの稼働条 件での低レベルの変動は、簡単にクーラーで緩衝する事が できます。クーラーでのクリンカー滞留時間がより長いもの であれば、不安定なキルン稼働から生じる、安定的な状態 から3倍程度の中レベルの変動もおそらく緩衝できるでしょ う。キルンの超過状態から生じる高レベルの変動は、プレヒ ーター内の遮蔽物、キルンリング又はスノーボールなどを 突然吐出させるもので、安定的な状態から5から7倍程度の 大きさであり、クーラーにより緩衝させる事は不可能となり ます。 定格能力と比較して極めて高いクリンカー変動は、クリンカ ークーラーから上流側のキルンシステムに影響を与え、より 大きな流量のクリンカー、高い最終温度のクリンカーを下 流側の機器に送るものとなります。プレヒーター及びキル ンの超過状態はクーラーからキルンへのダストの再循環を 増大させ、一般的に二次及び三次空気の温度を上昇させ、 グレート速度上昇又はクリンカークーラー制御による冷却 エア量の増大から、多くの場合二次空気の流量を増加させ ます。これによりキルン内での火炎形成に影響を与え、燃料 投入率や吸引ファン速度の調整の必要が伴う他のキルン の不安定な稼働につながります。新たな安定的な稼働状態 を達成するまでには数時間の時間がかかるでしょう。 下流部側の機器では、定格でのパラメーターは適合しませ ん。キルンの超過状態ではクーラーに後続するクリンカー コンベアーは、非常に高いクリンカー温度、高い負荷による 影響を受けます。クリンカーの定格最終温度はクリンカー の平均温度であり、保温容器に関する保証条件のために計 測される事は予め理解しておく事が重要でしょう。クリンカ ーの表面温度が高い場合であっても、中核部では未だ高い 10 キルン内でのリング形成 11 クリンカー変動 12 クリンカーコンベアーの寸法[4] Brokk
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ved. 温度を保持しております。仮にローラークラッシャー又 はクーラーの最終部に装備されるハンマークラッシャ ーからのクリンカーが、いわゆるホットスポットを伴う クリンカーの平均温度である場合、温度は定格の 100℃から約250℃の間となります。超過状態ではクリ ンカーの処理後の平均温度が350℃程度に上昇し、ホ ットスポットを伴う場合には600℃まで上昇するでしょ う。 4. 下流側への搬送及び保管 キルンの超過状態をカバーするため、クーラーに接続 するクリンカーコンベアーはキルンの定格能力以上の より高い能力で設計する必要があります。しかしなが ら、クーラー内でのより高い緩衝能力を持たせる最新 のクーラー設計によりコンベアーの寸法は変わってき ております。Fig.12 は過去の時点での処理能力が3000 t/dから10000 t/dまでの四つの異なったプラントのク リンカーコンベアーの寸法を示しており、これらが今日 どのように変わったかを示しております[4]。最新型ク ーラーが開発される以前では、クリンカーコンベアー の寸法はキルン能力と比較して1.8から2.0倍程度大き いもので、3000 t/dのキルンには250 t/hの能 力、10000 t/dのキルンには750 t/hの能力が採用され ております。最新のクーラーでは3000 t/dのキルンに 対し190 t/h、10000 t/dのキルンに対し625 t/hと能力 が変わっており、定格能力の1.5倍程度となります。 クリンカークーラーからクリンカー貯蔵設備までの搬 送用としては、主に三つの異なった型式のコンベアー が使用されております。最も使用されている技術は深 絞り型パンコンベアーです。このコンベアー（Fig.13）は 1000 t/hまでの能力で設計でき、700℃までの温度で 安全に使用できます。コンベアーは75m程度までの高 さへの搬送、30°までの傾斜で使用する事ができま す。100mまでのより高い高所及び60°までの傾斜に は、このコンベアーにバケットを装備するものが使用 されます。ベルトエプロン型のハイブリッドコンベアー では耐熱温度が600℃となりこれ以外の選択肢となり ますが、未だ市場では深く浸透しておりません。耐熱仕 様のベルトコンベアーはクーラー後のクリンカー搬送 用として時折テストされておりますが、今現在まで商 業上の成功条件を達成しておりません。 今日、適切なクリンカー貯蔵容量は、予定していない キルン停止又は各年の休止期間用として、2から3週間 程度のクリンカー生産量を保持できるように設計され ております。最適化された各年の休止管理、クリンカー 及びセメントの複合的な貯蔵により長期間クリンカー 生産を行わない事が可能となった事などにより、ここ 数年で安全用の貯蔵量は低下してきております。しか しながら、これらのケースの増加に伴うクリンカー量 の低下は、クリンカークーラーからセメントミルへ緩衝 時間を持たせる事なくクリンカーを搬送するものとな ります。結果として、クリンカー貯蔵用サイロからのクリ ンカーコンベアーは（Fig.14）、クーラーからの高い最 終温度の影響を受けるものとなります。 Figure 15 はクリンカークーラーから下流側機器への 一般的なクリンカー温度の概算数値を示し、クーラー 後のパンコンベアー、クリンカー貯蔵設備、貯蔵設備 からの吐出時、ミルへの搬送時の温度を示しておりま す。 通常の状態であれば、クリンカーの処理後の温度はク ーラー後で105℃（85℃プラス外気温20℃）であり、ク リンカーは更に70℃程度まで冷却します。この温度は スラグ粉砕工程では十分に高い温度では無く、傾向と して、これらの用途に適合させるためにクリンカーの 温度をクーラー後で180℃から200℃に特定しており ます。この温度はローラーブレーカーがクーラーの最 終に設置され、ホットスポットの存在が考慮されてい る場合に達成可能です。超過状態においては問題が 発生する事になり、クリンカー温度が350℃以上の場 合は、貯蔵及び搬送中に100℃以下になる事はありま せん。 非常に重要な局面として、クリンカー貯蔵内での異な った温度による混合という事があります（Fig.16）。混 合の効果はクリンカー貯蔵設備の設計、及び貯蔵施設 の下に設置され同時に稼働される搬出用トンネルの 数などに依ります。 例えば通常の状態の85℃の温度、及び超過状態の 285℃のクリンカーを貯蔵する場合、50%の混合効果 によりクリンカーの平均温度は185℃となります。実際 の条件では混合効果は20-30%か、それを上回る程度 が現実的でしょう。クリンカー貯蔵設備からの現実的 な平均温度は、超過状態の回数、最終温度が高温とな 13 クリンカー用パンコ ンベアー 14 貯蔵されたクリンカーの吐出 A UMUND A UMUND
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ved. ったクリンカーの頻度、及びこれらが貯蔵される時間 的な期間などに依るものとなります。超過状態の記録 回数が多くなるほど、クリンカーの平均温度は高くなり ます。 最新型のクリンカークーラーの能力が向上していると いう仮定条件を根拠に、クリンカー貯蔵設備よりセメン トミル（Fig.17）及びミルとの中間サイロへのクリンカ ー搬送用として、ベルトコンベアーが使用される事が 増えております。ベルトコンベアーは鋼製のパンコン ベアーと比較した場合に設置コストが低くなりますが、 保守コストは著しく高くなり、ライフサイクルでのコス トはパンコンベアーの方がほぼ有利で、特にベルトコ ンベアー設置に伴うフィルターのコストが比較上含ま れる場合に顕著です。耐高温仕様のベルトコンベアー は常に改良されておりますが、コスト上のアドバンテ ージではほぼ皆無でしょう。ベルトコンベアーが良好 に稼働するケースはありますが、従来のパンコンベア ーへ交換する事が必要であったケースもあります。 5. 排気エア及びWHRシステム 75%の効率性の最新型ゲートクーラーでは、約45%か ら50％の冷却エアが燃焼（二次及び三次空気）に使用 され、残りの50-55%が排気エアとなります。1.7から 2.0Nm3/kgefiの特定の冷却エア量では、約0.85から 1.1 Nm3/kgefiが排気エアとなります。通常の状態で は、排気エアの温度は250℃から350℃であり、キルン の超過状態では400℃から500℃へ上昇します。クーラ ーの排気エア内に含まれるダスト濃縮量は30から 90g/Nm3のレンジ内で、超過状態ではダストの濃縮 量が200 g/Nm3以上に増加します。 より厳しい排気基準により、クリンカークーラーのダス ト排出システムはこの数年の間に著しく変わりました [5]。静電沈着型バグフィルターは、通常時と超過状態 では流量に変化が生じ、クリンカーダストの高い摩耗 及び負荷による影響を受けるにも関わらず、現在では 主に使用されております。クリンカークーラーからの排 気ガス状態に対応するため、サイクロン及び空気熱交 換器がフィルターの上流側に設置される事になります [Fig.18]。サイクロンはダスト濃縮量を、熱交換器のた めに70%となる75 g/Nm3程度まで減らします。熱交 換器は排気ガスを150℃から180℃程度に冷却するた め、ポリエステル又はNomex製のフィルターバッグに 対応できるものとなります。温度ピークを減らすため に、多くの場合ウォタースプレー装置又は制御型清水 ダンパーが設置されます。 高い冷却効率により、クリンカークーラーからの廃熱 回収（WHR）の潜在的可能性は低減しております。しか しこれは、有機作動媒体又は二元的な水-アンモニア 混合物が従来蒸気サイクルとして使用されていた水 に代わり作動媒体として使用される、ORC（有機ランキ ンサイクル）又はカリーナサイクルなどに関する潜在 性を示すものです[6]。これらの作動媒体は水に比べ て著しく低い蒸発温度となり、より高い蒸気圧力に対 応し、排気温度が300℃以下の低い温度レンジのクリ ンカークーラーでは、水蒸気回路で可能であったもの より高い次元の効率性を実現します。この結果、この 技術は数多くのサプライヤーより提供されておりま す。標準のコンテナ化されたWHRプラントでは、クーラ ーからの4.5MWの廃熱から、約0.65から0.7MWの電 力を得る機会があります。 6. 展望 過去数年の間で、クリンカーの定格の最終温度は 105℃から85℃ないし65℃（プラス外気温度）に低下 しました。しかし混合セメント、スラグセメント粉砕に 対する需要が増えるのに伴い、この傾向が変化し、ク ーラーの設計仕様におけるクリンカーの最終温度は 著しく高くなっております。セメント生産会社は、いか にクリンカーの最終温度を高くするかをクーラーサプ ライヤーに問い合わせております。現在ある設計仕様 15 クリンカーの下流側での温度 16 温度混合効果 17 下流側クリンカー用コンベアー
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ved. では、クリンカーの最終温度が180℃から200℃になる 事が必要になっております。 最新型のクリンカークーラーでは、いわゆる余分な設 備を少なくするソリューションを採用する傾向があり ます。装備縮小は、クリンカーコンベアーの設計能力を 150%又は200%程度から、125%程度へ減らす事を意 味します。このようなソリューションは一般的にクリン カークーラーが更新される際に選択され、クリンカー クーラー稼働に纏わる障害が取り除かれるものとなり ます。コンベアー能力に125%程度の安全率が含まれ ていれば、新規のクリンカーコンベアーを設置する必 要はありません。それ以上にプラント配置におけるクリ ンカークーラー後の予備コンベアーは、数年前の程度 までに必要となる事は無いでしょう。 参考文献
[1] Harder, J.: Latest Trends in Clinker Cooling. ZKG International 3/2011, pp. 32 - 42
[2] Vos, A.: Five Years‘ Experience with the ETA Cooler. Cement International 2/2009, pp. 62 - 65 [3] Clark, M.: More Clinker Ring Issues.
ICR/5/2015, pp. 52 - 54 [4] Aumund: Clinker Handling.
ICR 3/2003, pp. 41 - 44
[5] Harder, J.: Process Filter Trends in the Cement Industry. ZKG International 9/2009, pp 59 - 72
[6] Harder, J.: Latest Waste Heat Utilisation Trends in Cement Plants. ZKG International 6/2013, pp. 26 - 39
18 クリンカークーラー用バグフィルター
