林道施工におけるドーザショベルによる掘削地盤の数量化による要因分析　和田山林道の場合

林道施工におけるドーザショベルによる

 掘削地盤の数量化による要因分析

    和 田 山 林 道 の 陽 合

田  村  朋  厚

(農学部林業工学研究室)

The Factor Analysis by Quantification on the Ground cut by

  the Dozershovel in the Forest Road Construction

        The Case of the Wadayama Forest Road

      Tomoatsu Tamura

     （Ｌａｂｏｒａtｏり司■■ ＦｏｒｃｓtｒｊｉＥｎｇｉｎｅｅｒｉｎｇ、ＦａｃｉｉｌりｏｆＡｇｒicｕUi､､ｒｅ）

 Abstract : Recently, the over:cutting of ground by the dozershovel in the forest road construction causes “Environmental Damages by the forest road”.

 So, in order to learn by what factors of the forest ground such over-cutting is caused, the auther has made an investigation of the actual conditions in every station at the Wadayama forest road of Yanase District Forest Office under Kochi Regional Forest Office (see Table 1) and has made the factor analysis by Quantification.

 First of all, the factors of the forest road ground were classified into 6 items and １９categories, and the

  ●  ● ●    ●       ●   ●      the operated (earth ｖolｕｍｅ）

outside_thecnterions derminded are the over-cutting ratio of the earth volume=    ._{designed (earth volume)} of the over-cutting width of the forest road surface at mountainside = the operated (width of road surface at mountainside)一the designed (width of road suface at mountainside), moreover each of them were classified into ３ groups. And then the response patterns between factors and outside criterion were examided (see Table ２）.

 Next, the one by the first outside criterion was shown as Case Ａ and the one by the second out-side criterion as Case Ｂ.

 Now, in the quantification of each case, the first, same order simultaneous equation, ＨＸ＝が Ｆχ（が:correlation ratio, Ｈ ＆ Ｆ: matriχ， χ:column V･ector) being solved under the condition of ｘﾉ1°0 O'=l, 2,……,M) by the electronic computer, X corresponding to the ｍａχimum eigen value

was asked (see Table ５∼Table 10）.

 As the result of this factor analysis by quantification, the following are to be learned about the cutting of ground by the dozershovel in the forest road construction.

 (1) The total corre】ation ratio is 0.55 in Case Ａ and ０.50 in Case Ｂ， so each analysis of them can be moderately good in the accuracy (see Table 11 and Table 12).

 (2) In both of Case Ａ and Ｂ， primary factors giving much effective power to the over-cutting of ground are supposed to be the cutting height of center and the profile gradient, the effective power given by other factors in hardly recognized (see Fig. 3 and Fig. 16).

 (3) About the over-cutting ratio of ground in Case Ａ， it can be concluded that when the cutting height of center is heigher, its effective power has ａ tendency to be stronger and that when the profile gradient is easier, its ｅ斤ective power has ａ tendency to be stronger (see Fig. 4 and Fig. 5). ■  (4) About the over-cutting width of road surface at mountainside in Case B, it can be hardly concluded that then the cutting height of center is higher, its effective power has a tendency to be weaker and that when the profile gradient is steeper, its effective power has ａ tendency to be stronger (see Fig. 17 and Fig. 18).

 (5) It is neccessary for the factor analysis ｏトthese data by quantification to be reconsidered about the following :

  1) incneasing of samples

  2) method of classifing item and category of factors   3) method of grouping the outside criterion

2ろ0 高知大学学術研究報告  第21巻  自然科学  第14号 -      Ｉ． ま え が き  近年，林道の掘削においては，ドーザショベル等による機械施工が主体と｡なっているが，機械施 工では，人力施工によるよりも，地盤掘削の仕方か必然的に大まかとなる。いっぽう，林道工事発 注者は，施ｺｺ青負業者に対し，その設計図簿によ力，現地の地盤状況に応じた施工を要求し，測点 ごとに掘削土石量，中心線からの幅員か，施工基準通りか，それ以上でないと，工事を受取らない ことにしている。したがって，施工者は，機械施工のためもあって，どうしても，基準以上に土石 や岩石を切収ったり，幅員を広くしたりする傾向にある。  ところで，この林道施工の際に生ずる土砂・石磯は，ほとんど全部が工事現場にそのまま捨てら れ，このため，林地・林木は傷められ，土砂・石啼は谷を埋め，森林とその環境は破壊され，いわ ゆる「林道公害」とも言うべき現象が生じつつある。これにつき，掘削排除される土砂・石牒の現 地での処理の仕方か問題になるか，その前に，施ｺﾆ者は，示された基準以上に，余分の土石・岩 石の切取りをできるだけしないようにすべきである。しかし前述のように，ドーザショペルによる 地盤の掘削排除作業は，現場監督や迎転手の施ｺﾆ技能に左右されるものの，かなり大まかとなるの で，施工上さらに受取上の見地からして，林道地盤は，全般的にみてどうしても余分に切取られる 傾向にある。  これにつき，筆者は，昭和44年８月から10月にかけ，高知営林局魚梁瀬営林署和田山林道の施工 で，ドーザショベルによる排土功程調査を行なったが，その際，施工基準以上に，地盤がかなり切 取られ，規定以上の幅員の道になり，かつ，川囲の林地ダ林本が傷められるのを，目撃した。この 際，地盤の掘削排除の仕方は，工事監督者や運転手の技能によって左右される面があったが， い っぽう，質的と量的とを問わず，その地貌要因に’もかなり影響されていたようにも思われた。よっ て，筆者は，木報告で，資料数か非常に少なかったうちみはあるが，数量化理論の１方法（外的基 準が分類で与えられている場合）を用い，本林道施工における地盤掘削の要因分析をすることを試 み，一応の成果をえたので，ひとまず，これを発表することにする。  なお，本研究に当っては，元新潟大学農学部教授三宅重亮氏，同大学農学部教官山本仁志氏に， 数量化理論につき具体的な手ほどきを受け，ま,た，現地調査に当っては，高知営林局土木課と魚梁 瀬営林署の関係担当者及び同林道の施工者和田組の方々に，非常にご便宜を与えていただいたの で，ここに，これらの方々に厚く感謝の憲を表する次第である。 Ｈ 調査林道の立地と施工の概要  木林道は，高知営林局魚梁瀬営林署のある魚梁瀬部落から林道沿いに北東約５ km, 和田山国有 林内にある。その標高は平均して540mであり，基岩は主に頁岩で，所により砂岩を混入している が，割合に風化が進み，上｡層部は腐植に富んだ土砂が多かうた。このため，本林道は，林道施工上 の土質・岩質区分からみると，土石と岩石゛（軟岩）が主体であり，硬岩はほとんどなく，その掘削 はドーザショベル(KOMATU D50S)のみによって行なわれ，ダ･iナマイトは使用されなかっ た。なお，川匝の林地には樹令200∼300年のスギを主体とする天然木が多数育成し。その１部が林 道開設のため伐倒されたので，直径50cm以上の根株が約60箇も点在し，林道施ｺしﾋかなりの支障 となった。  次に，当年渡施工された本林道は，延長732.3m,幅員3.3m (側溝ない，平均縦断勾配11.3％ （5∼12％），挿入曲線19箇所（半径9.9m∼148. 9m＼ ヘヤピンカーブ１箇所（半径10m）で，そ の主な構造物は，直径1.8mフランジ型ＣＰ暗渠１箇所，ブロック練積石垣２箇所（延365 ｢），萱 筋土羽１箇所（80mn，Ｕ型ドレンブレート７箇所であった。なお，地盤掘削法勾配は土石６分，

2ろ1 岩石３分であり，その排出された土積量は，地山のままで受収量（設計量) 7,406 ｢に対し，実際 の施工量は9,711 ｢となり，その余切率は131％と，かなり大きかった。       Ⅲ。 林道地盤要因の調査及び分析方法  １．要因分析についての考え方  はじめに少し述べたように，本研究は，林道施工における地盤掘削のあり方を，その地盤要因す なわち，中心線上の位置，切取高，土質・岩質の種類鴛の面から，これらがそれぞれ１次的（直線 的）にどのように作用しているかを，ある基準のもとで推定しようとするものである。もちろん， これらの要因は，１次的でなく２次的，３次的に互に作用していることもあろうか，本研究では， ごれら要因は互に１次的に作用しているものとして，理論をすすめることにする2）。けだしこのた め，本研究では，。その要因分析の手法として「数量化」による多変量解析を行なうのであるが，そ の適否は各要因や外的基準の区分のあり方とともに，その分析結果が，それを示すことになるであ ろう。  このように，本研究では，林道施工における地盤要因が，掘削のおり方にどのように作用してい るかを求めることにしているが，その目的は，土積の余切率及ぴ山手（側）幅員の余切幅が，それ ぞれどの項目（アイテム），範鴫（カテゴリー）亡より影響を受けているのかを，みるにある。こ のため，各要因のアイテム・カテゴリー化及び外的基準の区分設定は，’以下述べるように，主に林 道工学の見地から行なうことにした。なお，本研究の場合，各要因を数量的なものと形質的なもの 合せて６要因とし，掘削のあり方を，土積の余切率と山手幅員の余切幅の両面から検討することに して，外的基準をそれぞれにつき，許容限界内，許容限界外及びその中間の３分類とした。よって， 本林道地盤の要因分析には，数量化方法によると，外的基準が分類（３分類以上）で与えられてい る場合の解析方法が採用されることになる１’。  ２／要因調書の作成  林道工事は中心測線に沿って左右に帯状に施行されるので，地盤の切取りについての設計,施工， 受取検査も，この中心線（センターライン）に打設された測点を基にして行なわれる。したがって， 本林道施工における地盤要因の調査も，必然的にこの測点ごとに行なうことにした。そして，本研 究に直接必要となる要因であると否とにかかわらず，まず，施工図簿により，測点ごとに，測点間 の距離（ｍ｀），中心線上の位置(B.C. M. C, E.C.直線上の点など），中央切取高べｍ），曲線 の種類（内力−ブ，外力−ブ）とその半径（ｍ｀），土質・岩質の種類（硬岩，岩石，土石などの混交 割合），枇断面の傾斜（度），（施工）縦断勾配（％），よう壁（石垣，土羽など），の有無並びに掘 削土石量（ ｢｀），山手側の片幅員（ｍ）を調査した。  なお，掘削土積量と山手片幅員は，数量化方法により本研究を進める場合の外的基準の資料とな るもので，それぞれ，工事発注者の受収量（設計量）ど，請負業者の実際の施工量とに分け，前者 はその割合，後者はその差引量をみることにした。  以上により，本林道の測点数は95箇所で，その要因調書はTable 1 に示す通りである。

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254 高知大学学術研究報告  第21巻  自然科学  第14号 つ○ひ口００００   O CD C ｀ ヽ -ｅ ∼ 丿 一 卜 Ｑ ） （ ｀ ｑ ( N C ｀ Ｑ C ｀ 9 四 4 e ∼ → C ｀ ヽ 9 − 4 C ｀ ヽ f 一 司 ( つ ｰ 一 ｅ ∼ ぐ Ｎ ぐつ → 一 口 ぐつ 一 ｆ − ４ -ｒ ｙ ｎ ぐ ｀ Ｑ C ⊃ O O - H C ゛ T i O < = ≫ C ヽ ヽ ０ ０ ０ . ０ ０ ０ ０ ０ ０ ０       − い 一 一 4 つ     口 e ∼ ● 一 一 寸 t ∼ ← C ｀ ヽ → r y i ぐ ｀ ｑ つ ぐ ゛ つ ぐ ｑ Ｃ ｀ Ｑ e ∼ f − 4 W り i e − ･ ･ s i C 四 ４ ･ ∼ 一 e ∼ ＝ 一 哺 t ｀ ∼ ● 一 一 4 ひ 9 W i ｅ - ● 四 i ｅ ≒ 一 C ∼ ･ 一 司 e ∼ → C り Ｃ ⊃ -（ ⊃ ( ｀ Q ぐ つ 口 -つ C ｀ ｑ C Ｘ ⊃ く ⊃ -L 乃 ぐ ｀ Ｑ C∼ つ ｰ 'ｆ ぐＮ ｌ ｌ ｌ ｌ 々 ｌ た １ １ 々 １ １ た ｌ ｌ ｌ ｌ ｌ ｌ た ｌ た ｌ ｌ ｌ ｌ ｌ ｌ へ 々 ｌ 々 た C ） つ o o 一 一 -（ り ∞   ●   ● ･ ｎ ｅ ヽ l ･ ヽ ･ Ｃ ヽ l -ｅ り Ｃ Ｘ ）   ●   ■u o ｒ ヽ ･ Ｃ ヽ l e ヽ ４ e v ] c > ∝ ） C ヽ ｑ - 一 一 C ヽ I C ヽ   ●   ● − 才 ‘ C ヽ l 一 一 一 ∞ Ｍ ）   ●   ● ｅ ∼ ⊂ ） つ ｏ 々 Ｏ Ｏ Ｌ ｎ ｅ ヽ Ｏ Ｏ Ｏ ひ Ｏ Ｏ ｅ り Ｏ Ｏ ぐ り l ｀ ヽ ○ Ｏ Ｏ 口 一 一 一 一 一 C ヽ l 一 一 一 一 C ヽ 1 OO ａ ） ∞ C Ｘ ） ・ 『 → -∝ 』 ’ 寸 ｀ 一 o へ ぐ ゛ ・ く ｙ ぐ Ｎ つ ← つ 四 4 マ つ ≒ g 1 4 つ ぐ ９ ぐ ｀ Ｑ ← -ぞ ｀ ９ L O Ｑ ） つ W - 4 一 口 Ｑ ） α ） Ｑ ） ∞ Ｑ ン L O ぐ り . ･ - 4 -L 乃 ぐ り ● 一 一 i ○ へ Ｑ ） 9 一 司 -Ｏ Ｎ Ｑ ） ← ｌ   ｌ   ゝ   ｌ   々   ｌ   ｌ   々   々   ｌ   ｌ   １   さ   ｌ - 吻 ｀ f − 4 " i ' 寸 4 ' ｆ ( ｀ Ｑ 一 祠 ∞ 1 乃 Ｃ ヽ ９ ｅ り Ｃ ヽ l 一 一 つ ぐ つ → α ） ' 寸 ゛ Ｑ ） ∝ ） α ） Ｕ ^ ） つ e り ● ･ - i 口 On 口 Ｏ Ｏ 寸 Ｏ Ｘ Ｏ Ｏ Ｏ Ｎ Ｏ 一 一 一 一 -ば ） ぐ ｑ ･ s 州 -Ｑ ⊃ C ｀ ヽ つ 口 ぐ ９ -Ｃ ) ( ⊃ ぐ ｀ Ｑ C ね ｔ ∼ 一 -￠ − Ｃ ｀ -f − i つ ↓ ; C ｀ Q 一 口 に ∼ ● 一 一 4 C ｀ Ｑ C O C ｀ ９ ∝ ） ぐ つ 一 -つ Ｑ ｝ ぐ つ U ″ 3 Q ） 9 − i ･ ＝ H -α ） ( カ 心 t ｀ ∼ Q ） f − 4 ● − 4 -（ 芦 t 介 → L T J 口 （ ⊃ ｏ ･ り 一 一 ● 一 一 i e 一 一 一 t ｀ ∼ 口 ぐ つ ← ( ⊃ つ y ＝ M ぐ ヽ い ｙ ｎ ･ り 一 一 一 ヤ ( ｀ り ｰ ぐ ｑ ∞ ← C Ｘ ) 口 ( ｀ Ｑ C ⊃ L 乃 ● 一 一 i つ 喝 1 ● - 一 司 -∞ Ｃ ｑ つ C ｀ 9 α ) Ｃ ｀ ４ - s - 1 -f 一 司 ｔ ‘ -･ 一 一 i 呵 “ ( ゛ つ → ぺ 『 ● - 一 司 ． 一 一 Ｃ お り ∼ ヤ C < 1 ぐ ｀ Ｑ マ       ＬＱＯ･･） 々 々 ｌ 々 １ た ｌ ｌ 々 １ １ 々 ｌ ｌ 々ぷc､;ぷ ｌ ･ ｍ ｍ マ ー 『 ∝ ） マ − i O 々 Q C ヽ ヽ 々 Ｃ ｙ ぐ り C - ヽ Ｃ ヽ ［ Ｘ ］ L 乃 ぐ ゛ ） Ｃ Ｍ ⊃ Ｍ ． 々 ぐ Ｎ L O ∽ り 口 Ｎ ひ Ｎ 口 t ヽ ヽ Ｃ ヽ - ^ o o マ 寸 寸 マ り 々 ぐ り ぐ り り り り 々 マ マ 寸 や 々 々 々 り り ぐ つ ぐ り ぐ り や ぐ り ぐ り ぐ り ぐ り り 0０００ ぐＮ々ａ⊃∽ ００００ ＣＯ ヽｏ･ヽ･Ｃヽ･ Ｃ ） ６ ぐ Ｎ -Ｑ ○ ゝ ｌ ｌ   々 L O ぷ c ｀ ｑ -Ｑ ← つ ０ ０ ０ ０ Ｃ ヽ ヽ 一 一 つ ０ ０ ０ ０ ０ ０ ぐ つ つ ０ ０ ０ ０ ０ ０     ｎ t ヽ ヽ ･ O O C 5         一 一 一 １ 々 ( ｙ Ｑ ） ｔ 乃 ｌ ｌ ｌ   ｌ   々   ｌ   ｌ α ｺ 一 ● 一 一 4 -Ｑ ○ つ ● 一 一 i つ 一 ｜ C ） つ 口 つ 一 一 ｌ ｌ ぐ り ぶ → ｜ く ⊃ ０ ０ ０ ０ ０ ０ ０ ０ ０ ０ ０ ０ ０ に ヽ ヽ ｏ ヽ ｏ ヽ ｏ ･ ｎ       ヽ Ｏ ｎ 一 0 ０ ０ ０ ０ ０ ０ ０ ０ ０ o Ｏ Ｎ ７ ぐ ヽ ｑ Ｍ 寸 " ^ ' - ≪ ･ L O ｏ 一       一 ｌ r o C T > -← ｌ   々   ｌ   々   ｌ つ ４ り a -Ｑ ← l   ｌ ， た   ゝ ぐ ｇ Ｓ − Ｑ ○ １ １ ｌ   ｌ ａ ⊃ ぐ Ｎ -Ｑ ← 々 ｌ つ ⇔ ･ 一 司 つ ⇔ ● s S ご つ ･ 一 剣 つ つ や 一 一 4 ｌ   々   ｌ   ｌ つ 吻 ゛ 6'８Ｈ つ ｅ ∼ つ 一 ⇔ Ｃ ） ｏ ヽ ｏ ヽ つ ( つ 一 口 t ｀ ‘ -つ Ｑ ） つ マ        Cf^ １ １ ８．４々 １ １ た 々 ゝ ｌ ｌ ｌ Ｑ Ｏ ． 只 十 ︶ ． ｀ ︱ ． ｀   Ｘ Ｘ ． ｀   Ｓ Ｘ ． ︷   Ｘ Ｘ ． ｀   Ｘ Ｘ ． つ   Ｘ Ｎ ６ ︷ − ． ︸   Ｘ Ｘ Ｃ   ｘ ｘ ． つ   ｘ ｘ ６   ｘ ｘ ． ｀   Ｘ Ｘ ． ｀   Ｘ Ｘ ． ︷   Ｘ Ｘ り 口 -1 乃 Ｓ Ｑ ｉ − ゜ ｌ u - 1 Ｑ 倒 ( ｙ t o Ｕ μ ] − （ ⊃ 邱 Ｑ 泡 − ｅ ゝ ○ Ｑ 山 一 t ｀ ヽ ､ Ｃ ; Ｑ 叩 -α ） ６ 一 Ｑ ｉ Ｏ へ ｅ ∼ Ｑ 凶 つ ( 〃 Ｑ 叩 -つ ､ ６ 一 ･ a ･ り 々 L O s o P ヽ ａ ） ｏ ヽ Ｏ ヽ ｏ ヽ ４ = ） ヽ ｏ ヽ ｏ ヽ ｏ ヽ ｏ ヽ ｏ ヽ ｏ ヽ Ｏ ｅ ヽ Q 芝 -in LO 一 ｅ ∼ Q 口 -Ｑ ） t - n Ｑ 凶 -ｅ ∼ Ｑ 泡 C 卜 - Ｑ ゛ Ｑ 叫 ｏ ゝ Ｗ Ｑ に □ C Ｘ ） ぐ つ Ｑ 泡 ( ｙ ' ｔ -N ゝ − Ｑ 国 つ k 乃 ･ 一 嗜 ゝ − Ｑ μ ］ ( ⊃ ' g 『 W - 4 ６ ｌ − Ｑ 泡 C T v U O ぐ り １ -Ｑ 倒 C ⊃ 心 ６ 々 − ･ Ｑ 瓜 つ L 乃 9 - 吋 ｌ − Ｑ ２ ∞ C ｀ ･ -Ｃ ; 々 -Ｑ 叫 ∞ ｅ ∼ Ｃ ; た − Ｑ 皿 C 乃 t o ( ｀ Ｑ Ｃ ; 々 − Ｑ ｉ ( Ｘ ) ｔ ∼ 一 ｌ − Ｑ 国 α ３ に ヽ − ･ 一 哨 ｌ − Ｑ □ つ つ ぐ ９ ６ ｌ − Ｑ 泡 ぐ ｑ t o り i l -Ｑ 倒 ぐ ｀ Ｑ U O ( ⊃ ゝ -ｓ ) C / ) C ∼ つ → ぐ Q l -Ｑ 凶 ( ⊃ つ . - ･ L r ） １ -Ｑ ぶ M ] ) C ｀ ヽ ぐ Ｎ ぐ り - ≪ ･ U - l v O C ヽ − α ） ひ ^ ■ ― I C M r o - w * 哨 Ｃ に ｀ ヽ Ｃ Ｘ ） ロ ヘ ○ − 4 N ぐ り ｅ ヽ ｅ ヽ ｅ ヽ ｅ ヽ ｅ ヽ ト Ｃ ヽ Ｃ ヽ O O O O C O O C ⊃ O O O O ㎝ ） ∽ o o o o ひ Ｃ ｙ ひ ひ

2ろ5 ● ● ● ● ● ● ● ● ● ● ● ● ● ● ● ● ● ● ● ● ● ● ● ● ● ● ● 白召上日Ｑａ日  ｌ四 磯罵次回 1 0  川Iに 1 0  行 Ｑ§ｔ∼１ｏこ いづＩ﹁ ‘。ＯＩＪＢＪ 陸卜 1 1べ附いに八れそ。ヤｏ つ C ｀ ヽ 、 9 - 自 ● ● ● ● ● ● ● ● ● ● ● ● ● ● ● ● ● ● ぢ Ｚ II＾ＡＶ ● ● ● ● ● ● ● ● ● ● ･ 一 哨 雨 冗 5Ｕ３iｐＢｊ３  ａmｏｉｊ ● ● ● ● ● ● ● ・昌司 ● ● ● ● ？ ● − i ( ｀ ｑ ● ● U Ｏ Ｘ ｌ Ｂ Ｕ ｉ ｐ Ｕ Ｉ r e Ｓ Ｊ ９ Ａ Ｓ Ｕ Ｂ Ｊ Ｔ ● ● ● ● ●

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2ろ6 高知大学学術研究報告  第21巻  自然科学  第14号 ●     ● ● ● ● ● ● ● ● ● ● ● ●     ● ● ●   ● 丿 ● n 寸 哨 C ヽ ヽ C X ） ひ < ^ ' ― I O O 寸 々 L O ^ O C - ∼ ∽ ひ ｏ り 寸 L 乃 口 ト ∽ ひ 〇 ･ ･ ― Ic ^ a ぐ り - ^ l j - > s O C - ヽ C つ ひ O ― I C N l ぐ り 々 t / ・ Ｑ ｅ ∼ Ｑ ⊃ ひ Ｏ Ｍ Ｍ ぐ っ り ぐ つ （ つ 寸 々 々 々 マ 々 ヤ 寸 々 々 口 U - 5 L O U - ) U - 3 Ui L O . U - J V O り 心 Ｍ ⊃ v O ^ O ^ O ＼ Ov O ^ O C * ヽ ｅ ヽ ｅ ヽ ｅ ヽ C ヽ ヽ ｅ ヽ t ヽ ヽ t ヽ ヽ C ヽ ヽ ｅ ヽ C 幻

● ● ● ● ● ● ● ● ● ● ● ● ● ● ● ● ● ● ● ● ● ● ● 2ろ7 ● ● ● ● ● ● ● ● 丿 ● ● ● ● ● ● ● ● ● ● ● ● ● ● ● ● ● ● ● ● ● ● ● ● 一 ･ ヽ 3 C り ー 回 心 ヽ ａ ヽ C 3 ' ― I C O r O " < S ･ o o o o o o o oo o o o o o o o o o o ヽ ｏ ヽ ｏ ヽ Ｑ ヽ ｏ ヽ L O ( ゛ つ -Ｑ ) ･ 一 一 i ぐ り ぐ つ C 幻 ' 寸 4 -t o ･ 一 目 一 一 4 c v j -Ｃ ） C X ） -マ Q ） ゝ Ｑ -v D 9 − i -ぐ Ｑ C ｀ ヽ C ゛ う ｰ ' 々 ' ¶ ま 寸 -ぐ り C Ｘ ⊃ y ･ - i   Ｕ Ｏ Ｉ Ｊ Ｓ Ｊ Ｉ Ｊ Ｏ ｐ Ｕ Ｂ Ｓ Ｊ ０ ； ３ Ｅ Ｊ Ｊ Ｏ ｎ   一 回 ’ 一 ｙ   一 ａ   一 旨  'ｆ - -ｆ  ぐＮ - vO  Ｃ｀Ｑ - ぐり  り4 ｜ ｜ u i   ｓ ｏ ａ ｕ ｏ   ９ ｉ ｆ ︸   Ｉ にぽに 一’一 一_計   ３．要因のアイテム及びカテゴリーへの分類 ＝  本林道では, Table 1 の調査要因のI中から本研究 の目的にかなう要因として, (1)中心線上の位置, (2)中 央切取高, (3)土質・岩質の種類, (4)横断傾斜. (5)縦断 勾配, (6)よう壁，の６項目をとりあげることにした。 なおこのほか，要因として道路幅員が考えられるが， 木林道は側溝なしの幅員3. 3m,したがって，各測点 の山手側の片幅員は特殊な箇所を除いて1.7mと･なる ので，本分析要因から除外した。  次に，上記の６項目の要因を，以下(1)∼(6)に示すよ うに，数量化法にしたがい，それぞれカテゴリー分類 した。   (1)中心線上の位置  林道の設計，施ｺLI，受取等の際の数量把握は，平面・ ｡図に示された中心線上の測点ごとに行なわれるので， 平而図からその測点の位置づけを，直線箇所と曲線部 のB.C (始曲点), M. C (曲中点ｙ E.C (終曲点｀)， E.C = B.C (E. CとＢ．Ｃが相重さなる点)に分け たレなお, Table 1では，曲線を内カーブと外カーブ に分け，その半径を示してあるか，木林道の測点数と 他の要因項目のカテゴリー化からみて，曲線上の点を これ以上細分化しなかった。よって，この項目は次の ５カテゴリーに区分することになる。 中心線上の位置Cxi) 要   因 カテゴリー 直 線 B. C M. C E. C  E.C_(B.C) :rn X＼2 X13 ヱ14 ﾕ;１５  注：表題のJI及び表中のxu> ｚ12,ヱ13‥‥‥等は取りま    とめ，分析の都合上与えた符号，以下各項目につき    同じ。   （2）中央切取高  中央切取高（ｍ）の要因は横断図面から求めた。こ の際，要因としては山手法高若しくは法長が考えられ るが，同一測点でも受取断面と施工断面では，その寸 法が異なるので，この両断面積の比較割合を外的基準 にしている本研究では，この何れにも共通である中央 切取高すなわち中心線上の濁点から計った（施工） 切取高を，要因項目とするのが適当であると考えた。 どころで，小松D50Sドーザショベルが，掘削用バケ ットのリフトアームを水平にして地盤を掘削する高さ は，約1.0mであり，リフトアームを出来るだけ高く

 258        ＿高知大学学術研究報告  第21巻 ’自然科学  第14号_ 持ち上げて地盤を掘削する高さは，大体4.0m位である。したがって，この項目は次の３カテゴリ ーに分類した。       中 央 切 及●高 G2）  （3）土質・岩質の種類  林道工事では，ダイナマイトの使用・不使用がその遂行上大きな問題となるので，基岩の種類を 問わず,岩石類は，ダイナマイトの使用を絶対に必要とする硬岩と，それほど必要としない岩石（軟 岩）に区分する。また，ダイナマイトを全然必要としない土石類は，施工功程の見地から，一般土 石と石欄を交えた転石交土に分けられる。ところで前章で述べたように，本林道の地盤には硬岩は なく，転石交土も出なかったので，その土質・岩質の区分は一般土石と岩石の２種類になるが，現 場ではこれらの混交したものも掘削されるので，次の基準により，これらにさらに，土石・岩石と       ｰ-いう要因カテゴリーを加えることにした。       ｔ・     Ｉ        カテゴリー 斐 因 土     石    SO函 岩     石  Soft rock 土 石・岩 石 Soils and rocks

容積割合 Rate of Volume 土   石   Soils 100∼70％ o∼30％ 40∼60％ 岩   石

Soft rock O∼30％ 100∼70％ 60∼40％

 なお，各測点では，受収量，施工量ともに，この区分基準は同一であることはいうまでもない。 以上により，木項目のカテゴリー化は次の通りになる。  ご 土質・岩質の種類G3）   （4）枇断傾斜  横断図面における山手副の法面切取最高地点から，川手側の法面切収最高地点間の傾斜角を測 り，（平均）横断傾斜の度合とした。なお，川手側の路盤に切取りがなく盛土のみの場合には，そ の盛土の傾斜面か川手側の自然傾斜面と交わる地点，また，川手側に石垣等を構築する場合には， 石垣法面と川手側の傾斜面とが交わる地点を，川手側法面の最高地点とした。  ところで，この横断傾斜について，林学の他の部門では，それぞれの必要に応じ，適当な区分を しているが，要はその目的と実用性にあるといえる。よって，本研究では，他の区分方法を参考に し，林道工学上の見地から一応，緩斜，急斜，急峻の３カテゴリーにすることにし，その傾斜角に よる区分を次の通りにした。けだし，本研究の結果，これを上記３段階のままにして区分点を変え るか，さらに区分段階の数を多くするかは，今後の問題といえよう。

2ろ9 要 カテゴリ 因 枇  断  傾  斜 G4） 20°以下（緩） xn 21∼40°（急）     XA2 41°以上･（急岐）      X43   圈 縦断勾配      ●･   （施工）縦断面図における勾配数値から容易に各測点の勾配を知りうる。けだし，ある測点が勾 配の変化点の場合には，前方すなわち変化後の数値をとることにした。なお，林道における縦断勾 配は３％前後が最適で，最高でも15％を越すことはほとんどない。したがって，この項目は，次の ように５％以下，6∼[Q96, ＼＼96以上の３カテゴリーにすることにした。       縦  断  勾  配 G5）   （6）よ う 壁  ここでいうよう壁とは，地盤の掘削に影響を及ぽすであろうと推定される箇所の石垣（自然石ま たはコンクリートブロック）・土羽の類である。 なお，石垣は一般に練績でｙ盛土の箇所に造られ るが，地盤の掘削に影響を及ぽすと考えられるものは，主に川手側のものである。もっとも，崩 壊の恐れある箇所では山手側にも造られるが，その箇所はかなり少なく，本林道ではみられなかっ た。よって，本林道におけるよう壁についての要因カテゴリーは，その「有」と「無」の２つとな り，「有」は川手側の石垣類の存在のみを示すことになる。        よ   う   壁 （ｚ6）  以上により，木林道における要因６項目（アイテム）におけるカテゴリーは全部で19となる。  ４．外的基準の設定  先にも述べたように，本研究では，ドーザショベルによる地盤掘削のあり方を,’その切り過ぎか 否かの点に求め，地盤要因をこれに対応づけて，統計解析をしようとするものであるので，その外 的基準は，必然的に地盤の切り過ぎの程度をいかなる基準で表現するかにある。これについて本研 究では，林道工学的見地から，掘削土積の余切率＝｛回ﾖﾃﾞﾀﾞER卜と，山手幅員の余切幅＝施工油手 側片幅員一受取山手側片幅員，の２方面からそれぞれ別途に検討することにした。このうち，前者 は，工事施工後の林道受取りの際に，その掘削量多寡の目安を与え，いわゆる「林道公害」発生の 原因ともいうべき資料を提供するものとなるが，施工の後日においては，現場で簡単に調査しがた い基専である。これに対し，林道の幅員は各林道とも一応一定であるので，後者は施工後でも，一 見その切り過ぎか否かを直接見ることかできる基準であるともいえる。  それでは，これらの目安をどこに置くかということが問題になるが，以下これについて少し述べ ることにしよう。なお，外的基準の分類の仕方も，その分類数，分類範囲とともに，林道工学の見 地から，今後さらに検討する必要があろうふ

240 高知大学学術研究報告  第21巻  自然科学  第14号   （1）掘削土積の余切率の基準(Case Ａ）  既に述べたように，掘削上積の余切率とは，受取土積量に対する施工土石量の割合をいうが，こ の両上位量は，各測点とも横断面図における両切取断面積の割合であるとみて差支えなく，その割 合は100％かそれ以上になる。  ところで，地盤掘削のあり方を，①切り過ぎなじ②切り過ぎの２分類にするか，①切り過ぎなし ②少し切り過ぎ③大きな切り過ぎの３分類にするかについては，その基準によりかなり問題があ る。これにつき，各現地で調査した結果，機械施ｺこ上ある程度の切り過ぎは止むをえないようであ った。よって，本研究では，ひとまず①切り過ぎなし②切り過ぎの２分類を考え，さらに，切り過 ぎを，少し切り過ぎと，大きな切り過ぎに，細分類することとし，結局この｀3分類とした。 そし て，これら切り過ぎの分岐点を，それぞれ10％以下，11∼25％，26％以上にすることにした。   （2）山手幅員の余切幅の基準(Case Ｂ）  この余切幅の基準も，上述の余切率の基準設定と同じような考え方にたち，①切り過ぎなしを 20cm以下，少し切り過ぎを30∼50cm,大きな切り過ぎを60cm J以上とし，この場合の外的基準の 分類を以上３つにすることにした。なお，木林道の場合，ぞの全幅員は3. 3m 。したがって，山手側 の片幅員は1.7m (計算上は1.65mとなるが，実際上は1.7mとするのが慣例である）であるので， これらを片幅員の余切率の見地からみると，それぞれ，ほぽ①12％以下，②12∼30％③30％以上 ということになるか，林逆の幅員規格は一般に3.3mか3. 6mで，片幅員にすればその差は僅かで あるので，幅員の場合には受取量に対する施工量の割合よりも。その差引量がより実用的であると いえよう。  ５．測点別アイテム・カテゴリーと外的基準への反応パターン表の作成  Table 1 に示す通り，本林道における測点数は95であるが，このうち本研究の見地から，盛土。 のみの地点４箇所と，ヘヤピンカーブの地点７箇所，計11箇所を除いた84測点を，その分析の対象 とした。この場合，ヘヤピンカーブの箇所を除外したのは，このカーブが一般のカーブと異なり， 林道構築上特殊な場所に設定され，その頻度も少ないからである。よって，84測点につき，各測点 ごとにTable 1 の要因の項目別カテゴリーへの反応パターンを作成すると, Table 2において， 第1冽から第19列までのようになる。また，各測点ごとに外的基準への反応をみれば，土積の余切 率の場合は，20列から22列まで，山手幅員の余切幅の場合は，23列から25列までのようになる。こ の際，数量化理｡論の見地から，各測点における要因がカテゴリーに反応するのは，同一アイテムで は，そのカテゴリーがいかに多くとも，そのうちの唯１つのカテゴリーに限られ，外的基準におい ても，それぞれ３分類のうちどれか１つである。なお, Table 2における・印はその反応関係を示 すものである。

      林道施工におけるドーザショペルによる掘削地盤の数量ｲﾋによる要因分析（田村）   241 ’ ￨I Ho4･ci･−  ﾄﾞ｀｀ 回 ｓ ｚ ．゛￨旨 ａ ｀゜￨．ｌ 凋 回ﾄﾞ’）芯 ｓﾄﾞ｀゜旨 sl゛ 品「oo g i 4.J 'Ξ 宅 ‘J (5 同郷 ･ri_斜口k び） 前 h  M N ∽ N ひ 呼      .−M ( ヽ I   C ヽ a   一 一   C ヽ a C O   一   ヽ O - 4   →    一 一C｀いO C｀一     一   Ｃ ヽ ４一   一   C り ＾・ｇ L 乃 ぐ り

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Cり 1n ・a ヽO O 々 C ヽ ■ ) C I > ･ X ） ヽ O C ヽ a 一   〇 ヽ ヽ Ｏ O   N   吋       f 一 州 ｏ ヽＯ ゝ Ｏ ¶ 一 司 ‰  司 N O N ひ O

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一々CヽCヽO Cりや々 On∽ Oeヽ･oヽ C   C り   C X ）

      ･ 一 一 1    一ぐいy 一 C V J 弓_吋 4J 瓦   r ､ a   C ヽ I   C ヽ ae ヽ ･ ヽ a l n ･ ヽ a − 『 C い 一 匹 Q C ヽ a   L O o ヽ r ･ ■ 3 O O r つ   C ヽ Q   一 n C ヽ ･ L r ）   々   C ' １   一   ヽ Z ）C ヽ a ヽ 4 ⊃ C ヽ a O O 4J .i  阿_山 CZ> . 1 -4 ぐＮ つ ぐ゛い−･ ご Cり 一 〇 Oeヽaeヽa O O −S･ ’ ｑ 『 ..  4J_L§ い  娘  y一州_刈￨＾ L O   α 3   0   - 4   N     一 （ ヽ Q   C ヽ 4 C ヽ a   C ヽ a （ ヽ Q ぐ い ゆ ｅヽヽｏ ･りCり 一 一 n   t ヽ ヽ Ｏ       C ・ ｌ   ｅ ヽ l C3 O＼Q  娘 ？冗 Q二） e ヽ l 々 ･ n C り ･ ヽ Ｑ − 1 ‘   o ヽ ･ り 1n ヽO Q ｏヽO CZ3 ｏ ヽＯ 映 LTi 誦 o ･一心硝 O O Ｃ）−い-Ｈ O C ヽ ･ a C 3 _{o 一 一} ぐ Ｎ

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○_芯 司 rり，ぐ９ ∞ Ｃ｀Ｑ OJ    一   一 ヽ Ｏ   Ｏ ヽ ・ ヽ ４ C O C O   一     一   一 O   O   t ヽ ヽ ？宕 祠 々OCヽ一ｅ９  一 一 一 ｏヽ一 9_一･ヽl 一 ヽC Cヽ o 々 ○_S V5 o 一 一 一 〇 −べい二） C O C I S C Z > ぐ ゛ つ   ｊ ｀ぢ § ｌ 吻 ｉ 居   Ｓ

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高知大学学術研究報告  第21辿＼自然科学  第14号 242 ^＾︵XUJBUI。Ｒ∼’Ｒ︶{ＥｕｏＳＢｉｐ ０} ｐａｄｓａｊ ｑjiAｖ ｏｕｐｍｍＸｇ ＾＾       ｅ ＾wｉ ｉ”ｏｊ︸ ｐｓＡＴＪｓａ ＊ ← Ｊ ○ Ｈ コ Ｚ ａ Ｚ; ｉ ロ ロ ロ ロ C］ ｒ ４   Ｎ   α ５ Ｓ   Ｓ   Ｎ ﾛ ］   ロ   ロ f祠 ●i 帥 9i ㎝ の． ロ ロ 、ロ  j.4 e･ ●l  f マ ｆ ，、ロ ロ ロ ぷ; Ｓ Ｓ ロ ロ ロ r哨 al 冒 Ｅ ロ C ヽ ヽ ぐ り   C   々   吋     C ヽ I   C ヽ I   C ヽ l ヽ ■ o c ヽ a   ヽ O C ヽ a   u - j N   々   C X ⊃ マ   ぐ い 一 一 4 ・ C つ   − i ･ t ヽ   、 ， 句   ぐ り C ヽ a   ヽ ｏ   ヽ Ｏ     一   ヽ Ｏ    oo匂い⊃ ' fC 刀 ロ ￨ 生 勺 f 9   切      4−鴫N（Z N ひ 呼 C ､ l   e ､ l   一 一   C ヽ a 一 一  ・oo 一 ヽＯ    一 一Cい￡にヽ   一 Cヽl一 一 n 一 心 吋 4       ぐ ゛ つ t 乃 ぐ り C り ｇ Ｎ  切 Cつ u-> N C O ' ｆ   ぐ ｀ ｑ   ⇔       一 C O . s O   ぐ ９ y 一 一 i ’ く 二 恥   心 _{Ｏｅヽ･々} ｏ   ヽ Ｏ 心 f 一 剣 e Q ロ P 4

  切   一 一N O N ひ ○ C一 一> CO U 3 心 e∼ ○’一，  一 ‘o，ひ・吋   一 - 一 Cり ｏヽ

ぐ つ   こ       C つ ( ゛ つ C り F 4 ロ l j JLI ㎝  切  一 一 一CりCつ･りLn々 ∽ O O一 やり L r ･ U O ' .O O C ヽ Q   一 ・  eヽa（ヽaCり四べつ 一   e ヽ a   L O     一   C り e ヽ l   ヽ O α ⊃ ■ ^ e l ロ Ｎ  切 り Q 啼 ぐＮ Ｏ ･ r y C O c ヽ 4 _{t｀∼ Q，N} ＯＯ･ｎ 一 一･り O   t n   . y - ‘ 4 L 乃 . 一 司 Ｓ f･  切 一やoヽeヽO − ‘ ） 々 々 o   ぐ つ   O O ･ ←       １ Ｏ   Ｎ （ ｙ ． ● − Ｈ ･ o   ぐ り   C X ⊃       ･ − ･    →ぐいy ･ 一 祠 ぐ ｀ Ｑ − ロ ｇ el g l ｀ ヽ N   t 乃   N   々     e ヽ I   C ヽ a   C ヽ a C り   一   ヽ O C ヽ a   L O ( y   ぐ つ   O O n   C ヽ ･ 一 e つ e ヽ ･ l r ）   W   ぐ り C ヽ a ヽ o （ ヽ a   一 心 ￡ ） こ   ご       C χ ⊃ f4 r; (⊃ −い−ヴQ ご rり 一 〇 ｒつ 一・〇 o   r ヽ a   C ヽ l OO々 ぺ『 tn_R Ｓ Ｒ L O   o o o   - 4   N     一   C ヽ a   r ヽ a r ヽ a   C ヽ 4   r ､ a ぐ い 寸   ． C ｀ ヽ k O ｀   ぐ り n   一   一     n   Ｃ ヽ ４･ つ   C − ヽ O O O ヽ 4 = ） Ｓ Ｒ ( ｀ s い い / い い Ｎ _{々 ひ M ･ｎ ヽＱ LO} o φ O      y−4 o ヽO な り

○ −i 州 ○ ○ o 一 一 O N O ・，四 f?4 ←4 ( ｀ ｑ

ｇ ≪g ぐ り （ Ｎ   ∞   ぐ Ｎ   C O       一       一 ヽ Q   O ヽ （ ヽ a _{QQ ∽ 一}   一 一 _ぐつO O rヽ S g;  一 一 一々 O Cヽヽ-4 N ｏヽ一 々一 S ぐり―H VO e∼ o ヽ − 「 r4 g Ｃ い い 一 心 - - べ ） 一 eヽI O ぐ つ   0 . , ， 0       P i ぐ つ ･ １ ｑ ａ Ｒ ○   ド   心   々   - - - 4 N 吋 N   ●−i O   O ‘ ∽       l j f 一 一 寸 e9 q ぐいこにヽCO ← マ   O O O J       ･ - 州 o ｡    ぐい F･ 可   一 一 一哨 o ぐり N N O O （ ヽ 4 C ヽ a   r ヽ a ｅ に ぺ 1 ｀ ｇ Ｚ Ｈ 一 一 ・l･ヽ･O Ｏ Ｏ ヽＯ Ｍ ｇ_{一 一 一}N 句 Q L乃 M つ   ぐ Ｎ       L O  F4_べ 々 心 oo c― ･一司 ぐ ｀ ＱQ ） r叫 Ｈ l;; R o O O O 々 ヱ; Ｒ OOOや ａ Ｒ ＯＯヽＯ ａ Ｒ O eり メ ゝ コ Ｒ e ‘

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24ろ  ６．要因によるアイテム・カテゴリー間及び外的基準とのクロス表の作成  前節において，本林道の掘削地盤につき，測点別に要因によるアイテム・カテゴリーと，外的基 準への反応パタン表を示したが，数量化法の次の段階としては，この表をもとにして，要因による アイテム・カテゴリー間及び外的基準とのクロス表を作成しなければならない。 これがTable 3 である。Table 3 は一見複雑そうにみえるが，要は，各アイテムにおけるカテゴリー間及び外的 基準との１次的反応頻度数を要因行列の形に配列したものである。  ところで，木表の要因カテゴリーの反応頻度数は，その対角線に対し上半分しか記入していない が，下半分の配列は対角線に対し対称で，その行列は正方対称行列である。次に前節で述べたよう に，測点における要因は，各アニfテムで１つのカテゴリーにしか反応しないため, Table 3 の各 アイテム内では，それに属するカテゴリーの反応頻度数の合計が，行，列とも最終の列，行である 計欄の数と一致することになる。また，各要因カテゴリーと外的基準との反応頻度数の合計は，上 述の各アイテム内のカテゴリー反応頻度数の合計すなわち最終の行である計欄の数と一致しiいっ ぽう，20列から22列，23列から25列の最終の行に示されている計欄は，外的基準のそれぞれの分類 に反応する各アイテム内のカテゴリー頻度数の合計で，これは各アイテムとも同数となり，これら を合計すると金測点数n (84)になる。  次に, Table 3 のクロス表を３節で示した符号で記したのがTable 4 である。なお，４節で 述べたように，２つの外的基専をそれぞれCase Ａ， Case Ｂとし，その３つの分類を２つの場合 ともそれぞれ，ず，ず，93なる符号で表わすことにする。さらに。木表の最終列の"11. "12…… Wei. "62すなわち7りｇの符号はそれぞれノアイテム,’ゐカテゴリーに属する測点数，最終行の

ni, ≪2, WsはCase A, Case Ｂとも外的基岸g1，92，ず分類に属する各アイテムの測点数で

あることは，上述したとおりである。  ところで，既に述べてきたように，本研究は掘削による地盤要因間の反応パターンを同じくし て，地盤の切り過ぎか否かという掘削のあり方を，土積の余切率と山手幅員の余切幅との２方面か ら解析しようとするものであるので，分析に対する数量化においては，上述のクロス表は，この２ 区分の外的基準にしたがって，それぞれCase Ａ， Case Ｂ として別個に作成されることになる。  ついては，次節に数量化方法の理論と計算の手順を概説することにする。

244 高知大学学術研究報告  第21巻  自然科学  第14号

     Table 5. Ｈ Matrix (Case Ａ）

H1 H2 １＊ ２ ３ ４ ５ １＊ ２ ３ H1 １＊ ２ ３ ４ ５  0.2518  0.2863 -0.1256 -0.3292 −0.0833  0. 2863  0. 3851 -0.2839 −0.3756 -0.0119 -0. 1256 -0. 2839  0. 3970  0. 1673 -0. 1548 -0.3292 -0.3756  0. 1673  0. 4304  0. 1071 -0.0833 -0.0119 -0. 1548  0. 1071  0. 1429  0.1012  0. 3274 -0.5536 -0. 1369  0.2619 -0.1917 -0.2464  0. 1631  0.2512  0.0238  0. 0905 −0.0810  0. 3905 -0.1143 -0. 2857 H2 １＊ ２ ３  0. 1012 -0.1917  0.0950  0. 3274 -0. 2464 -0.0810 -0.5536  0. 1631  0. 3905 -0.1369  0.2512 -0. 1143  0.2619  0. 0238 -0. 2857  0. 7975 -0. 1785 -0.6190 -0. 1785  0. 1595  0. 1900 −0.6190  0.0190  0.6000 H3 １＊ ２ ３ −0.0613  0. 2804 -0.2191 −0.0244  ･0.4625 −0.4381 -0.0768 −0.4804  0.5572  0. 0792 −0.36､97  0. 2905  0.0833  0. 1072 −0.1905  0. 1369  0. 6250 -0.7619  0.0250 -0.2821  0.2571 -0. 1619 −0.3429  0. 5048 H4 １＊ ２ ３ -0.0625.  0.2798 -0.2173 -0.0089  0. 1964 -0.1875 -0. 1161 -0. 1488 -0.0327  0. 0804 -0.3631  0.2827  0.1071 −0.2619  0. 1548  0. 1964 -0.3214  0. 1250  0.0179 -0. 1548  0. 1369 -0.2143  0.4762 −0.2619 H5 １＊ ２ ３  0. 0958 −0.2405  0. 1447  0. 1232 −0.1595  0. 0363 −0.0815 −0.1500  0.2315 -0.1256  0.3119 -0.1863 -0.0119  0.2381 -0.2262  0.0893  0. 3095 -0.3988 -0.0798  0. 1286 −0.0488 −0.0095 -0.4381  0. 4476 H6 １＊_{２  0.1131}-0.1131 _0.-0. 1726₁₇₂₆  0. 1607 -0. 1607  0. 1488 −0.1488 -0.0238  0. 0238 -0.2024  0. 2024  0. 1072 −0.1072  0. 0952 −0.0952 * Eliminated row and column (Ｔhｅ same _{with Table･ ６ and Table ７ about this)}

Table 6. Ｈ Matriχ (Case Ｂ）

Ｈ１  ／ _H2 １＊ ２ ３ ４ ５ １＊ ２ ３ H1 １＊ ２ ３ ４ ５  0.2147  0. 0840 -0.3787  0. 1847 -0. 1047  0.0840  0. 1238 -0. 1148  0.0880 -0. 1810 −0.3787 -0. 1148  0. 6803 -0.3201  0. 1333  0. 1847  0.0880 -0.3201  0. 1617 -0. 1143 −0.1047 −0.1810  0. 1333 -0. 1143  0. 2667 -0.1249 −0.0959  0. 2030 −0.1156  0. 1334  0.2647 −0.0050 −0.5069  0.2091  0.0381 -0.1398  0. 1009  0. 3039 −0.0935 -0. 1715 H2 _２げ ３ -0. 1249  0. 2647 -0. 1398 −0.0959 −0.0050  0. 1009  0. 2030 -0.5069  0. 3039 -0.1156  0. 2091 -0.0935  0. 1334  0.0381 -0.1715  0.0970 −0.0978  0. 0008 −0.0978  0.4562 -0. 3584  0.0008 -0.3584  0. 3576 H3 １＊ ２ ３ −0.0017  0. vn8 -0. 1761 -0.0372 −0.0609  0.0981 −0.0104 -0.3617  0.3721 -0.0078  0. 1305 ‘-0.1227  0.0571  0. 1143 -0.1714  0.0199 −0.0359  0.0160  0.0416  0. 3753 -0.4169 -0.0615 -0.3394  0.4009 H4 １＊ ２ ３  0.0518  0. 0866 -0. 1384 −0.0518  0. 1796 -0. 1278 -0. 1179 -0.0992  0.2171  0.0322  0. 0997 -0. 1319  0. 0857 -0. 2667  0.1810  0.0071 -0.1257  0. 1186  0. 1500 -0.0673 −0.0827 −0.1570  0. 1931 −0.0359 H5 １＊ ２ ３ −0.0489 −0.1480  0. 1969 −0.0160 -0.3326  0. 3486  0.0874  0. 1600 -0.2474 -0.0415 -0. 1747  0.2162  0.0190  0. 4953 -0.5143  0. 0269  0.2281 -0.2550 -0.0641  0. 1459 −0.0818  0. 0372 −0.3740  0.3368 H6 １＊_２ −0.0944  0. 0944  0. 0424 -0.0424  0. 1957 -0. 1957 -0.0675  0. 0675 -0.0762  0. 0762  0. 0139 −0.0139 -0.2113  0.2113  0. 1974 -0. 1974

245 H3 H4 H5 H6 １＊ ２ ３ １＊ ２ ３ １＊ _{２ ３} １＊ ２ −0.0613 −0.0244 −0.0768  0. 0792  0. 0833  0. 2804  0.4625 −0.4804 -0.3697  0. 1072 -0.2191 −0.4381  0.5572  0. 2905 -0. 1905 −0.0625 −0.0089 -0.1161  0. 0804  0. 1071  0.2798  0. 1964  0. 1488 -0.3631 -0.2619 -0.2173 -0. 1875 −0.0327  0.2827  0. 1548  0.0958  0. 1232 −0.0815 -0.1256 -0.0119 −0.2405 -0. 1595 -0. 1500  0.3119  0.2381  0. 1447  0. 0363  0.2315 -0. 1863 -0.2262 −0.1131 -0. 1726  0. 1607  0. 1488 −0.0238  0.1131  0. 1726 -0. 1607 -0. 1488  0.0238  0. 1369  0. 0250 -0.1619  0.6250 -0.2821 -0.3429 -0.7619  0.2571  0. 5048  0. 1964  0.0179 -0.2143 -0.3214 -0.1548  0.4762  0. 1250  0. 1369 -0.2619  0.0893 −0.0798 −0.0095  0. 3095  0. 1286 -0.4381 -0.3988 −0.0488  0.4476 -0.2024  0. 1072  0.0952  0.2024 -0. 1072 −0.0952  0. 0494  0.0411 −0.0905  0.0411  0.6589 −0.7000 −0.0905 −0.7000  0. 7905  0. 0625  0. 0804 -0. 1429 −0.1607  0.0178  0. 1429  0. 0982 −0.0982  0.0000 -0.0125  0.1411 -0. 1286  0. 1452  0.0071 -0.1523 -0. 1327 -0.1482  0. 2809 −0.0060 -0.2321  0.2381  0.0060  0.2321 -0.2381  0. 0625 -0. 1607  0. 0982  0. 0804 −0.0178 −0.0982 -0. 1429  0. 1429  0.0000  0.0803 -0. 1964  0. 1161 −0.1964  0.5595 -0.3631  0.1161 -0.3631  0.2470 −0.0089  0. 0774 −0.0685  0. 1785 −0.5000  0.3215 -0. 1696  0.4226 −0.2530 −0.0179 −0.0357  0. 0536  0.0179  0. 0357 -0.0536 -0.0125  0. 1452 -0. 1327  0.1411  0.0071 −0.1482 −0.11286 -0. 1523 −0.2809 −0.0089  0. 1785 -0. 1696 ・0. 0774 −0.5000  0.4226 −0.0685  0.3215 -0.2530  0.0399 −0.0643  0.0244 -0.0643  0.4476 -0.3833  0. 0244 -0.3833  0.5389 −0.0536  0.0238  ･0.0298  0.0536 -0.0238 −0.0298 −0.0060  0.0060 -0.2321  0.2321  0.2381 -0.2381 -0.0179  0.0179 -0.0357  0. 0357  0. 0536 −0.0536 −0.0536  0. 0536  0.0238 −0.0238  0. 0298 −0.0298  0. 0833 −0.0833 −0.0833  0. 0833 H3 H4 H5 H6   、 １＊ ２ ３ １＊ ２ ３ １＊ ２ ３ １＊ ２ −0.0017 −0.0372 -0.0104 −0.0078  0.0571  0. 1778 −0.0609 -0.3617  0. 1305  0. 1143 -0. 1761  0.0981  0.3721 -0. 1227 -0.1714  0.0518 -0.0518 −0.1179  0.0322  0. 0857  0. 0866  0. 1796 −0.0992  0. 0997 −0.2667 -0. 1384 −0.1278  0.2171 -0.1319  0. 1810 −0.0489 −0.0160  0. 0874 -0.0415  0.0190 −0.1480 -0.2226  0. 1600 -0.1747  0. 4953  0. 1969  0. 3485 -0.2474  0.2162 -0.5143 −0.0944  0. 0424  0. 1957 -0.0675 −0.0762  0. 0944 -0.0424 -0. 1957  0. 0675  0.0762  0.0199  0. 0416 -0.0615 -0.0359  0.3753 -0.3394  0.0160 -0.4169  0. 4009  0.0071  0. 1500 -0. 1571 -0. 1257 -0.0673  0. 1930  0. 1186 −0.0827 −0.0359  0. 0269 −0.0641  0. 0372  0.2281  0. 1459 -0.3740 -0.2550 -0.0818  0. 3368  0.0139 ･-0.2113  0. 1974 -0.0139  0.2113 -0. 1974  0.0147  0.0511 -0.0658  0.0511  0.3348 -0.3859 -0.0558 -0.3859  0.4517  0. 0286  0. 1464 -0. 1750 -0.0593 -0. 1375  0. 1968  0. 0307 −0.0089 -0.0218 −0.0006 −0.0450  0.0459  0.1117  0.2721 −0.3838 -0.1108 -0.2271  0. 3379 −0.0312 -0.1922  0.2234 -0.0312  0. 1922 -0.2234  0. 0286 −0.0593  0.0307  0. 1464 -0. 1375 −0.0089 −0.1750  0.1968 −0.0218  0. 0696 −0.0946  0. 0250 −0.0946  0. 2685 -0. 1739  0.0250 -0.1739  0. 1489 -0.0143 −0.0147  0. 0290  0.1821 −0.5001  0.3180 −0.1678  0.5148 -0.3470 −0.0857  0. 0892 -0.0035  0. 0857 −0.0892  0. 0035 −0.0009  0.1117 −0.1108 −0.0450  0.2721 -0.2271  0. 0459 -0.3838  0.3379 -0.0143  0. 1821 −0.1678 −0.0147 −0.5001  0.5148  0. 0290  0.3180 −0.3470  0.0112  0.0243 −0.0355  0.0243  0.9322 −0.9565 -0.0355 -0.9565  0.9920  0. 0243 -0.1749  0. 1506 −0.0243  0. 1749 −0.1506 −0.0312  0.0312 −0.1922  0. 1922  0.2234 -0.2234 −0.0857  0. 0857  0. 0892 -0.0892 −0.0035  0. 0035  0. 0243 -0.0243 -0.1749  0. 1749  0. 1506 −0.1506  0.1108 −0.1108 −0.1108  0.1108

246 高知大学学術研究報告  第21巻  自然科学  第14号

      -   Table 7. Ｆ Matrix (Case A, B)

Fi  入 F2 １＊ ２ ３ ４   ’ ５ １＊ ２ ３ F1 １＊ ２ ３ ４ ５  6.4167 -1.9167 -2.1667 −2.0000 -0.3333 -1.9167  16. 7024 -7.1190 -6.5714 -1.0953 -2.1667 -7. 1190  17.9524 -7.4286 -1.2381 −2.0000 −､6.5714 -7.4286  17. 1428 −1ﾆ1428 -0.3333 -1.0953 1-L 2381 -1.1428  3. 8095  1.8333 -1.1190 −0.0476 -0.4286 -0.2381 -2.3333  1.7619 −0.0953  0. 1429  0. 5238  0. 5000 -0.6429  0. 1429  0.2857 -0.2857 F2 １＊ ２ ３  1. 8333 -2.3333  0.5000 -1. 1190  1.7619 -0.6429 -0.0476 -0.0953  0. 1429 -0.4286  0. 1429  0. 2857  -0.2381   0.5238 、-0.2857  17.9524 -16.0952 ｢･-1.8572 -16.0952  19. 8095  -3.7143 −1:8572 -3.7143  5.5715 F3 １＊ ２ ３  1.5000  0.0000 −1.5000 −1.5000 -0.5714  2.0714  0.0000 -0.4286  0.4286  0.01000  1.1428 −1: 1428  0.0000 -0. 1428  0. 1428  7.0000 -3.4286 -3.5714 −6.0000  3. 1429  2.8571 −1.0000  0. 2857  0.7143 F4 １＊ ２ ３ −0.2500  0. 3333 −0.0833  0. 1786 -2.0476  1. 8690  0.0714  3.3810 -3.4524  0. 1428 -1.5714  1.4286 -0. 1428 -0.0953  0.2381  0.0714  5.3810 -5.4524  0. 1429 -6.2381  6. 0952 -0.2143  0.8571 -0.6428 F5 １＊ ２ ３ -0. 1667  0. 6667 −0.5000  0.4524 -0.3810 −0.0714  0.3810  0. 0476 -0.4286 -0.5714 -1.5714  2.1428 −0.0953 ・1.2381 -1.1428 −0.6190 -0.9524  1.5714 -0.2381 −0.9048  1. 1429  0.8571  1.8572 -2.7143 F6 １＊_{２  0.3333}-0.3333 -0.0953  0. 0953 -0.2381  0.2381  0. 8572 で0. 8572 -0. 1905･  0. 1905  1.7619-1.7619 -i. 4762  1.4762 -0.2857  0.2857

Table 8.＊ Ａ Matrix (Case Ａ）

A1       、● A2 １ ２ ３ ４ ５ ６ Ai １ ２ ３ ４  0.3851 -0.2839 −0.3756 −0.0119 −0.2839  0. 3970  0. 1673 -0. 1548 −0.､3756  0. 1673  0. 4304  0. 1071 −Oﾝ011､9 -0.1548  0. 1071  0.1429 −0.2464  0.1631  0.2512  0.0238 −0.0810  0. 3905 -0. 1143 −0.2857 A2 ５ ６ -0.2464 −0.0810 0. 1631 0. 3905  0.2512 −0.1143   0.0238 -0.2857 0. 1595 0.0910 0.0190 0.6000 A3 ７ ８  0.4625 -0.4381 -0.4804  0.5572 -0.3697  0. 2905 。0. 1072  −0.1905 −0.2821  0.2571 -0.3429  0. 5048 A4 9 10  0. 1964 -0.1875  0. 1488 -0.0327 -0.3631  0:2827 -0.2619  0. 1548 -0.1548  0. 1369  0. 4762 -0.2619 A5 11 12 . -0. 1595  0. 0363 −0.1500  0.2315  0.3119 −0.1863  0.2381 -0.2262   0. 1286 ・ . -0.0488 -0.4381  0.4476 A6 13 0. 1726 −0.1607 -0. 1488･ 0. 0238 −0.1072 −0.0952 ＊

247 F3 F4 F5 F6 １＊ ２ ３ １＊ ２ ３ １＊ ２ ３ １＊ ２  1. 5000 -1.5000  0.0000  0.0000  0.0000  0.0000 -0.5714 -0.4286  1. 1428 -0. 1428 −1.5000  2.0714  0. 4286 -1.1428  0. 1428 −0.2500  0. 1786  0.0714  0. 1428 -0. 1438  0. 3333 -2.0476  3.3810 -1.5714 −0.･0953 −0.0833  1.8690 -3.4524  1.4286  0.2381 -0.1667  0.4524  0.3810 -0.5714 −0.0953  0. 6667 −0.3810  0. 0476 -1.5714  1.2381 -0.5000 −0.0714 −0.4286  2. 1428 -1.1428 -0.3333 -0.0953 -0.2381  0. 8572 −0.1905  0. 3333  0. 0953  0.2381 -0.8572  0. 1905  7.0000 −6.0000 −1.0000 -3.4286  3. 1429  0. 2859 -3.5714  2.8571  0.7143  0.0714  0. 1429 -0.2143  5.3810 -6.2381  0.8571 -5.4524  6. 0952 -0.6428 -0.6190 −0.2381  0.8571 -0.9534 −0.9048  1.8572  1.5714  1. 1429 -2.7143  1.7619 -1.4762 -0.2857 -1.7619  1.4762  0. 2857  21.0000 −12.0000  −9.0000 −12.0000  17. 1428 -5.1428 −9.0000 -5.1428  14. 1428  1. 5000 -0.8572 -0.6428  9.0000 -6.5714 -2.4286 −10.5000   7.4286   3.0714 −1.0000  1.4286 −0.4286 −3.0000  1.4286  1.5714  4.0000 -2.8572 -1.1428  1.0000 -0. 1429 -0.8571 −1.0000  0. 1429  0.8571   1.5000   9. 0000 −10.5000 -0.8572 -6.5714  7. 4286 -0.6428 -2.4286  3.0714  2.8928_-1.5714 -1.3214 -1.5714  20; 9524 -19.3810  -1.3214 -19.3810  20. 7024 -0.0714 -0.0476  0. 1190 -0.5714 -2.3810  2.9524  0.6428  2. 4286 -3.0714 −0.1429 −0.0952  0.2381  0. 1429  0. 0952 -0.2381 −1.0000 −3.0000  4.0000  1.4286  1.4286 -2.8572 -0.4286  1.5714 -1.1428 −0.0714 -0.5714  0.6428 −0.0476 -2.3810  2.4286  0. 1190  2.9524 -3.0714  1.9524 −0.3810 -1.5714  -0.3810  12.9524 -12.5714  -1.5714 -12.5714  14. 1428 -0.0952 −0.7618  0.8571  0. 0952  0.7619 −0.8571  1.0000 −1.0000 -0. 1429  0. 1429 -0.8571  0.8571 -0.1429  0. 1429 -0.0952  0. 0952  0.2381 -0.2381 -0.0952  0. 0952 -0.7619  0. 7619   0.8571 -0.8571  3. 8095 -3.8095 -3.8095  3. 8095 A3 A4 A5 A6 ７ ８ ９ 10 11 12 13  0.4625 −0.4804 -0.3697  0. 1072 -0.4381  0.5572  0. 2905 −0.1905  0. 1964  0. 1488 -0.3631 -0.2619 -0. 1875 -0.0327  0. 2827  0. 1548 -0.1595 −0.1500  0.3119  0.2381  0. 0363  0.2315 −0.1863 −0.2262  0. 1762 -0.1607 -0. 1488  0. 0238 −0.2821 -0.3429 0.2571 0. 5048 -0.1548  0.4962  0. 1369 -0.2619  0. 1286 -0.4381 −0.0488  0. 4476 -0. 1072 −0.0952  0.6589 −0.7000 −0.7000  0. 7905 0.0178 0.1429 -0.0982  0.0000  0.0071 -0.1523 -0. 1482  0. 2809  0.2321 -0.2381  0.0178 −0.0982 0. 1429 ， 0.0000  0. 5595 -0.3631 -0.3631  0. 2470 -0.5000  0.3215  0.4226 −0.2530  0. 0357 -0.0536  0.0071 -0.1482 -0. 1523  0. 2809 ’ −0.5000  0.4226  0.3215 -0.2530  0. 4476 −0.3833 -0.3833  0. 5329 ・ −0.0238 -0.0298 0.2321 -0.2381 0.0357 −0.0536 -0.0238 −0.0298 −0.0833

0.2857 0.7143 -0. 1428  0. 1428 3. 1429 2.8571  0.8571 -0.6428 -0.0953  0.2381 -6.2381  6. 0952  ４ 一 -1.0953 -1.2381 -1. 1428  3. 8095  5 一一  1.7619 -0.0953  0. 1429  0.5238  6 一 一0.6429  0. 1429  0. 2857 -0.2857 -3.7143  5.5715 19. 8095 -3.7143  0.5238 -0.2857 1.2381 -1.1428 -0. 1905 -0.9048 1. 1429 -1.4762 0. 2857  1.8572 -2.7)43 248 高知大学学術研究報告  第21巻  自然科学  第14号

      Table 9.＊ Ａ Matrix (Case Ｂ）

A1 A2 １ ２ ３ ４ ５ ６ A1 １ ２ ３ ４  0. 1238 -0. 1148  0.0880 −0.1810 -0. 1148  0. 6803 -0.3201  0. 1333  0.0880 −0.3201  0.1617 -0.1413 -0.1810  0. 1333 -0.1143  0.2667 −0.0050 −0.5069  0.2091  0.0381  0. 1009  0. 3039 -0.0935 -0.1715 A2 ５ ６ −0.0050  0.1009 −0.5069  0. 3039  0.2091 -0.0935    0.0381 ク -0.1715  0. 4552 -0.3584 -0.3584  0. 3576 A3 ７ ８ −0.0609  0.0981 -0.3617  0.3721  0. 1305 -0.1227  0.1143 -0. 1714  0. 3753 -0.4169 −0.3394  0.仙09 A4 9 10  0. 1796 -0.1278 −0.0992  0.2171  0. 0997 -0.1319 -0.2667  0. 1810 -0.0673 -0.0827  0. 1930 -0.0359 A5 11 12 -0.3326  0.3486  0.1600 -0. 2474 -0.1747  0. 2162  0.4953 -0.5143  0. 1459 −0.0818 −0.3740  0. 3368 A6 13 -0.0424 −0.1957 0. 0675 0. 0762 0.2113 -0. 1974 ＊ B1 B2 B3 B4 B5 B6

Derived from Table 6

１ ２ ３   ４ ５   ６ ７   ８ 9 1 0 − 1 1 1 2 − 1 3  1 -16.7024 -7. 1190 -6.5714 -1.0953  1.7619 -0.6429 -0.5714  2.0714 -2.0476  1. 8690 -0.3810 -0.0714 -0. 0953

* Derived from Table 7

Table 10* Ｂ Matriχ (Case Ａ､Ｂ）

    B1、  2 --7. 1190 17.9524 -7.4286 -1.2351 -0.0953  0. 1429 -0.4286  0.4286  3.3810 -3.4524 0. 0476 -0.4286 -0.2381  3 一 一6.5719 -7.4286 17. 1428 -1.1428 0. 1429 0. 2857  1. 1428 -1.1428 ｡ -1.5714  1.4286 -1.5714 2. 1428 一 一0. 8572 B2