長時間恒温加熱した放電被覆鋳鉄の耐熱性

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(1)Title. 長時間恒温加熱した放電被覆鋳鉄の耐熱性. Author(s). 相馬, 詢. Citation. 北海道教育大学紀要. 自然科学編, 50(1): 73-80. Issue Date. 1999-08. URL. http://s-ir.sap.hokkyodai.ac.jp/dspace/handle/123456789/514. Rights. Hokkaido University of Education.

(2) . 北海道教育大学紀要（自然科学編）第５０巻第１号. 平成１１年８月. ｌｉｏｎ（ＮａｔｕｒａＩＳｃｉｉｄｏＵｎｉｖｅｒｉ）ＶｏｌｏｆＨｏｋｋａｔｙｏｆＥｄｕｃａｔｊｏｕｒｎａｅｎｃｅｓｓ．Ｉ．５０，Ｎｏ. Ａｕｇｕｓｔ，１９９９. 長時間恒温加熱した放電被覆鋳鉄の耐熱性. 相馬. 諭. ８５‐ ８５８０北海道教育大学釧路校技術教育研究室釧路０. ｉｎｇＨｅａｔＲｅｓｉｓｔａｎｃｅｏｆＳｐａｒｋ‐ＣｏａｔｅｄＣａｓｔｌｒｏｎｂｙ工ｓｏｔｈｅｒｍａＩＨｅａｔｆｏｒａＬｏｎｇＴｉｌｌｔｌｅ. Ｍ［ａｋｏｔｏｓＯＨＭＡｉＬａｂｏｒａｔｏｒｙｏｆＴｅｃｈｎｏｌｉ１Ｅｄｕｃａｔｉｏｎｒｏｃａ］ｍｐｕｓｏｇｃａ，Ｋｕｓｈｉｖｅｒｉｉｉ８５８０ＨｏｋｋａｉｄｏＵｎｔｙｏｆＥｄｕｃａｔｒｏ０８５ ‐ ｓｏｎ，Ｋｕｓｈ. Ａｂｓｔｒａｃｔ. ＣＩｉｃａｌｌｙｈｅａｔｉｉｍｅｉｎｉｎｄｕｓｔｒｉａｌｕｓｅＴｏｃｌａｒｆｙｔｈｅｐｒａｃｔｉ ‐ ｒｅｓｓｔａｎｔｔ，ｏｎｃｅｓｐａｒｋ‐ｃｏａｔｅｄ（）ａｎｄｔｗｉｃｅ. Ｃ２）ｃａｓｔｉｒｏｎｓｗｅｒｅｈｅａｔｅｄｉｓｏｔｈｅｒｍａｌｌｙａｔ７００ｏＣｕｎｔｉ１２００ｈ．ｓｐａｒｋ－ｃｏａｔｅｄ（Ｔｈｅｍａｉｎｒｅｓｕｌｌｏｗｓｔｓｏｂｔａｉｎｅｄｗｅｒｅａｓｆｏｌ ‐. １）Ａｔｔｈｅｈｅａｔｉｎｇｔｉｍｅｏｆ２５ｈ，ｔｈｅｗｅｉｇｈｔｒａｔｉｏｏｆＣ１ｗａｓ４０％ｃｏｍｐａｒｅｄｔｏｎｏｎ‐ｃｏａｔｅｄｉｒｏｎ（ＣＯ）ａｎｄ２０％ｉｖｅｌｙ．ｉｎＣ２ｉｍｅｏｆ５０ｈ，ｔｈｅｙｗｅｒｅ７０％ａｎｄ５０％ｒｅｓｐｅｃｔ ‐ Ａｔｔｈｅｔｉｎｇｆｅｃｔｏｆｃｏａｔｉｎｇａｎｄｔｈｅｅｆ２）Ｂｏｔｈｉｒｏｎｓｒｅａｃｈｅｄｔｏｔｈｅｓｔａｇｅｏｆｓｅｖｅｒｅｏｘｉｄａｔｉｏｎａｆｔｅｒ５０ｈ‐ｈｅａｔｓｅｅｍｅｄｔｏｄｉｓａｐｐｅａｒ．. ３）Ａｆｔｅｒ５０ｈ－ｈｅａｔｉｎｇＷａｎｄＣｏｗｅｒｅａｎａｌｙｚｅｄａｔｔｈｅｅｄｇｅｏｆＣ２ａｎｄｅｖｅｎａｆｔｅｒ２００ｈ‐ｈｅａｔｉｎｇ，ｔｈｅｙｗｅｒｅｌｙ．ｄｅｔｅｃｔｅｄｓｌｉｇｈｔ. ４）Ｔｈｅｔｉｍｅｔｈａｔｏｘｉｄａｔｉｏｎｗａｓｃｏｎｔｒｏｌｌｅｄｔｏａｂｏｕｔ５０％ｃｏｍｐａｒｅｄｔｏＣ０ｗａｓ２５ｈｉｎＣ１，ｂｕｔ５０ｈｉｎＣ２．Ｔｈｏｓｅｆｉｇｕｒｅｓｍａｙｂｅｕｓｅｆｕｌｉｎｉｎｄｕｓｔｒｉａｌａｐｐｌｉｃａｔｉｏｎ．. １．緒. 近年，鉄鋼材料の付加価値，すなわち耐熱性，耐摩耗性，耐蝕性，耐疲労性，装飾性等を高める要求が極２３）））一方著めて強いが，多くの研究者によって有益な研究成果が報告され，工業的に広く応用されている１，．. 者は経済的で容易な表面改質法を検討してきたが，中でも鋳鉄を稀薄酸素雰囲気中で加熱すると表面近くに）さらに切削工具，金型，歯車等の耐摩耗撤密で硬いパーライトリングの形成を見出し工業的に注目された４．５）性，耐久性を高めるのに極めて効果的な放電被覆加工法（以下放電加工と呼ぶ）に注目した．この方法は，電磁的に振動する陽極の電極物質が陰極の被加工物と接触する際，火花放電によって電極物質が溶融，付着して硬い被膜を形成する方法である．そしてこの方法を鋼と鋳鉄に試みた結果，いずれの場合も耐熱，耐摩７））さらに，資源の有効利耗的付加価値が著しく高まる注目すべき結果が得られ，工業的応用段階に達した６．（）７３.

(3) . 相馬詞. ７４. ）しかし，前報までの空気中での耐熱性実験は，加用に寄与できる一方法として技術教育的にも注目された８．熱時間２０ｈまでであったので実用的応用に疑問が唱えられた．そこで本研究では放電被覆片状黒鉛鋳鉄を空気中で今までの１０倍の時間加熱，すなわち２００ｈにも及ぶ長時間の加熱を行い，加熱に伴う組織の変化を光学顕微鏡で試料の端から連続的に観察すると共にＥＰＭＡで元素の定量分析を行い，変質状態を詳細に調べた．そして得られたデータを検討して，実用的耐熱時間を推察して，工業的応用に資することを目指した．. ２．実. 験. 方. 法. ２５Ｍｐａであることから実験に用いた片状黒鉛鋳鉄の化学組成と諸性質を表１に示した．引張強さは２ＦＣ２００級の材質である．素材は，小３０×２５０（ｍｍ）の丸棒でその中心部から図１に示した寸法の引張試験片. と耐熱性試験片を機械加工により製作した．）と同じくユニツール社製の放電被覆加工装置「ペネトロン」を用いて行った放電加工は，放電加工は前報９．電極物質にＷＣ（Ｗ８６．９３ｓ％）を用いて，一回行った（一段被覆）後，，Ｆｅｏ‐１５ｍａｓ，Ｃｏ５‐５４，Ｃ５‐８７）当り３０さらに重ねて（二段被覆）行った．一段被覆条件は，電極棒１‐５ｍｍ角，放電時間は単位面積（ｃｍ２ｓであった．二段被覆条件は，それぞれｌｍｍ角，６０ｓである．なお一段被覆試料をＣ１，二段被覆試料をＣ２そして被覆しない鋳造のままの試料はＣ０と呼ぶことにする．皮膜の平均厚さＣＩは，１５” ｍ，Ｃ２は，２０” ｍであった．図２は光学顕微鏡組織であるが，上部の白色帯状部が放電被膜で，ＣＩの場合は凹凸が多いが，Ｃ２ではほ. ぼ均一であるのが観察される．なお，鋳造のままの顕微鏡組織はＡ型の片状黒鉛，パーライト基地そして少量のフェライトからなっている．. 耐熱性試験は，図１の試験片の全面に一段と二段放電被覆した試料を静止空気中で恒温加熱を行った．すｏＣで２５５０１００１５０２００ｈ加熱した後室温まで冷却したそして重量なわち，図３に示したように７００，，，，，．. を測定して，重量の変化を算出した．さらに，試料の端から中心部に渡って連続的に光学顕微鏡組織を観察すると共に元素のＥＰＭＡ定量線分析を行った．定量線分析の条件は表２に示したように加速電圧１５ＫＶで，Ｆｅ，０，Ｃ，Ｓｉ，Ｗ，Ｃｏを分析した．. 表１片状黒鉛鋳鉄の化学組成と諸性質化学組成（ｍａｓｓ％）. ２５０. Ｔ．Ｃ. Ｇ．Ｃ. Ｓｉ. Ｍｎ. Ｐ. Ｓ. ３‐３８. ２‐０３. １－９２. ０‐６９. ０‐０９８. ０‐０４７. 緒. 性. 質. 引張強さ. 伸. （Ｍｐａ）. （％）. ブリネル硬さ（１０／３０００）. 密度）（Ｍｇ／ｍ３. ２２５. ０．５. １８０. ７．０８. び. 片状黒鉛鋳鉄素材. ５. ９５. ６引張試験片. 坪耐熱性試験片. 図１片状黒鉛鋳鉄の素材及び試験片寸法（）７４.

(4) . ７５. 長時間恒温加熱した放電被覆鋳鉄の耐熱性. 表２ＥＰＭＡ定量線分析条件ｒｙ ’ ◇放電皮膜. ｏ放電皮膜. １. ．，Ｔ．. ″ －ｒ，綱Ｌ . ′．ゥ，．・. 鋳造のまま. 分析長さ. １４０ ′）１８０”ｍ. 分析元素. Ｆｅア，０，Ｃ，ＳＬ・. 加速電圧. １５ＫＶ. 試料電流. カーボン上でｌｏｎＡ. 分析方向. 試料内部表層側. 電子線径. 約め２”ｍ. 標準試料. Ｆｅ：純Ｆｅ〇：Ｆｅ２〇３Ｃ：純Ｃｓｉ：Ｓｉ〇２. ｉ－＝－. 塙鋳造のままキ. 臨調は. ‐. ５０リｍ， . 一段被覆（ＣＩ）. 二段被覆（Ｃ２）. 図２片状黒鉛鋳鉄の鋳造のままの組織と放電皮膜. ＣＯ. Ｗ：純ＷＣＯ：純Ｃｏそ. の. 他. ｗｔ％は，標準試料の値と分析試料より検出された値の対比で算出. ７００ ℃ ２５，５０，７５，１００，１２５，１５０，１７５，２ｏｏｈ. （静止空気中）室. －試料挿入図３. 一冷炉. ４００ ℃. 空冷. 温. 耐熱性試験熱サイクル. ３．実験結果及び考察図４は，耐熱性試験結果で，左図は，恒温加熱時間に対する室温での重量増加量を示す．被覆しない鋳鉄ＣＯは，加熱時間と共に直線的に重量が増加し，２００ｈでは４‐２％と加熱時間２５ｈの４倍に達した．これに対. して，放電加工した場合には皮膜厚さの増大と共に重量増加量がＣＯより減少したが，特に加熱時間２５ｈでは著しかった‐ その後，５０ｈでは増大傾向を示したが，増加曲線は，Ｃ１，Ｃ２ともに２００ｈの加熱までＣＯに. 平行，すなわち三者は最終加熱段階まで類似した増加傾向を示した．図４の右図は，被覆しない鋳鉄ＣＯの重量増加量に対する被覆した鋳鉄の重量増加量の割合を示す．割合は５０ｈまで大きく増大したが，それ以上では著しく減少した．加熱時間２５ｈ ‐のＣＩはＣＯの約４０％，Ｃ２は２０％であった．これは一段被覆により約６０％，二段により. ８０％も酸化・脱炭による変質が減少，すなわち耐熱性が増大したことを示す．その後，加熱時間５０ｈでの一段及び二段被覆の割合はそれぞれ約７０％と５０％で耐熱性が著しく減少する傾向が生じた．しかし一段被覆に対して二段ではまだ半分の変質量であることから，Ｃ１とＣ２の皮膜厚さの差５”ｍの耐熱性に与える影響が. 極めて大きいことが理解できる．その後の増加傾向は著しく減少し，割合は８０％から９０％であったことから被覆効果は，加熱時間５０ｈ位までであることが考えられる．５０ｈ以上では前述のようにＣＩ／Ｃ０とＣ２／ＣＯの値が大きいが，加熱時間に対する増大傾向が減少する. と共に，両者は接近する傾向を示した．すなわち１ｏｏｈにおけるＣＩ／Ｃ０とＣ２／ＣＯの値はそれぞれ約８５％と７５％，すなわちＣＯに対する変質の減少量はわずか１５％と２５％であった．そしてその後の両者の差はさらに減少して２００ｈでは９０％と８５％になった．このことは三者の変質傾向はほぼ同じで被覆の効果が消失した. （）７５.

(5) . 相馬諭. ７６. １００. ○：被覆なし（Ｃｏ）０：一段被覆（ＣＩ）. Ｃ）覆（．：坪〒. ８０. 被覆なし. . ＼. 一段被覆／被覆なし. １－. －苧被覆. ５０. 二段被覆／被覆なし. １００「５０２０００. 恒温加熱時間，. ＣＩＣＯ）（／. ４０. ）Ｃ２／ＣＯ（. ２０. 二段被覆. ０Ｏ．０. １. ｈ. ５０. １００１５０２００. 恒温加熱時間，. ｈ. 図４耐熱性試験結果. ことを示す．図５は静止空気中で２５ｈ加熱したＣ０，ＣＩ及びＣ２の室温で観察した試料端から中心部に渡る光学顕微. ０）（①）及び内部に形成された酸化層（②）が著しい鏡組織変化を示す．ＣＯの端部は元の試料表面より外側１．それより内部の③領域では，基地の酸化・脱炭，黒鉛自体の酸化及びその跡に酸化物の堆積が観察される．さらに内部では酸化物の点在と基地のフェライト化が観察される．これに対して被覆を行うと被覆厚さと共に外周部付近（①及び②）の変質が著しく減少すると共にそれに続く酸化・脱炭層（③）も減少した．図６は，ＣＩ／Ｃ０とＣ２／ＣＯの割合が大きく，又，Ｃ０，Ｃ１，Ｃ２の耐熱性に差異がなくなり始める段階. （）のＣ０とＣ２の組織変化である．ＣＯの外側の変質層（①＋②）は厚く，加熱時間２５ｈより５０％も大５０ｈきく，また内部変質層（③）も大である．これに対して二段被覆を行ったＣ２の変質層（①＋②）の厚さはＣＯの約１／３に減少した．しかし内部の酸化・脱炭層である③の厚さはＣＯに類似した．すなわち，全体的にはＣ２の耐熱性が増大はしたが内部の変質に大きな差異がなかった‐ これはＣＯの②の内側にわずかな厚さだがパーライトリングが形成された様相が見られたことから，ＣＯは皮膜がなく雰囲気の影響を強く受けるが，内. ｝が形成され変質が抑制されたためと考えられる部の稀薄酸素雰囲気により保護層４．図７は２００ｈ加熱後のＣ０とＣ２の組織変化である．ＣＩも類似した組織で，外側及び内部の変質が激しく，. 三者共，中心部まで同程度の酸化性雰囲気の影響を強く受けた様相を示した．しかし三者の中でも皮膜が－番厚いＣ２の変質の度合は他の鋳鉄よりもわずかに少ない様相であった．図８はＣ０５０ｈのＥＰＭＡ定量線分析結果を示す．試料の外側に形成された①層は鉄酸化物であることが ‐ 理解される．内部の②層は鉄酸化物とケイ素酸化物からなっている．内部の③層内には酸素濃度が高い部分が点在していることから被覆しない場合には中心部まで外部雰囲気の影響が生ずることが分かった．図９は二段被覆したＣ２の５０ｈ加熱後の分析結果である． ①層はＣ０と同じく鉄酸化物であるが， ②層にはＣＯのように著しい酸化の影響が見られなかった． ③層の黒鉛周辺にはケイ素酸化物の堆積が部分的に見られた．注目されることは， ①と②の間に耐熱皮膜の主成分であるＷとＣｏが部分的に少量分析されたことである．この傾向は１ｏｏｈ加熱したＣ２にも見られた．しかし２００ｈでは激しい変質のみで放電皮膜を形成する元素は全く分析されなかった．. 二段被覆した片状黒鉛鋳鉄Ｃ２の耐熱性は５０ｈまではＣＩより優れていた．これは被覆が厚いので拡散層）（７６.

(6) . . 長時間恒温加熱した放電被覆鋳鉄の耐熱性. 端 ① ②. 端 ′ 〃. ③. Ｃ１欄. 端. Ｃｏ（被覆なし）. ７７. 中心部ヰ. ④. 彫琢輔導纏灘厳選さ. ラ. ／ｃｍ一馴キー開ｏ. 三. １段被覆後：電楼俸１ｍ／が・暦厚１５〆ｍ角・処理時間６０Ｓｍ. ｃ２（；段被濁. バイブレーションセット１５. 中心部ヰ. 中心部ヰ. １ｏｏｐｍ図５. . マ１濯ぎさきトＺ. ｏＣ－２５ｈ試料端から内部に渡る光学顕微鏡組織（７００）（①元の試料端より外側に形成された酸化物）（②元の試料端より内側に形成された酸化物）（③酸化、脱炭による変質層 ④変質がない領域）. . ・. . 、 ▲ 獅▼. Ａ－葛司町「. . 鷺デシズキ・. ’ お ⑥. 憲三. －. 手 ④. Ｃ０（被覆なし）. － ①. ，．脇－－. 臓器掴. む憂愁《要主蕩．. Ｃ２（二段被覆）. ②. 図６. ｏＣ－５試料端から内部に渡る光学顕微鏡組織（）７０００ｈ. ）（７７. ｌｏｏｐｍ.

(7) . . 相馬諭. ７８. －－一Ｅ塾かご‐ Ｉ ‐三遜漆精霊龍議題 ‐ ，. 輔轄濠洲に常識耕. . ③. ②. ①. 端. . ，すご．ぎこ難溌きれ－－ｉ急ぎ一－‐ 離. ．. ．・ . 甑きーき注ご症【濃艶崖誌三瀬．一. Ａ. . Ａ. . . ③. . －，. 、. . ・鵡・Ｂ. ｌｏｏｕｍ. ．１ ‘‐ ′；－一三 ÷ 響すぎＩ「－. 書ｒき誓 . 端. ① ，. . ③. ②. Ａ. ③. Ｂ. Ａ. １００－. 響糧総濠 ④. ③ Ｂ. 中心部ヰ. 図７. ｃ２（；段被濁. ｏＣ－２００ｈ７００）試料端から内部に渡る光学顕微鏡組織（. （）７８.

(8) . . ７９. 長時間恒温加熱した放電被覆鋳鉄の耐熱性. ＝．Ｍ－. １１１・１１１１１ｒー・・ｆｌ』．・. １お牽に幸手ニ１』－ｌ＼ハー１‐稚 ‐ －－▲. ・伴日計－胃. ー. ÷① 什. 〆. 『 ′一 →. ≠. ー」－－．．ｌｕｍ. 」. ・. ＾＾. ｉ・ー ▲ ‐，－▲ｎＳ … ＾＾，．，１＾Ｉニ ▼‐ ▼ ▲ ”洲 ′へ１ ‐ Ｎ ′ Ｌ・ＩｒＮ・ ▼ Ｗ「ご・ー一１ ‐ ‐ １ ‐ １ ▲ ‐ ノ ′ ．・・・ニ］１ｒ ◆ ＝１ ③ 聖判ー「・. → ↓ ね. ｔＶ ‐. ｝. ≧. ーー. 井. ー・・．. ．，ご； ◆ ｎ‘. 槍. ＾. ーーー. 土井トＨ‐ ド. ”・１１・１・▼ Ｈ１＝● Ｅ▲ ．・. ▲. 十Ｌｔ ↓ ▲ー. ー１・１１１Ｉ ▲ ÷・ ▼ ｉｔ三 ′ 」１ｒ・ｒＩ１Ｓ. ー. －ｃ. 主に. ④. 司. ０. ２０. コ. ・ヤ. に－. ・．. Ｆ. 半酔. ．－ γ ー１、、＝ー …－ “. ‐ Ｕ３－Ｕ. 、 ▲ ー ▼ ーーーー. の. 一舟Ｕ. 射す中心部. －・ー；ーーこ” ー：‐ ＾▲ ÷”・ーｉ：－“ ー； ▲‐ 一‐ ▲－ー：” 二” ．‐ －‘‐ ー ● γ. 。： . ー十ｒ」Ｌ十. 一８ｏ６‐ ０. 掛声. ム. ｌ. ▼. 二・憎畢． ” ▼. Ｏ０. １００号：００ ‐・. ノ幅へ燕ｉ. ー. 。－. Ｆｅ. ▲ －ゴーーｙ、 ′ ． ◆ ｒ “ ト１；１押、円ｙ〆 “ １．ｒｒ ’ 【て１）＝ｍーｒ．、１ｌｍＩＵ「「；Ｉ ‐ ．．」・」 ‐ ▲ ー ‐ ・・ーーー』ＯＩ；Ｐｍ・・．．こ」． ▼‐ ▲ ；ー▼ ・・ヨョョ ‐ １１ ‐ ▲ Ｉ・・；▼‐ ー ′ ▼ ′ ▲ ．「コ ′ 」コ・１．．マド ‐ －・．ー十三て③… ｒｏー．ー・ ▲ ▲ ．ｋ ● ・ ▼ －. 、十十 ′. ２０ ‐ Ｏ. ～. ｝. 、。・. ーー・ー；ー ▲ Ｌ. ー. ＶＡＪ ▼ が. ｒ ‐」 ′ ‐ 『Ｖー仏一． ▲ １ ‘ ▼ ▼ ー“ ・ー. 。６０一。、２０ｉ４０ーｑ ‐ ｏＯｕ. ー. ３０. に. 十」十. ８０ ‐. 冊姻. ーー ‘ １ｎ. 一ム○ １００ー. ）図８ＥＰＭＡ定量線分析（ＣＯ－５０ｈ. ▼. ヂ６０. 鼠寺十日一＋村＋１１泌１二ム一掃止，汁汗. ▼. … ．. ・. . ‐Ｗ‐. －Ｈ‐ ▲ ‐ ・. トー ‐ ：ｄ→ ‐ ー▼. －○－・◎. 」 ÷ －ｉ！ｈ. ！ｉ. … １ロ．. Ｌ. ０. Ｌ. ・. ｔ二」－●. ≧Ｉ. －－・．１Ｊ. ーバ. ＾ー ′ ‐ －１ｒ－－ｉ１１１. … ▲. 打Ｔｒ. １＼，. 土 ‐ －” Ｊ一▼－ｒｒー十ｒＬ十「. ０. 中心. 、. 押ー. ＬｒＬｒＬ. . Ｆｅ・. ＭＶー ▲ ーｒｒ１・ｒ・ ▲ ｒーず什１・、・ー. ００２）。ｏ０８（谷Ｌ２. ８７６５４３２１０. . ー. 馴”. ① －．. ▲. ーー. ム０. ，. ．ーーｏ０ｏｏ ‐） ○ ２Ｊ０（３Ａ－－ー０００００００８６４２．. ー. ー・「医１１ｎ↑－＝▲ １１！②十. 切ｌ. 図９ＥＰＭＡ定量線分析（Ｃ２－５０ｈ）. の深さが大きくなり，一段よりも剥離が減少した結果と考えられる．しかし二段被覆と言えどもそれ以上の加熱時間では，剥離が進行して酸化が激しくなり，耐熱性が消失する段階になった．４．ま. と. め. 片状黒鉛鋳鉄にＷＣを電極物質とし一段（ＣＩ）と二段放電加工（Ｃ２）（皮膜厚さそれぞれ１５”ｍと２０”ｍ）ｏし，長時間（２００ｈ）恒温加熱（７００Ｃ）による耐熱性を調べた結果，工業的応用に有益な知見が得られた．結果まとめると次のようになる．. ）の４０％，Ｃ２では２０％，加熱時間５１）加熱時間２５ｈにおけるＣＩの重量増加量は被覆しない場合（ＣＯ０ｈではそれぞれ７０％と５０％であった．. ２）加熱時間５０ｈ以上ではＣ０，ＣＩそしてＣ２共に酸化の影響を強く受ける段階に達し，被覆効果が消失す（）７９.

(9) . 相馬諭. ８０. る傾向になった．３）１ｏｏｈ以上では被覆しないＣＯに対するＣ１とＣ２の変質減少量は１０～２０％程度であった．. ４）ＥＰＭＡ定量線分析によるとＣ２は酸化が激しくなる５０ｈの加熱においても試料の端に耐熱皮膜を構成するＷとＣｏが検出された．この傾向は１ｏｏｈの加熱後にも僅かに認められた．５）ＣＯに対しておおよそ５０％以上酸化が抑制される時間は，ＣＩでは２５ｈ迄であるのに対して，Ｃ２では倍の５０ｈであった．. 献. 文. １）伊藤：熱処理３５（１９９５）３，１３８１９９５）２２）久野：熱処理３５（，９０. １９９８）１３）阿部ら：第４５回日本熱処理技術協会講演概要集（，５）５月，３３１９８７４）相馬ら：北海道大学工学部研究報告１３５号（１９７２）１５）小川：関東学院大学工学部研究報告１６（，２５）３月，８９９（１９９６６）相馬ら：日本産業技術教育学会北海道支部研究論文集Ｎｏ．. ）８月，３７８巻（１９９７７）相馬：北海道教育大学紀要（第２部Ａ）４９９８）５１４１１回全国大会講演要旨集（８）相馬ら：日本産業技術教育学会第４９９８）１号，３１９巻（１９）相馬ら：北海道教育大学紀要（自然科学編）４１０）渡辺ら：鋳物４０（１９６８）１，２０. （）８０.

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