第1層エネルギー集中型柔剛混合鉄骨多層骨組の弾塑性振動実験

【

論

　

文

】

UDC ：

624

．

014

．

2 ：624

．

042

．

7 ：539

．

374

　 　

日本建築 学 会構 造 系論 文報告 集 第

412

号

・

1990 年

6

月

Journal

　of　

Struct

．

　

Constr

．

　

Engng

，

　

AIJ

，

　

No

．

412

，

　

June

，

1990

第

1

層

エ

ネ

_ル

ギ

ー

_{集 中型 柔 剛 混}

_合

_{鉄 骨 多 層 骨 組}

_の

_弾

_{塑性 振 動}

実

験

　　　　　

ELASTO

−

PLASTIC

　

SHAKING

　

TABLE

　

TEST

　

OF

　

FIRST

−

STORY

　　　　

ENRGY

−

CONCENTRATED

　

TYPE

　

MULTI

−

STORY

　

STEEL

　

FRAME

　　　　　　

WITH

　

FLEXIBLE

−

STIFF

　

MIXED

　

STRUCTURES

矢 部 喜 堂

＊ ，

真 瀬

伸 治

＊＊ ，

平 間 敏 彦

＊ ＊＊ ，

寺

田

岳

彦

＊ ＊＊ ＊

_{，大 竹}

章 夫

＊＊ ＊ ＊_＊

　　

Yoshitaka

　

YABE

_，

3

乃

_娜

MASE

，　

Toshihiko

伍

R

且

MA

，

　

Takehiko

　

TE1

_〜

ADA

　 　　 　　　 　　　 　　　 　　　 　

and

　

Eumio

（）

HTAKE

Aft

・・

p

・ ・

f

・ ・mi ・

g

・ev ・・al ・

1

・ ・

t

・

−

pl

_・・

ti

・ ・

h

・

ki

・

g

　

t

・

bl

・

t

・・

t

・ ・

f

・ne

−

t

・nth ・c・

1

・

d

　

five

−

，

t

。 ，

y

frameworks

　on 　

the

‘

‘

first

−

story 　energy

・

concentrated 　steel 　structure 　with 　

flexible

−

stiff 　mixed 　

frames”

based

　on 　energy 　

theory

，

　

the

　

following

　

matters

　were 　confir π1ed ：

Most

　of 　

input

　energy 　

due

　

_to

_{a 　se}

−

vere _earthquake 　can 　be_absorbed 　by_{stiff 　members}

in



_the



first

_story

_，

　First

−

_story



_flexible

_members and 

_the

second 　and 　

higher

　stories 　

can

　remain 　almost 　elastic

．

　

The

　residual 　

displacement

　of　

the

　

first

story 　can 　

be

　constrained 　very 　smalL 　

Compared

　with 　

the

　

test

　result

，　

it

　

is

　

demonstrated

　

that

　

a

　

re

−

sponse

　analysis 　result 　using 　

elastic

−

_perfectly

　

_plastic

　

type

　as　restoring

−force

　

_{characterisncs}

　_witho 皿

t

damping

　

can

　express 　

the

　actual 　

phenomenon

　with 　respect 　

to

　energy 　

absorption

　characteristics

_．

K

θ_卿 ω物 ：∫加 軌

_9table

鮒 _，　 multi

−

stOrly　steel　

f

・ame

_，

ル

祕 ’e

−

sttff　mixed 　

st

・ucture

，

　 ear

_吻

呶 舵 厂

e

−

　 　　　 　　

sPonsll

_，

　

totai

　energy 　

inPu

’

，　

enevgly

‘on‘翩 翩 加

L

序

　

筆 者

ら は

，

エ

_ネ

ル

ギ

ー

論

に よる

耐 震 極

限 設

計

法2〕

−

6）_に

基

づ き

，

第

1

層

の

強 度 を第

2

層 以 上

に

比

べ _て

_意

_{図 的}

_に

_弱

く し

，

さ らに

第

1

層

に

剛 部 材 と柔 部 材

とで

_構成

さ れる

柔

剛 混

合 構

造

を

配 置

し た

新

し い

鉄

骨

構 法

『

第

1

層

エ

_ネ

ル ギ

ー

集 中 型 柔 剛 混 合 鉄 骨 構 造

亅

を提

案

し た7） 。 この

構

造

は

，

地 震

入

力

エ

_ネ

ル

ギ

ー

を第

1

層

に

集 中

さ せ

，

第 2

層

へ の

地 震

入

力

を

大

幅

に

低 減

さ せ る こ と がで き， ま た

，

第

1

層

の

_剛

_部材

に は

極 限地 震 時

の

入 力

エ

_ネ

_ル

_ギ

ー

_を

_{累 積 塑 性}

ひ

ず

みエ

_ネ

ル

ギ

ー

と して

吸 収

させ_，

柔 部 材

に は

極

限

地

震

時

に も

弾性

に と ど まり

復 元 力 を確 保

し

応 答 変 位

を

抑 制

さ せ る

機

能

を

持

たせ た

も

ので

あ

る

。

さ ら に

，

せ ん

断

ば ね

一

質点系

で

_完

全 弾 塑 性 型

の

復 元 力 特 性 を用

い

，

かつ

減衰

を

無 視

し た

弾

塑

性 応

答 解 析

に より そ の

基 本 的

なエ ネル ギ

ー

応

答特性

につ い て

明

ら かに し， その

有 効 性 を

論

じ たη。

　

本 報

で は，

本構

法

に よ る

骨 組

の

弾 塑 性 応 答 解 析

に よっ て

得

ら れ た

応

答特性

，

特

に

，

エ

_ネ

ル

ギ

ー

集 中 性 状

お よ び

第

1

層の柔 剛 混

合構 造

の エ

_ネ

ル

ギ

ー

吸 収 性 状

につ いて

振

動 台 上の

_{多 層 骨 組 縮 小 模 型}

の

_弾

塑

性

振

動実

験

によ り

確 認

す るこ と と し た。

　

これ まで

，

_種

々 の

仮 定

に

基

づ

く構 造 物

の

地 震 応

答解析

結 果

の

_{妥 当性}

を

検 証

する

有 効

な

_手段

と し て

振動台実

験

が

数 多

く

行

わ れており

，

鋼 構 造 多 層 骨 組

を

対 象

に，

比 較 的

大

き な

塑

性

領

域

まで

扱

っ た

復 元 力 特 性

に

関

す る

研究

が

報

告

さ れて い るS ）

一

］4 ） e こ れ らの う ちで

，

高 梨

ら は_， エ

ネ

ル ギ

ー

論 的 観 点

か ら せ ん

断 型

3

層

1

スパ ン の ラ

ー

メ ン

_構造

お よ び

ブ

レ

ー

ス

構 造 模 型 を対 象

に

降伏

せ ん

断 力 係 数 分

布

を

変

え て

弾 塑 性 振 動 実 験

を

行

い

，

_加

_藤

・

_{秋 山}

の

_研

_究

4L6 ） により

明

ら か に さ れ て い る

_損傷集

_{中現 象}

の

確 認 を

も

行

っ て い るIOLII ｝Q

　

本 実 験

で は

，

前 報

7） で提

案

し た

『

第

1

層

エ

_ネ

ルギ

ー

集

中 型 柔 剛 混 合 鉄 骨 構 造

亅

の

_有効

_性

を

検 証 す

るた め， せ ん

断 型

5

層

ラ

ー

メ ン

骨 組

縮

小

模

型

を

対 象

に

，

各 層

の

_降伏

せ ん

断 力 係 数

が

最 適 降 伏

せ ん断 力 係 数 分

布

6 ｝に

従

うモデル お よ び

第

1

層

の

降 伏

せ ん

断

力

係

数

を

第

2

層 以 上

の

_降伏

せ ん

断

力

係 数 分 布

に

対

し

意 図 的

に

小

さ く した モ デ ル を比

較

本 論 文の

一

部は 既 に文献

1

｝に おい て発 表し た

。

　 　

＊ _{清 水 建 設 （株}

）

技術研究 所

　

主 席 研 究 員

・

工博

　

榊 _{清水 建}

．

_設

（

株

）

技術 研 究 所

　

＃ ＊ 清水建設 〔株 ）原 子 力本 部

・

工 修 ＊ ＊ ＊ ＊ 清水 建 設 （株 ）技 術研究所

・

工 修 ＊ 一 ＊ ＊ ＊ 住 友 金属 工 業（株

〉

建 設エ _ンジニ ア リング事 業 本

　 　 部

建

築技

術研 究 室

　

室 長

・

工 博

Shimizu

　

Corporation

，

　

Dr

，

　

Eng

．

Shimizu

　

Corpora

巨〔川

Shimizu

　

Corporation

Shim

重zu　

Co

_叩omtion

Sumitomo

　

Metai



Industries

，　

Ltd

．

，

Dr

．

　

Eng

．

Table

　

l



Features

　of 　

Specimens

Spoc

−

imonDistribution

　of 　

Yield

−

Shear

　Co日ffioi日ntHi 冤ador 　闘otin 　lstStor サ

Str3n

匪

th

　Ratio ，

Q

，

ノ

．

Q

、、 　

YbldDedDrma

₋

tion 　

Ratior

δ_刄／_。δ_冨1 α 12 κ

i

等

1

｝

F

−

10

．

45

一

α₁αL 畑on

F

−

20

。

30

　

1

・

　一

5

α_rα_二

Mon

F

−

30

．

30

　

1・

　一

5α₁α_1Mi 翼ed

1

．

0 5

F4o

．

30

　

1

　一

・

5

α1儀

Mi

翼ed 1，0 10

Table

　

2

　

Mechanical

　

Properties

　of　

Materials

　

Used

Typ

巳5 　0fSteo1 　　σ_r （

t

’。m2〕 　　σ

ロ

〔

tl6m2

〕 6“ ε

口

　　

E

　 　 　 　3 罵

10

（t’。m2） 　

E

．

馳 瓦　10 〔t ’cm2 〕

SS412

。

774

．

420

．

021o

。

552

．

172

．

65

H「_ア

o7

．

578

．

040

．

0160

．

382

．

11

・

1

．

12

Table

　

3



Properties

　of　

Specimens

Spec

一

StoryStoryYield

一

SoctbnF

凵nd8m6ntaI

imenNo

．

WgightShearo

「

Co

_｝umsN3 蜘ra1

Coeff卜 P6riod ti

巳

ntB 　 　 　 D

i

_蝋t） α₁ 〔c鵬〕　 　 〔c面）

T1

〔se。） 50

．

400

．

9041

．

345　 1．345

40

．

40O

．

685L546

　 　

1

．

546

F

−

130

．

400

．

5641

．

659　

1

．

659O

．

323

20

．

40O

．

4951

．

750

　 　ユ

．

750

10

．

400

．

4501

。

883　 1．883 F

−

21O

．

400

．

3001

．

562　 1。6620

．

352

』

_Fle 民

．

0

．

1500

．

996　 0．996

F

−

31

o

。

40

0

，

410

Stifr

0．1501

．

905　 1．511 F

−

4

　

₁

Fle罵

．

　

Stif

「

o

。

₄₀₀

．

1500

．

1500

．

996

　 0．

996

0．476　 3．

0220

．

355

対

象 と して

，

後 者

と

同

じ

降 伏

せん

断

力 係 数

分

布

を

持

ち

，

第 1

層 を 柔 剛 混 合構

造で

構 成

し た モ デ ル につ いて

弾 塑 性 振 動 実 験

を

行

い

，

エ

_ネ

ルギ

ー

論に

基

づく

観

点

か ら その

地

震 応 答 性 状

を

検討

し た

。

ま

た_，

_前

報

7）_の

_無

減 衰 完 全

弾

塑

性系

の シ ミろ レ

ー

ションに よ

・

り

得

られた

結 果

の

_妥当

性 を検 証

する ため

，

応 答 解 析 結 果

と

実 験

結

果

と

を比 較

・

検 討

し た

。

2．

実 験 概 要

2

．

1

試 験 体

　

試 験 体

は_，

Fig

．

1

に示 す よ うに

柱

は矩

形

断 面

，

梁

お

よ

び

床

は

剛

な

庫

板

の み で

構 成

さ

れ

た

柱 降伏 型

の

5

層

1

スパン の

対 称

な

2

構

面

か らな る

立 体

ラ

ー

メン で

；

実 際

の

鋼 構 造 骨 組

の

_約

1

／

10

ス ケ

ー

ル の

架 構

モ デル で ある

。

各 層

の

重

量 は すべ て

_等

し く し，

実 際

の

建 物

の

床荷

重 を模 型 則

に

基

づい て

縮

尺

し

，

梁

・

床 用 厚 板

に

重

量

用 鋼

板

を付 加

し て

調 整

し た。

各

試

験 体

の

特 徴 を

Table

　

1

に

_示

す

。

試 験 体

F

−

1

は

，

第

1

層

の

降伏

せ ん

断 力 係 数

a、を

0．

45

と

して

各 層

の

降伏

せ ん

断

力 係 数 分 布

as

（

i

：

_層

番 号

）

が

最 適 降 伏

せん

断

力

係

数 分 布

n

，

6）

_ai

_に

_{従 う も}

_{の で}

_，

_{従 来}

_型

_の

_{骨 組}

_に

_{相 当}

_{す る}

。

試 験 体

F −

2

は

，

第

2

層

以

上

の

強 度 を試 験 体

F

−

1

と

同

等

に し_，

第

1

層

の降 伏せ ん

断 力 係

tw

　ai を

0

．

30

と して

，

第

2

層 以

上の

_降

_伏

せ ん

断 力 係 数 分 布

を

最 適 降 伏

せ ん

断 力 係

数 分

布

の

1．5

倍 と

して いる。

試 験 体

F −3

お よ び

F

＝

4

_は

，

各 層 の強

度

分

布

を

試 験 体

F −

2

と

同等

に し

，

第

1

層

の

主

柱

を 柔 部 材

，

間柱

を

剛 部

材 と し た

柔 剛 混 合 構 造

と して い る。

両 者

の

試 験 体

では，

柔 部 材

と

剛 部 材

の 強 度を等 し く し

，

柔

部 材

の

降 伏 変 形

を

一

定

と し て，

柔 部 材

と

剛 部 材

の

降 伏 変 形 比

を

変

えて い る

。

　

試 験 体

F

−

1

お よ び

第

1

層

の

強 度

を 弱 く し た 試 験 体

脚

岡

　 　 　 　 　

Fig

．

1

Shaking

　

Tsble

Test

　

Setup

F −

2

との

比 較

に

よ

り

，

骨 組

の

損 傷

の

集 中性

を 調

べ _る

。

ま た

，

試 験 体

F −

2

お

よ

び

試 験 体

F −

3

，F −

4

との

比 較

に よ り，

柔剛

混

合

構 造

の

応 答 特 性 を 明

ら かにす る。 さ らに，

試 験

体

F −

3

お よ び

試 験 体

F

−

4

との比

較

に よ り，

降 伏 変

形 比の柔

剛 混 合 構 造

の

応 答

特性

に

及

ぼ す

影

響 を調

べ _る

。

　

各

層

の

柱

は，

上 記

で

設 定

し た

降伏

せ ん

断力係数

分

布

に

従

っ て

求

ま る

降 伏

せん

断 力

に

P −

△

効 果

に よ る

降 伏

せ ん 断

力

の

低

下 分

を

あら か じめ

付加

し た

断 面 と

してい る7 ）

。

　

な お，

試 験 体

F

−

₁

_{お よ び}

_F

−

₂

_{の 全}

_層

の

柱

，

試 験 体

F −

3

お よ

び

F

−

4

の

第

2

層

以

上

の

_柱

には

SS

　

41

を用

いた。

試 験 体

F

−

3

お よ び

試 験 体

F −

4

の

第

1

層

の

剛 部 材

に は 塑

性 変 形 能 力

の

_大

きい

_軟

鋼

SS

　

41

を

_用

い

，

柔 部 材

に は

弾

性

変

形

能 力

の

大

きい

高 張 力 鋼

HT

　

70

を

用

い た

。

また_，

各

層

の

床 板

は

1mXlm

の

SS41

の

IR．

32

を

用

い た

。

試

験 体

の

柱

の

供

試 材の機 械 的 性 質 を

Table

　

2

に

，

各 試 験 体

の

_諸

元 を

Table

　

3

_に

_示

_す

。

2．

2

　

加

振 方 法

　

試 験 体

の 加

振

に は

電

気

油

圧 式 振

動 台

を 用い， 水

平

一

方

54 一

500

　 　 　

0

（ 冠 ・。 〕 ：N

一

_駒0

100

05

〔

8

ω 、 E 。

）

凵

〉

o

₅

　 　 　

10

　 　 　

15

　 　

Time

　〔sec〕 〔a）

_{Time　History}

00

．

0

　 　　 　 　 　　 　 　

0

．

5

　 　 　

Peried

　　〔

sec

）

　 　 　

（

b

）

_lnput

『

_Energy　Spe

じ

trum

　 　 　

Fig

．

2

　

1nput

　

Earthquake

　

Wave

20

LD

向

に

_加振

し た。 な お

，

加 振 時

に

試 験 体

に ね じれ が 生 じ る こ と な く

一

軸 方 向運 動 が保 証

さ れ る よ う に，

振

動 台

上 に

1

対

の

平 行 加 振

フ レ

ー

ム

を設 置

し

，

こ の フ レ

ー

ムと

試 験

体

の

各

層 床

上に そ れ ぞ れ

2

組

の ワ ッ トの メカニ

ズ

ム15｝を

取

り

付 け

た。

　

入

力 地 震 波

は

El

　

Centro

　

1940

　

NS

成

分の

_加

_{速 度 記 録}

で

，

各 試 験 体

へ の

総

エ

_ネ

ル

ギ

ー

入

力

を

揃

え る た めに

，

減

衰 定 数 を

h＝

0

．

1

と

し た

1

質 点

弾 性系

の

_応答

に よ る 入

力

エ

_ネ

ルギ

ー ・

ス ペ ク

ト

ル6 ，の

卓 越

す る

周

期 領域

に

各

試 験

体

の

1 次

固

有

周 期

が

包 含

さ れ る よ うに原 波 形の

_{時 間 軸}

を

1

／

2

に

縮 小 し た

。

地 震 継 続 時 間

は

20

秒

と し た。

総

エ

ネ

ルギ

ー

入 力

は その

等 価 速 度

VE

と して

100

　cm

_／

sec

_（

_{最 大}

入

力 加 速 度

2

。

  ＝

500gal

）

を 目

標

と し た。　

Fig

．

2

に入

力 地 震 波

の

時 刻 歴

お よ

び

入

力

エ

ネ

ルギ

ー・

ス ペ ク

ト

ル

を

示 す

。

　

な お

，

各 試 験 体

の

振 動 特 性

を 調べ _{る た め}

，

_{弾 塑 性 加 振}

に

先 立

っ て_，

自 由 振 動 試 験

お よ び

弾

性 加 振 （

El

　

Centro

lg40

　

NS ，

2

。max

＝

　

50

　

_gal）

も

行

っ た

。

2

．

3

　 計 測 方 法

　

測 定 項 目

は，

振 動 台

お よ

び試

験体

の

各

層 床 面

の

応 答 加

速 度

，

各 層 床 面

の

水 平 変 位

，

各

層

柱

の

応

_答

せ ん

断 力

，

第

1

層 柱

の

付 加 軸 力 等

で あ る

。

　

応 答 加 速 度

につ い て は，

振 動

台

一

ヒお よ び

試 験 体

の

各

層

床 面

の

中 央 部

にひ

ず

み

ゲ

ー

ジ

式 小 型 加 速 度 計 を各

1

個

ず

つ

_取

り

付

け

，

加 振 方 向 成

分の測 定 を

行

っ た。

　

各 層 床 面

の

水 平 変 位

につ い て は，

振 動 台

上に

設 置

し た

変位

測

定

用

フ レ

ー

ム

（

不 動 点 ）

に

差 動

トラ ン ス

型

変

位 計

を取

り

付

け

，

変位

測

定

用

ロ ッ ドを

介

し て

各

層

床

下

面 中 央

部

の

水 平 変 位

を

測 定

し た

。

　

各

層の

柱

の

応 答

せん

断 力

につ いて は，

各

層 柱 中 央

部

の

100mm

離

れた

2

つ の

断 面

で

，

加 振 方 向

に

相 対

す る

2

面

に

貼 付 し

た

4

枚

のひ

ず

み

ゲ

ー

ジ

に よっ て

測 定

し た。

　

第

1

層 柱

の

付 加 軸 力

につ い ては

，

第 1

層

柱

の

中

央 部

の

加 振 方 向

に

相 対

する

2

面に貼

付

し た

2

枚の ひ

ず

み ゲ

ー

ジ に よっ て

軸 力

の

変 動

を

測 定

し た

。

　

各 成 分

の

記 録

は

，

動

ひ

ず

み

計

（

増 幅 器

〉

を

経

て

，

デ ィ ジタ ル デ

ー

タ

収 録 装 置

に よっ て

収

録 し た

。

サン

プ

リング タ

イ

ム は

1

／

200

秒 と

し た

。

3．

実 験 結 果

（

1

） 総

エ

_ネ

_ル

_ギ

ー

_入

_力

　

弾 塑 性 加 振 時

の入

力 地 震

波

と して は

，

E1

　

Centro

　

l940

NS ，

属 

、

＝

500

　

gal

，

時 間 縮 尺

1

／

2

を

設 定

し た

。

応

答結

工

2D

凵 〉 誓 旦 三 δ

o

む

」 o

面

冠 ぢ ト n

…

00

　 　

0

，

5Period

　　（

sec

）

1

．

D

Fig

_．

₃



1np

皿t　

Energy

　

Spectra

　Qf　

Observed

　

AcceleraIion

　on　

Base

Plate

（

h

＝

O

．

1

）

1

．

0

・

　 　 　 　 　 　

5

　 　 　 　 　 　

0

匚

2

ぢ 巴 ω

」

2

≒ o 」

0

．

0

　

0

．

05

1

．

0

　 　 　 　 　 　

5

　 　 　 　 　 　

0

雪

」 ぢ 。

巳

ω

」

2

≒ o 」

0

．

1

　 　 　

0

，

5

Period

　　　　　　

T

　　〔

sec

）

〔

a）

_Specimen

F

−

2

1

，

0

・

　 　

0

．

0

　 　 　

0

．

05

　　　　

0

．

1

　　　　　　

0

．

5

　　　　　

1

．

O

　 　 　 　

Period

　　　　　　

T

　　（

soc

）

　 　 　 　

〔

b

）

　

Specimen

　　

F

−

4

Fig

．

4

_Feurie

【

Spectra

　of　

Response

　

Displacement

_（

1st

　

Story

_）

一

₅₅

一

3

Story

−

51Q

〔

t

〕 o δ（om 3 o 3

一

1Q 〔

t

〕

一

3

Q

（

t

〕

Story

−

21

D δ 〔cm

’

3

0 3 1Q 〔

t

〕

Story

−

11

囗 δ 〔。m

3

o 3 〔a）

　

Specimen

　

F

−

1

一

3

Story

−

51Q

〔

t

〕 o 5 〔cm 3 o 3

一

1Q 〔

t

〕

一

3

Q

〔t ）

Story

−

21Q

〔t 〕 口 δ〔Gm） 3 o 3

一

1 （

b

）

　

Sp80imgn

　

F

−

2

Table4

　

Experimental

　

Results

Spoo

−

ime

【 　　

Tot

己

1

　　Ener8y 　　　In叫tV ε 〔cm ’sec 〕 　 阨ximum 　　I叩 utAcc610ration 芝_傭

，

（

981

） Fu冗d8mental 　　Natu旧

1

　　

P

帥

iodT1

〔se。） Da_叩

in

区

Gonst8n

ヒ h　 （傷 〕 Ori区

ina1100

．

OO

500

F

−

1 82

．

23 461

0

。

331

0

．

840

F

−

2

85

．

26

58

ア

O

．

360

0。847

F

−

3

84

．

04

517

0

．

414

2．034

F

−

4

78

。

66

619

0

．

355 1．012 果の 処 理

時

間は

，

特 記

の ない

限

り

加 振時 間

の

20

秒 間 と

し た。

Fig

．

3

に，

試 験 体

の べ

一

_ス

_プ

_レ

ー

_ト上

_での

_{観 測 加}

速 度 波

お よ

び

目

標 波

の

入 力

エ

_ネ

ル

ギ

ー ・

ス ペ ク トル を

示

す

。

図よ り

，

各

試 験 体の 観

測 波

の ス ペ ク トル は周

期

が

0

．

5

秒 以 下

の

有

意

な

領 域

で は お お む ね目

標 波

の スペ ク ト ル と よ く

合 致

して いる。 た だ し

，

周 期

が

0

．

5

秒 以

上の や や

長 周 期 領

域で は

振 動 台

の

駆 動 制 御 上

の

理 由

か ら 目

標 波

一

₅₆

一

一

3

Q

〔

t

）

Story

−

41

0

Q

〔t）

6

〔cm 3 0 3

⊥

　 　

凾

Story

−

2

　　1 口

Q

〔t〕 e 〔cm

Q

〔

t

〕

Q

〔

t

〕

Q

（

t

）

一

3

一

1

Q

〔

t

〕 D ヨ

Fle

属

ible

　 1Q 〔

t

〕

Me

而

ber

0 〔cm 3

0

3

一

1

一

3

Q

〔t〕

一

3

Q

〔t）

Fle

瓦

ible

　 1Q 〔t）

Member

o δ〔。m 3 o 3

一

1 （c）

_Specimen　F

−

3　　　　　　　

（

d

）

_Specimen

F

−

4

　　

Fig

_．

_{5　Hystelisis}

　

Loops

　of 　

Specimens

の 入 力エ ネル ギ

ー・

ス ペ ク トル より か な り

低

下 し て い

る

。

価 速 度

お よ

び最 大

入

力 加 速 度 を示

す

。

ま た

，

自

由

振 動 試

験

の

変位波形

か ら

得

ら れ た

各試験体

の

1

次

固 有 周 期

お

よ

び減

衰 定

数

を

併

せて

示

す

。

表

よ り

，

各

試 験 体

の

総

エ

_ネ

ル ギ

ー

の

_{等 価}

速 度 は

78

．

66

〜

85

，

26cm

／

sec といずれ

も同

等

の レベ _{ル と な}っ て いる

。

　

Fig．

4

には

，

試 験

体

F −

2

お よ

び

F −

4

の

_弾

性 加 振 （

20max

≒

50ga1

）

お よ び

弾

塑

性

加 振

（

銑

  ≒

500

　

gal

）

時

の

第

1

層

の

応 答 変 位 波 形

の フ

ー

リ

エ

・

スペ ク トル

を示

す

。

図

中

，

弾性加

振 時

の

最 大

の

ピ

ー

ク は

各 試 験 体

の

1

次

固

有

周

期

であ る。

図

より

，

弾 塑 性 加 振 時

の スペ ク トル は

試

験

体

の

1

次 固 有 周 期 よ

り

や や 長

い

領 域

に

も

ピ

ー

ク が

現

れ てい る

。

これ は

，

第

1

層

の

塑 性 化

に よ り

系

の

1

次

固

有

周

期

が

伸

び たこ と を

示

し て い る

。

　

構 造 物

へ の

地 震

に よ る

総

エ

ネ

ル

ギ

ー

入

力

はこの

実質 的

な

1

次 固 有 周 期

に

大

き く

依 存

す る

。

し た がっ て

，

試 験 体

F

−

4

の

場

合

，

最

大

入

力 加 速

度

がほ か の

試 験 体

の そ れ よ り

大

きい に

も

か か わ ら

ず

，

総

エ

ネ

ル

ギ

ー

入

力

が

小

さい の は

塑 性 化

によ る

系

の

実 質 的

な

1

次 固

有

周

期

が 長 く なり

，

しか もこ の

_周

_{期領 域}

で の

_実効的

な

総

エ

_ネ

ル

ギ

ー

入 力

が

低

下 し たこと に よ る

。

（

2

_）

層 せ ん 断 カ

ー

層 間 変

形

関 係

　

Fig．

5

に

各試

験 体

の

_層

せ ん

断 カ

ー

層 間 変 形 関 係

を

示 す

。

層

せ ん

断力

は

各

層

の

応 答加速度

デ

ー

タ か ら

求

め た

。

試 験

体

F

−3

お よ び

F

−

4

の

第

1

層

の

柔 部 材

と

剛 部 材

の せん

断

力

は

応 答 加 速 度

デ

ー

タ か ら

得

ら れ た

第

1

層

せん

断 力 を

ひ

ず

み

ゲ

ー

ジ か ら

得

ら れ た

柔 部 材

と

剛 部 材

のせ ん

断 力

お

よ

び

軸 力

の

水 平 成 分

の

和

の

分 担 率

に より

振

り

分

け た

。

　 試 験 体

F

−

1

の

_{場 合}

_，

_第

1

_層

は

弾 性 挙 動 を 示

し

，

第

2

層

以

上

では

大

き く 塑

性 化

して いる。

試 験 体

F

−

2

の

場 合

は

，

意 図

し た と おり

，

第

1

層

の みが

著

し く

大

き く

塑 性 化

し

，

第

2

層 以

上 は ほ ぼ

弾 性

にと ど

ま

っ て い る。

第

1

層 を

柔 剛 混 合 構 造

と し た

試 験 体

F

−

3

お よ び

F

−

4

の

場 合

，

層

全

体

と して は

F

−

2

と

同 様

に

，

第

1

層

の みが

極

め て

大

き く

塑

性

化

し

，

第

2

層 以

上 は お お む ね

弾 性 範 囲 内

に

あ

る

。

構成部 材

ご と の

挙 動

を

見

る と

，

剛 部

材

が

著

し く

大 き く塑

性

化

し

，

柔 部 材

は

弾 性

に と ど まっ て い る。

（

3

）

エ

_ネ

ル ギ

ー

吸 収 率

　

Fig，6

に

各

試 験

体

の

各

層

の

累 積 塑 性

ひ

ず

みエ

_ネ

ル

ギ

ー

の

_{骨 組}

全

体

の

_{累 積}

塑

性

ひ

ず

みエ

_ネ

ルギ

ー

に

対

する

比 率

を

示

す。

各

層

の

累 積 塑 性

ひ

ず

みエ

ネ

ル

ギ

ー

は そ れ

ぞ

れのせ ん

断 カ

ー

層 間

変

形 関 係

の ル

ー

プ

の

面 積

と して

求 め

た

。

し た がっ て

，

この量 は

減 衰

に よっ て

消 費

さ れ るエ

_ネ

ル

ギ

ー

も

含

まれ てい る_。 た だ し

，

積

分 時 間

は

各

々

_{試 験 体}

が

静 止

する

ま

での

時 間

と し た

。

　 試 験 体

F −

1

の

場 合

，

第

2

層

以 上

が

大

き く 塑 性 化 して お り

，

第

2

層

で は

骨 組 全 体

のエ

_ネ

ル

ギ

ー

吸 収 量

の

55

％，

第

3

層

で

13

％

，

第

4

層

で は

26

％

と

3

つ の

層

に

集 中

し てお り，

各 層

の エ

ネ

ル

ギ

ー

吸

収

量の分

布

は

不 規 則

である

。

，

oZ 　 あ 」 o の ω

5

4

3

2

1

　 　

0

　　　　　　

20

　　　　　　

40

　　　　　　

60

　　　　　　

80

　　　　　　

100

　　　　　　　　　

w

_／

w

，

　

（％〕

Fig

．

6

　

Ratio

　of　

Cumulative

　

Inelastic

　

Strain

　

Ene

【

gy

5

4

　

3

δ Z

2

診 o

お

1

　

O

　　 　　 　　 　　

lO

　　 　　 　　 　　

20

　　 　　 　　 　　

30

　 　 　 　

il

Fig

_．

₇



Cumulative

　

Inelastic

　

Deformation

　

Ratio

　

これに

対

し て_，

_{第 1 層}

の

強

度

を

相 対的

に

_弱

く し た

試験

体

F

−

2

，

F

−

3

お

よ

び

F

−

4

の

場 合

は， そ れ ぞ れ， 骨

組 全

体

のエ

_ネ

ル

ギ

ー

吸 収 量

の

80

％

，

89

％

お よ び

91

％ が 第

1

層

に

集 中

し ており_，

第

2

層 以 上

のエ

_ネ

ル

ギ

ー

吸

収 率

は わ

ず

かで

あ

る。

し

か

も

，

第

2

層 以 上

のエ

ネ

ル

ギ

ー

吸

収

量

の

大 部 分

が

減 衰

に

よ

っ て

消 費

さ れるエ

_ネ

ル

ギ

ー

で

あ

るこ と を

考

えれ ば_，

第

1

層

へ の

_累積

塑

性

ひ

ず

みエ

_ネ

ル ギ

ー

の

集 中 率

は さ ら に

大

きい

。

試 験

体

F −3

お よ び

F −

4

の

第

1

層

につ い て

見

る と

，

柔 部 材

が ほ ぼ

弾性

に と ど まっ て い る ため， そ れ ぞれ，

第 1

層

のエ

ネ

ルギ

ー

吸 収 量

の

94

％

お よ び

98

％ が

，

剛 部 材

の

累 積

塑

性

ひ

ず

みエ

ネ

ル

ギ

ー

と し て

吸 収

さ れ てい る

．

試 験

体

F −

2

，F −

3

お よ び

F

−

4

の よ うに_，

損

傷

の

_集中層

を

意

図

的

に

_設

け ることに

よ

っ て， そ の

層

の み で

地 震

入

力

エ

ネ

ル

ギ

ー

の

_{大 部 分}

を

塑 性

ひ

ず

みエ

ネ

ル

ギ

ー

と

して

吸 収

さ せ ること がで きる こと を

示

し て い る

。

（4 ＞ 累

積 塑

性 変

形

倍率

　Fig．

7

に

各 試 験

体

の

_累

_積

_{塑 性}

_変

_{形 倍 率}

_（

_{平 均 値}

_）

_万

＝

（

η＋＋η

一

）

／

2

の

_{分 布}

を

示

す。 ここ に

，

が

，

η

一

は そ れ ぞ れ

正 側

お よ

び負 側

の

累 積 塑 性 変

形

倍

率

で

，

各 層

の

層

せん

断

カ

ー

層 間 変 形 関係

の

履 歴 曲 線

が

横 軸

を

横

切 る

点

の

変 位

と そ の

直 前

に

横 切

る

点

の

変 位

との

差 （

増

分 量

）

を 正

側

お

よ

び

負

側

の そ れ ぞ れにつ い て

累 積

し た

も

の

を 各 層

の

_降伏変

形 量 で

除

し た 量 と す る。 た だ し

，

試 験 体

F−

3

お よ

び

F −

4

の

第

1

層につ い て は剛 部 材の値 を 示 す。

一

₅₇

一

6

4

ξ

2

306

　

20

10

0

　 　　

0

　

02450102030

　 　 　

＋

　　　　 　　　　 　　　　 　　　　 　　　　 　　　　 　　　　　 　　　＋ 　 　 　 μi　 　 　　 　 　 　　 　 　 η1 〔a〕

　

μ ’

一

μ

一

　

Relationship

　　

　

〔

b

〕

　

η ←

一

η

一

　Relationship

Fig

．

8　1nclination

　of 　

I

丑e旦astic 　

DefQrmatbn

　

Rat

め

　 試験 体

F −1

の

場 合

，

第

1

層

は

弾性

の た め そ の

累

積

塑

性

変

形

倍 率

は ほ ぼ

0

で あ る が

，

第

2

層 以 上

で は

塑 性 化

に よりか な り

大

き な

累 積

塑

性

変

形

倍率

を

示

し，

特

に

，

第

2

層

の

累 積

塑

性変

形

倍率

が

大

き く なっ てい る

。こ

の

試

験 体

は

，

各層

の

累

積塑性 変

形

倍率

が

等

し く な る よ

う

に

_{注 意}

深

く

その

強 度 を最 適 降伏

せ ん

断 力 係 数 分 布

に

合

わ せ たに

も

か かわ ら

ず

，

各 層

の

累 積 塑 性 変 形 倍 率

は

一

様

と なら

ず

，

い

ず

れ か の

層

に

損 傷

が

集 中

す る ことに な る

。

また

，

そ の

集 中層 を 予 測

する こ

と

は

困 難

で

あ

る

。

実 際

の

建 物

で は

，

施 工 性 を 考 慮 し

た

部 材 断 面

の

選 択

，

材 料

の ば

ら

つ

き や

二

次 部 材 等

の

影 響

で

強 度 分 布

を

最 適 分 布

に

合

わ せ る こ と が 困

難

で

あ

るこ

と を 考

え れ ば

，

す

べ て の

層

に

大

き なエ

_ネ

ル

ギ

ー

吸収 能 力 を見 込 む 必 要

が

あ

る

。

　 第

1

層

の

強 度 を弱

く し た

試 験 体

F

−

2

，

F

−

3

およ び

F −

4

の

場

合

はい

ず

れ

も第

1

層

に

極

めて

大

き な

累 積 塑 性 変 形

倍率

を 生

じてお り，

第

2

層 以 上

の

累 積 塑 性 変 形 倍 率

は

非

常

に

小

さ く 損

傷

が

軽 微

であ ること を

示

し てい る

。

ま た

，

柔 剛 混

合構 造

に

注 目

す る と，

試 験

体

F −3

の

場合

，

第

1

層

の

剛

部材

の

強 度

が

試 験 体

F −

2

の

_{第 1}

層 強 度

に

比

べ _て

1

／

2

に なっ て い るた め 累

積 塑 性 変

形

倍 率

は

試

験

体

F −

2

の

約

2

倍

と な り

，

さ ら に，

試 験

体

F −4

の

場 合

，

試 験

体

F

−

3

に比べ て

_{降伏 変}

形 比

が

約 2

倍

になっ て い る た め

等

量のエ ネル ギ

ー

吸 収 量 で も 累

積 塑 性 変

形

倍 率

は約

2

倍に なっ て いる。 この よ う に， エ

ネ

ル

ギ

ー

集 中

型

骨

組

で は 地

震

入

力

エ

ネ

ル

ギ

ー

を特 定

の

層

（

第

1

層

）

に

集

中

さ せ るこ と がで き る た め

，

この層に の み

大

き なエ

ネ

ル

ギ

ー

吸

収

能

力

を

見 込

め ば よい。

　 Fig

．

8 （

a

_）

お よび

（

b

）

は それ ぞ れ

見 掛

けの

塑

性 変

形

倍 率

μ

一

δ融．

／

δ．

−

1

お よ び 累 積 塑 性

変

形 倍 率 ηの 正 側 お よ

び

負側

のそ れ ぞ れの

値 を プ

ロ ッ

ト

し た

も

ので

あ

る

。

図

より

，

見 掛

けの塑

性

変

形

倍 率

μ は， い

ず

れ の

試 験 体

につ い ても か なり

一

方

向

に

偏

る が

，

累 積 塑 性 変 形 倍

率

η は

試 験 体

F −2

の 場

合

わ

ず

かに

正 側

に

偏

る

も

のの

，

い

ず

れの

試 験

体

と も

正 側

，

負 側

でお お む ね

等

量 と な り， ほ と ん ど

偏

ら な い こ とが 分か る

。

　

ま た

，

見 掛

けの塑

性 変 形 倍 率 （

平 均 値 ）戸

＝

（

μ＋＋μ

つ／

2

と累 積 塑 性 変 形 倍 率 （

平 均 値 ）

万 との比

Ph

につい て は

，

試 験 体

F

−1

の

_第

2

層 で は

Pfo

；

o

．

04

，

試 験 体

F −

2

一 58

5

4

　

3

．

OZ

2

あ

」

o

お

。

oZ 　 為 」 o ρ ω

1

　

01234567

　　　　　　　

δ1

／

hl

　

×

1b

−

i

Fig

．

　

g



Maximum

　

Interstory

　

Deformation

　

Angle

5

4

3

2

1

0

．

0

　　 　

0

．

2

　 　 　

0

．

4

　　 　

0

．

6

　 　 　

0

鹽

8

　　 　

1

・

O

　 　 　

L2

　　　　　　　　　

e

，

i

／

δri

　 　 　

Fig

．

10

　

Residual

　

Deformation

の

第

1

層

では 酉

／

万

；O．15，

試 験 体

F −

3

の

第

1

層 剛 部 材

で は

P

／

万・＝

o

．

13，

試

_験

体

F −

4

の

_{第 1}

層 剛 部 材

で は

_万／万

＝

₀

_，

₁₅

と なっ てお り

，

い

ず

れ も

小

さ な

変 位 振 幅

で

数 多

く の

繰

り

返

しを

受

けてお り

，

エ

ネ

ル

ギ

ー

吸 収 効 率

が

高

い

。

（

5

） 層 間 変 形 角

　

Fig，

9

に

各 試 験 体

の

最

大

層 間

変

形 角

の

分 布 を示

す

。

　

最 適 降 伏

せ ん

断

力 係 数

分

布 を も

つ

試 験 体

F −

1

の

場 合

，

第

2

層 以 上

が

塑 性 化

に

伴

っ て

層

剛性

が

低下

する た め，

各

層

と

も比 較 的 大

き な

層 間

変

形

が

生

じ ている

。

第

1

層

の

降

伏

せ ん

断 力係 数

を

第 2

層 以 上

に

対

して

相 対 的

に

弱

く し た

試 験 体

F

−

2

，

F

−

3

お よ び

F −

4

の

場 合

，

第

1

層

に

非 常

に

大 き

な

層 間

変

形

を

生

じてい る が，

第 2

層 以 上

は

一

_様

_に

_層

間 変 形

は

小

さい こと が 分 か る

。

これは_，

第

1

層

で

地 震 入

力

エ

_ネ

ル

ギ

ー

の

大 部 分

を

塑

性

ひ

ず

みエ

ネ

ル

ギ

ー

と し て

吸

収

し て し ま

い

，

第

2

層 以 上

に 入 るエ

ネ

ル

ギ

ー

が 小

さ

くな

る た め である

。

　

柔 剛 混

合

構 造

につ い て

降 伏 変 形 比

に

よ

る

差 異

を

見

る と，

降 伏 変 形 比

の

大

きい

試 験 体

F

−

₄

の方 が

試 験

体

F −

3

よ り

第

1

層

の

最 大 層 間

変

形

角

が

小

さ く なっ て いる

。

これ は

，

試 験 体

F

−

3

と

試 験

体

F −

4

で は，

後

者

の

方

が

総

エ

ネ

ル

ギ

ー

入

力

が

約

4

％

小

さい ほ かに_， 入

力

エ

_ネ

ル

ギ

ー

を 早

期

に剛

部 材

の

塑 性

ひずみエ

_ネ

ルギ

ー

と して

吸 収

して し まうた め

振 動

に

寄

与 す るエ ネルギ

ー

が

低

下 する ことに よ る。

（

6

）

残

留変形

　

Fig．

ユ

o

に

各

試

験

体

の

降 伏

変

形

量に

対

す る

残 留 変 形 量

の

比

の

分 布 を示 す

。

　

試 験 体

F −

1

で は_，

第

2

層

以 上

が 塑 性 化 す る た め そ れ ら の

層

に か な り

大

き な

残 留 変 形

が見 られ る

。

ま た

，

試

験

体

F

−2

で は

第

1

層

に

き

わ だっ て

大

き な

残 留

変

形

が

生

じ て い る が

，

これは

柱 部 材

が

大

き く

塑 性 化

する ことに よ り 層 剛

性

が 低

下

し たためで ある

。

こ れ に

対

し_，

柔 剛 混

合構

造

の

試

験 体

F −3，F −

4

で は

，

剛 部 材 が 塑 性 化

し て

も 柔

部 材

の

復

元 力

が

働

くた め

残 留 変 形

は き わめて

小

さい

。

　

降 伏 変

形 比に よる

差 異

を

見

る と，

降 伏 変 形 比

の

大

きい

試 験

体

F −

4

は

，

降 伏 変 形 比

の

小

さい

試 験 体

F −

3

に

比

べ て

_{残 留変}

形

はかな り

小

さ く な っ て い る

。

こ れ は

，

試 験 体

F −3

で は 柔

部 材

が わ ず かに

塑 性 化

し た た め で

あ

る

。

4．

弾

塑

性応 答

解 析

　 本 節

では

，

完

全

弾

塑

性

型の

_復

元 力

特 性

を

用

い た

無 減 衰

系

の

弾

塑

性 応 答 解 析

シ ミュ レ

ー

ショ ン に よ り

得 ら

れ

た前

報 （

文 献

7）

の

_結

果の

_妥

当 性

を

検

証 する た め

無 減 衰 完 全

弾

塑

性

系

の

解 析

結

果 と

実

験

結

果

との比

較

を 主

眼

とし

，

さ ら に，

鋼 材

の ひ

ず

み

硬

化

お よ

び

Bauschinger

効 果

の エ

ネ

ル

ギ

ー

応 答

へ 及 ぼ す

影 響

につ い て も

検

討

す る

。

4

．

1

解 析

手

法

　

骨

組

を せ ん

断

ば

ね

一

質

点

系

で モデル

化

す る と

，

運 動 方

程式

は

次式

で

_与

え ら れ る

。

　　　

［

M

］

1

酬

十

［

C

］

1

酬

十

［

K

］

lyl

＝

一

_{瞳 ｝}

ll

　

12

−一 …

_{（1 ）}

こ こ に，

［

M

］

，

［

C

］

お よ び

［

K

］

は そ れ ぞ れ

，

質 量 行 列

，

減 衰

行

列

お よ

び

剛

性

行

列

で あり

，

ly

｝

は

相 対 変 位

ベ ク ト ル

，2

は地 震 加

速 度

であ る

。

　 （

1

＞

式

をエ

_ネ

ル ギ

ー

と し て

評 価

す る と

次式 を得

る

。

　 　 　

W

，十

肱

十 肱 鷹

E

………

（

2

）

こ こ に

，

臥

は 運 動エ ネル ギ

ー，

弘 は

減 衰

に よっ て

消

費

さ れ るエ

_ネ

ル

ギ

ー，Ws

はひ

ず

みエ

_ネ

ル

ギ

ー，

　

E

は

総

エ

ネ

ル ギ

ー

入

力

であ り

，

そ れ ぞ れ

次 式

で

定 義

さ れ る

。

w

・

一

∬

駲

鵬

｝

dt

w

・

一

∬

馴

c

伽

置

w

・

一’

∬

駲

K

］

ly

｝

dt

E

− 一

_∬

_闘

_剛

・

12dt

・

・

………・

・

_{（3 ）}

こ こ に

，

t

。は 地

震 継 続 時 間

で

あ

る。

　

解 析

モ デル は，

第

1

層の

強

度

を

相 対 的

に弱く した

試

験

体

F −

2

（

非 混 合 系 ）

お よ び 試 験

体

F

−

4

（

柔 剛 混 合 系

）

と し

，

そ れ ぞ れの

解 析 諸 元 を

Table

　

5

に

示

す。

表 中

，

層

剛性

1

よ

弾 性 加 振 結 果

よ り

求

め た

値

であ る

。

　

解 析

は

，Table

　

6

に

示

す

4

ケ

ー

ス につ い て行っ た

。

復

元

力

特

性

は

_，

_{完 全 弾 塑 性 型}

_，

Bi

−

hnear

_{型 （}

_ひ

_ず

_み

_{硬 化}

Table

　

5



PropeTties

　of　

Anarytical

　

Models

Sp6c

一

StoryStoryStiff

一

Yield

一

Yl81d

ImonNo

．

Weight

囗3SS Sh3arOefoma

一

kI

ForCOtion iWi （

t

〕 〔

t

’。m）

Q71

（

t

〕 δ∬（cm〕

5o

．

4080

．

7423O

．

42160

．

5680 40

．

4081

．

33500

．

63840

．

4

ア

82

F

−

230

．

4081

．

62930

。

ア8480

．

4817 20

．

4082

．

0ア100

．

91480

．

4417

10

．

4081

．

29640

．

69640

。

5372

5O

．

4080

．

7505O

．

4216O

．

5618

4o

．

4081

．

3608o

。

53840

．

4691 F

−

430

．

4081

．

7135O

．

7848o

．

4580

20

．

4082

．

0471O

．

9148O

．

4469 　　Fle其

．

1

　　

Stiff0

．

408O

．

13991

．

1875o

。

29910

．

35002

．

13800

．

2947

Table

　

6

　

Analytical

　

Cases

Amlytio81

　C8seRastoring

−

Force

　Oharaot●rlstiCS

D8mpin8Const

自nth 〔艶〕

1

Elasto

−

Ferfgctly

　

Pl8stlc

　Type

o

．

o

H

Bi

一

凵no8rτ￥p8　（

Strain

　

Hardenin8

）

712 　

0

．

02

0

．

O

皿 Trl−

Llnoar

　

Type

　（

Straln

　

H8rdenin

冒）

71

睾





0，3r



₇₂

露





O

．

02

，



Q6

＝





2Q

_，ノ

3

O．0

皿 Tri−LFnear

　

Typg

　

〔

Str

己

in

　

Hardeoing 〕 71

昌



0．3

，



72

＝



0．02r



Q

。

＝

　

2Q

_／

3F

−

₂

：

0

．

847

F

−

431

．

012

yo

凾

_δ ソ δr

〔e）

_Elastie

−

Perfeetly



Plastic



丁

_YPe

Qr

7LKo o

一

_δ r

　

δr

〔

b

〕

_B

ト

Linear　Type　

（

Strain　

Hardening

）

72Ko

Q

：

、

LKo

一

_{ら o}

　

_∂y1

一

δ

r

δ

‘

δr δ，1

．

「

「

一 一

Q

（c〕

　

Tri

一

凵 near



Type



〔

Strain



Harde

冖

Tng

〕

Fig

．

11

　

Restoring

・

For

じe　

Characteristcs

モ デル

）

お

よ

び

修 正

Tri−linear

型

（

ひ

ず

み

硬 化

モ デ

ル

_）

1°1

の

3

_{種 類}

を

用

い た

（

Fig

．

11

参 照

）

。

　

Bi−linear

_型

は ひ

ず

み

_{硬 化}

によ る

耐 力

上

昇

の

_{影 響 を 考 慮}

_{し た}モ デル，

修

正

Tri・

linear

型

は ひ

ず

み

硬 化

の上に

Bauschinger

_{効 果}

の

影 響 を考 慮

し たモ デル で

最

も

実 際

の

特 性

に

近

い もの で あ る。 な お

，

修

正

Tri

−

linear

型

の

諸 元

は

文 献

10

）

を

参

考

に

設 定

し た

。

減

衰

につ い て は

，

1

次

お よ び

2

次

の

減 衰 定