1
論 文】 UDC ：69．
022 ；699．
841 ：624．
012．
4 日本建築学会構造 系 論 文報 告 集 第 381号・
昭 和 62 年 11 月壁 板 中
央
に
す
べり
面
を
有 す
る
鉄 筋
コン
ク
リ
ー
ト
耐
震 壁
に
関
す る
研
究
正 会 員東
端
泰
夫
＊1．
序 鉄 筋コ ンク リー
ト （以 下 RC と略す）造 建 物の重 要 な耐 震 要 素と し て耐 震 壁が ある。 し か し、一
般 的にRC
耐震 壁は変 形 性 能 が 乏しく，
じん性 指 向 （高い変 形 性 能 を 期 待 し た）の 耐 震 設 計に は その 利 用が困難であ る。RC
耐 震 壁の せ ん断 変 形 性 能を大 幅に向上 す るこ と がで き れば， じ ん性 指向の耐 震 設 計 を行 う 中低 層 建 物に も有 効に利用す るこ と が可 能 となる。
筆 者は せん断 変 形 性 能 に優れ たRC
耐 震 壁 を 「RC
じん性 壁 」と称し，
そ の特 徴を図一1
の よ う に示し た2｝。
図一
1で は， 設 計 強 度 を 上回 る安 定 耐 力 （変 形の増 大に対し て安 定した せ ん断 耐 力）を得る過程に基づい て，RC
じ ん性 壁を以 下の 2 種 に 分類し た。
A ．
壁板の局 部 破 壊による耐 力 低 下の後に耐 力 抵 抗 機 構 が成 立し， 安 定 耐 力 を得る。
B ．
初 期よ り耐力 抵 抗機構が明快で耐 力 低 下がな く徐々 に安 定 耐 力 を得る。
筆 者は，A
の一
例と して壁 板 周辺 に円 形 空 洞を設 け た 「周 辺 目地 壁 」につ いて， 力 学性状お よび安 定 耐 力 抵 抗機構の妥 当性につ い て報告 し た3｝。一
方，RC
耐 震 壁 が有す る復元 力特性の 明快さの面か ら，B
の可 能 性 を 検討す るこ と も重要で あ る。
し か し，RC
じ ん性 壁の実 用 化に当たっ ては 汎 用性の意 味か らも， 耐 力 抵 抗 機 構が 明 確であ り，
剛 性，
耐 力， 変形性 能の把 握が容 易な もの が要 求さ れ る。
本報はB
の一
例と して壁 板 中 央に水 平 方 向すべ りを 誘 発す る すべ り面を 設 け た RC 耐 震 壁 （すべ り壁と称 する〉に着 目し，
そ の力 学性状につ い て以下の検 討 を行 い，RC
じん性壁と しての 可 能 性 を評 価す ること を 目的 と す る。il
予 想さ れ る変 形 状態 か ら耐 力 抵 抗機構を 設定す る。
ii
）一
定 軸 力下で の 正 負 繰り返 し水 平 加 力 実 験を行 い， 変 形 状 態 を確 認および力 学 性 能を把 握 する。 せん 断力斗
Q
設 計 強 度 A．
耐 力 低下がある 安 定耐力 本研究の一
部は昭 和59年 日本 建 築 学 会 大会に発 表し たもの で あ るT）。
＊ 竹 中工務 店 技 術 研 究 所 主 任 研 究 員 〔昭 和 62 年 3 月 9日原 稿 受 理 ）’
7
’“
＝’
低
祕 下＿ 付覆
羅
0 10 20− 一一
，e一 せ ん 断 変 形 角 R（x10曽
3 rad．
） 図一
1RC じ ん性壁の特徴 せ ん断 力 ⇒ た簗
せ ん断 力孟
！
籌
欝
1
灘
図一
2 すべ り壁の変 形 吸収 機 構 せ ん断 力 ⇒ 上 壁 板 下 壁 板iii
）設 定し た耐 力抵 抗 機 構に基づい た数 種の抵 抗 要素 を組み合わせ た力学モ デル による解 析に よ り実 験結 果の検 討を行い，
抵 抗 機 構の妥 当 性を検 証する。
2．
すべ り壁の耐 力 抵 抗 機 構 2．
1
変 形 吸収 機 構 すべ り壁の変 形 吸 収 機 構は，
図一2
に示す よ うに，
腰 壁 付 柱と垂れ壁 付 柱の合 成で あり，
壁が隣 接す るス パ ン に連 続す る と成立し な い。
壁板は中央に水 平 方向の すべ り面 を 設 け た た め， 上下2枚に分離してい る。
上下壁 板 と も柱 面で壁 横 筋 を切 断し， 変 形 時に柱 との離れ が可 能 で ある。
また，
壁 縦 筋はは り に十 分 定 着し，
壁 板と は り の一
体 化を図っ て い る。
図一
2の よ うな変形 状 態を想定 す れ ば，
上下の 壁板問の すべ り面にお け る すべ り と ， 壁 板と 分離し た 短柱の曲げ せ ん断 変 形に よっ て すべ り壁の一
61
NII-Electronic Library Service せん断 変 形 大部分が吸 収 可 能と考えられ る
。
2，
2 耐 力 抵 抗機 構過 去の大地 震に お け る RC 造 建 物の被 害よ り， 腰壁 付 柱のぜい性 的な破壊が指 摘さ れて い る鰍 蜘
。
し か し， 腰 壁 お よ び垂れ壁付き柱で も壁が取り付か ない短 柱 部 分 で十 分な変形性 能を 確保す れ ば建 物とし て致命的な被 害 の発 生 を防ぐこ と が可 能で あ る。 そ の た めに は， 短柱部 分のせ ん断 補 強が可能な程 度に柱の曲 げ強 度 を抑える必 要がある。一
方，
変形吸 収 機 構に よるすべ り壁の せん断 耐 力 （Qu
＞は左 右短柱の せ ん断 耐 力 （Qc
）とすべ り面 の 摩 擦 力 （Q
。）の和であ り，
Q
、
が低い とQu
も低い値 と な る。
しか し
，
耐震壁に は 「大 きなせ ん断 耐 力」が要求さ れ ること が多く，
その要 求に答え る た め に はQu
を増強す る 必要が ある。 そ こ で， 図一
3に示す よ う に左 右 短 柱の 変形によっ て壁 高 さの中 央 位 置で左 右柱芯が離れ ること を利用 し，
Qu
を補 う引 張 筋 を設け た ものが すべ り壁の 耐力抵 抗 機 構で ある。
し た が っ てQu
は下 式で予 想で き る。Qu
＝
2Qc十Qs
十 T…・
…………・
………
（1 ） た だし，
Q
。 ：柱の せ ん断 耐 力 （左右同 等と仮 定 ）Qs
：すべ り面の摩擦 力 T ：引 張 筋 総 面 積と降 伏 応 力度の積 3．
水 平 加 力 実 験 3．
1 実 験 目的 本 実 験の主目的は以 下の 2項である。
・一
定軸力と 正負繰り返し水 平 力の基で の力 学 性 状 把 握・
想 定し た耐 力 抵 抗機構の妥当性を検 討 する ための資 料 を得る。
な お， 実 験で対 象と す るすべ り壁は，
中低 層 RC 造 建 物で通 常 設 計され る耐 震 壁 を想 定 し， 形 状， 配筋， コ ンク リー
ト強 度 等の影 響 因子の水 準 を 限 定し た。
実 験で 採 用し た実 験 因子と その検 討 項目を 以 下に示す。
の 引張 筋 量 引 張 筋 量はすべ り壁の剛性， 耐 力，
破 壊 性状に大き く 影 響 を与え ると考え ら れ る。
図一
4に下壁板に関す る力 の釣り合い例 を示す。
引 張 筋 張 力 （T
）が短柱の せ ん断 力 （Qc
）を補う と し，
両 者の和が下 壁板か らの反力 （C
） とつ り合うと仮 定すれ ば， 過 度な引張 筋に よる補 強は下 壁 板コー
ナー
（以 下，
同様な位 置 を 上 下 壁 板コー
ナー
と 称す る）の破 壊を・
早め るこ と に な る。一
方，
上下 壁 板コー
ナー
の破 壊 は 短 柱 に とっ ては 壁 高 さ中央の 材 端 固 定 条 件 の緩 和と な り変形性能の向上が期待で き る。 以上 より，
大 変 形 時に安 定し た耐 力 を 保 持す る た めの適切 な引 張 筋 量につ い て検 討す る。
i
の すべ り面の構 成 法 既 往の手 法で製 作するすべ り面で は，
上 下 壁 板 間の摩 擦力 を 完 全 に取り払 うこと は困 難である。 こ の摩 擦 力は一
62
−一
．
．
すべ り壁の剛性， 耐力等に影 響を与え ることになる。
こ のた め，
簡単な施工で構成でき る数種のすべ り面につ い てその影 響を把 握す る と ともに，
変 形 吸 収 機 構の成 立 を 確 認す る。
聾D
PC 。
壁 板と 下 は り との接合法 試験 体で は付 帯フ レー
ムと壁 板とを．
一
体に し たコ ンク リー
ト打 設 （横打ち）が可 能で あ るe しか し，
実 建 物の 施 工に おい ては，
すべ り面作 成の た め，
コ ン クリー
トを 必要高さで分離打設す る か壁 板をプレキャ ス ト （PC。
） 化す ること が考え られ る。 すべ り壁の壁 板は上 下の は り に剛 接 合す ること を前 提と して い るが，
PC。
壁 板と下 は り との 剛接合は困 難で あり，
せ ん断 力 伝 達 用の コ ッ ター
等が 必要と な る。 本 実 験では，
こ の コ ッター
等の性 状把握を目的とし て は い な いが，
コ ッター
の有 無が すべ り壁の力 学 性 状に与え る影 響 を把 握し， 合 理 的 施 工 法の 可 能 性を検 討す る。 3，
2 試験体 試 験 体は実 耐 震 壁の約 1／3規 模で，
引 張 筋 量， すべ り 面 構 成 法，PC
。壁 板 下 端コ ッ ター
の有 無 を 因 子 とし た 合計 4 体である。 試 験 体の設 計 方 針 概 要 を以下に示す。
i
） 引 張 筋 総 面 積 （A。）はすべ り壁の安 定 耐 力目標（
Qa
＞を （2＞式の よ うに設 定 し，
（1 ）式に よ るQu
より算 出し た。
Q
。＝
Q
。≧τ。・
t・tw− …・
…………・
…・
…・
…・
（2
） τa ：目 標 とする 平 均せ ん 断 応 力度，
35kg
／cm2 （周 辺 目 地 壁 の 実 績），
45 kg／crnZ t，lw
：壁 厚， 付 帯 柱 芯 間 距 離 な お，
（1）式の適 用に当た り，
Q
．
は低 減可 能 を 前 提 と して無 視し，
Q
。は壁 内 法 高さの長 柱で柱 頭柱脚曲げ降 伏 時せ ん断 力 （軸 力は一
定）と し た。iD
すべ り面は 図一5
に 示 す，
◎，
の 3種 類と しQu
■ ■ レ 力 図一
3 すべ り壁の耐 力 抵 抗機 構 短柱の せ ん 断匹
・嬲
筋 T すべb
面 C 下 壁 板コー
壁 板 かナ
ー
の 圧 壊 らの反 力 図一
4 引 張 筋 張 力の釣 り合い テ7囗
呻鉛〆ッ
ン
板 r一
鉄権国国
凹 亜 鉛メ ツ キ 鉄取 占一
U19LL 7、
5画 75o
；引 張 筋 図一
5 すべ り面の構 成 法 N工 工一
Eleotronio Libraryた。 は
Qs
を最 小とする例，
◎，
は実 際の旋工 を想 定し たもの で あ る。 すべ り面は壁 板を水 平に分 割する 2つ の平 行 面で構 成し，
中 間に引 張 筋を配筋 し た。
また， 付 帯フ レー
ム と壁 板の コ ンクリー
トを 同時に打 設 する試 験 体で は， 壁 板の柱 面に短 柱が壁 板と分離し て変 形しや すいよ うに コ ン クリー
ト の縁 切 り と し て亜 鉛メッキ 鉄 板 を 設 置 し た。
（図一
6，
A −A
断 面 図 ）iii
） 壁 筋は縦 横ともダ ブル配 筋で pc。
壁 板 も含め て全 試 験 体で同一
配 筋 とし た。 横 筋は柱 面で切 断し， 縦 筋はすぺ り面 を貫 通し て上 下の は りへ 定 着し た。 し か し，
PCa 壁 板の 縦 筋は壁 下 端の み切 断 し た。
PC
。壁 板は下 端の コ ッター
有りと無 しの 2種 類 と し た。PC
。壁 板 と下 は りとの接 合は， コ ッ ター
有 りでは，
下は りか らの鉄 筋 （6φ ）に せ ん断 力伝 達 を 期待し て図一6
の よ う に モ ル タ ル後 詰め と し， コ ッ ター
無し は壁 板平置きとし た。
iv
） 柱の主 筋 量 （Pg
）は，
短柱のせ ん断破 壊 が 生 じ な い よ う中 低 層建物の 柱と して は や や少ない1，
3
％ と し，
すべ り壁の 付 帯 柱と しての軸 力 保 持性能 を確 認 す る た め軸 方 向 応 力 度 （aa）は や や高い 42．
5kg
／cm2 （≒O．
2
Fc
）と し た。
ま た， せ ん断補 強筋 量はi
）で算 出し たQc
に対して，
荒川 τ麗min 式 6） に よ る 必要量の1．5
倍と し た。
以上の方 針で設計し た試 験体の形状，
配筋と，PCa
壁板形状を図一
6に，
．
試験 体の一
覧を表一
1に示す。 使 用 材 料は，
鉄筋が柱，
はりの 主筋に SD 35の D13，
壁 筋お よ び柱，
は りの せ ん断 補 強 筋に焼入 れ鋼 線の 4φ，
6°，
引 張 筋に はSD
35の D19，
D 22，
コ ン クリー
トが ・1
．
一
〇亅一．．
・
B『 5．
廴 口−− −冒匿冒
関
・−
DI・醐
轟
・．
一
一
2−
D内
一
4 屮一一
一
DI9 すべ 匂 血1冒
テフロ
ン
板 t＝
1mm 早 2枚 合 せ り （幅60mnト）堺
一
→
詞
1頃
『．
・
、1 すべ り面：ラ7卩
ン
一一 − 一一冒一一一
［1
II o 瓢圏
珊
゜黯
攪
表一
1 試 験 体一
覧 名 HB−
1HB−
2 且 B．
・
3H B−
4 庄 舵 筋 4−
D13 Pg二
13 同 左 同 左 同 左 帯筋比 5φ＠30 飾一
〇94”
同 左 同 左 1司 芹 配 筋堅筋 比 4 φ鯉10Dダ ブル
PS＝
042％ 同 左 回 芹 司 左 引 張筋 2−
D192−
D222−．
D19 同 左 すべり面 瞭アフロ
ン
2孜 合 せ 幅60◎ 亜 鉛 鉄 棲2枚 幅6G
δ 亜 鼬趺 板2枚 幅45
囗
隔
同 左 κ5 版コ
ソ
タ一
一
有 無 表一
2 コ ンク リー
トの試 験結果 〔詰 果 は3 体 D平均 ｝ HB．
1、
2全 体，
HB−
3．
4フ
レ
ー
ム
HE・
・
．
3、
4 ｝℃旦
唖．
基礎ス
ヲ フ’
材令 厂F羅強度 Fo［ 石ω 割裂強匿 σt 陬 ノ宙1 ヤ ア グ係數 Ec 【×田 5 ピ僧
の 圧 鏥強度 Fo囎 ／虹⊃ 割 裂強 度 呼t 【k民綱 ヤノ
グ 係 致 1要fo・駟 ｝ 開 姑 H 35日 23011900110．
81．
93219 口700〕 12．
⊥ L．
88 握 了 日 52日 225【ユ85 14219B23L 【195D ｝ 11．
7 且99 平 均 227〔1δ75〕 12．
51．
95225 〔1825〕 11．
9193 注｝ 〔 〕内は．
Fe 時のひ ずみ XIO疊
6 を 示 すo
表一
3 鉄筋の試験結果 〔結眼は3本の甼均｝ 降 伏 強 度σ
〔 ノ血1 最 大 強 墮σ
u 〔kg 〜副 ヤ ング係 数 Eg ［xlo6k 翩面〕 偏 薄 4φ家
4087 4843 L83 6φ 4077 ネ 4835 1．
ε7 D133643 5050 L64 D193604 〔3540 〕 5363 〔5122 ） 165116Bl 口且HB−
Lの み D223B75 6098 1．
89 ff）＊：
0．
Z ％ 残 留 ひ ず み を 示 すo 粗 骨 材 粒 径 10mm 以 下の豆砂 利コ ン クリー
トである。 使 用 材 料の試 験 結 果を表一
2， 3に示 す。
な お， 4 φ，
6φ は明確 な 降 伏 点 を 示 さない た め，
0．
2％ 残 留ひずみ降 伏 点とし た。
HB−
1， 2の製 作は， 壁 面を 上下に し て コ ン クリー
ト を一
体に打 設 （横 打 ち ）し た。HB −
3， 4はPC 。
壁 板 を 横 打ち で基 礎ス ラ ブ と同 時 に製 作し， コ ン ク リー
トの硬 08 8q ⊃i59
鬥
1
，1
・駐
。 ・r
嗣
D2 e匠
4φ すべり 面；
亜鉛メ’
キ 鉄 桓 ！’
5−
DI65t DI3−
□ 200勉 區 すべ 少 面 8−
「p，
suノ鱸
9
・
一
・・
出
、靄
叢堺
跚 癖幽
〔H．
．
Lll，断 面 図 定 引 定 厂嶽 切材：亜鉛陶 キ鉄 恒一
5・
・
・・・・…
「
…
5DL
− 一一一
L520．
．
一
一一
」區
一
一
割一
↓鯉 ↓一一一
1500 550齧
・駐
・綯
姦
、戮
漏
甌
］
コン
・
ター
部許細 宴1 図一
6 試 験 体 形 状 配 筋 図 ／・
t．
−
c，
．
．
断 面図一
63
一
NII-Electronic Library Service 図
一
7 加 力 装置 十Q δ（表 農 平 均 ） ピ 」 R＝
δ！h’
（rad．
） Rf×
10harad．
1 3“ 201054 122 3456一
2−
−
4 G−
10−
20一
．
．
tS一
サイ クル 図一
8 加 力サイクル 十Q 民一
Q o り匹
嶋
頃
卜
725ooo725 注｝ ■：不 動 点 を 示す。
図一
9 変 位計配置図 表一
4 諸強 度一
覧 緑 切 部 †へ
りΨ
堙 せ ん 緬 ひび わ れ 匠 緕 柱主筋降 伏 引 張筋降伏 堰 大酎 力 試験体 襾 療 q 〔し咀1 変 形 R ｛Xlo．
，
1 荷 亟・
Q ほo囗
1 度 形 R ¢ 窺0ー
ヨ
荷重 qI 包り
nl 殪形 R 〔KL『3塵 荷重 q ［置on） 慶形R 囲0
一
詢
荷重 qlL。
u 】 愛形R レ
田
．
団
自 正 53O、
L493o 奄 且 35178 引 団739573971792 HB一
匹 負一 一 一
14匸一
匹．
聰8一
334一
8．
D2一
323一
744一
35．
3一
995 正 50DO823B 匸4L4 ［7879 降 伏せ ず 4L．
7879 HE−
2 負一 一 一
249一
245一
37．
1一
Lα05 降 伏せ
ず一
5Bρ一
8．
54 王 140Ib21L810．
29395 嚇01 393 呂593985 卩 匡 HB−
3 負一
BnO．
17一
1臨1oo 日一
363一
7垣
o−
343Lα
匸7一
374一
5．
99 正 L3，
o．
23Lh り 03937、
3597 344L3．
δ437．
7939 aβ一
4 負一
99一
〇〇3一
H8一
〇L6一
35、
ビ．
5．
97 特 伏せ
プ一
352一
5．
97 庄i琿
：
す ぺ）面に
浸う
水丁ひ
びわ
れ
t 示す。
図一
10 破壊 経過の模 式 図 化 後に基 礎ス ラブ上にPC
。板を設 置 して柱，
上 は り を 配 筋し，
付 帯フ レー
ムの コン クリー
トを縦 打ち し た。
3，
3 加 力．
測 定 方 法 加 力 装麗 を 図一
7に示す。
試 験 体の基 礎ス ラ ブをPC 鋼 棒に より反 力 床に締 結し，
左 右の反 力 装 置に取り付け た油圧 ジャ ッキに よ り片 押 し正 負 交 番 繰り返し水 平 力を 載 荷し た。
ま た，
付 帯 柱に は軸 方 向 圧 縮 力 （σ。≒0，
2F 。〉一
Q一
一
Q トQ HB−
2一
Q・
t−
Q HB−
3一
Q・
｝1
｛』
♪ q 濁・
ミ
’
・’
矯
撫
・・∫「
．
’睥
HB−
4 R＝一
．
4x10−
3rad，
R二
±20x10」
／
l rad．
図一
11 ひび わ れ発生 状 況 を加え，
実 験 中は…
定に保 持し た。
水 平 加 力サイク ル は 上ば り中 央 点 《高 さh’
）に おける基 礎ス ラブ との相 対 変 位 を表 裏2点で計 測し，
そ の平 均 値 （δ）を 用い た部 材角 （R
，R ＝
δ／h
’
）で変位 制御し た。
加力サ イ クル を 図一
8に示す。
荷 重の測 定は ロー
ドセ ル （20 ”ノt），
変 位の測 定は変 位 計 （200μ／mm ）を用い た。
変 位 計の配置を 図一
9に 示す。 柱主 筋お よ び 壁板中 央の引張筋 に は ワ イ ヤー
ス ト レインゲー
ジをて ん付し，
ひずみ度の計 測 を行っ た。
ま た， 肉 眼に よる ひ び わ れ発生 状況の観察を 行っ た。
3．
4 実 験 結 果i
） 破壊経過 と ひ び わ れ状況 各試 験 体に共 通す る破 壊 経 過の概 要を模 式 的に図一
10 に示す。
図中の番 号と対応 し た破 壊を 以下に記述 す る。
一
64
一
N工 工一
Eleotronio Library50 HB
−
1 （2−
D19 ） 32一 一
R （／1 臼日 ra．
）一
3臼一
5臼 5日 HB−
3 （PCa 板’
コ ツター
有 ） 3臼 12冖 一
R （／1ag ト 己 」一
5臼 5a HB−
2 （2−
D22 ） 3一 一
1日 2R （／12 日 吟a．
）一
52，
卩
h ↓ R一
δ／h （rad．
） 図一
12 荷重一
変形 関 係 isL ／δ HB−
1 1．
01i6
XSLli
24610 20 30−一
一
」 R〔x10−
3 rhd．
）− 一
：LR （x10 rad．
〉 TSL 〆δ HB＿
2 ESL ／δ HB−
41
雪
一 ｝驛
：
1
“’
“ “・
−
°一’
『
°一一
゜ 0 2 4 6 1q 2D 30ー
を
一
一
一
一
sR 〔×10凵
rad．
） 4 − £ sunlノδ n畧
＝
1 4 ←曹
駻
一
◎ 」『SL（ロレδ n＝
2 図一
14 024610 20 3D A R（×10−
3rad．
） 4 0− ・
一
■
o SSL （n〕〆δ n＝
3 4 0■
一
一
一
鱒
dロ 2SUn ）〆δ n＝
4 すべ り変 位の構 成 比 （1 ）R
＝O．1〜O．
3 × 10T3 rad．
で すべ り面に沿う水平 ひびわ れ が発生 （2 ）R
＝O．3〜
O，
5×10−
3 rad．
で上 壁板コー
ナー
に斜 め ひ び わ れ が発 生 （3
）R
・ ＝O．5〜O．
8
×10−
3rad．
で 引 張 側柱の脚 部に曲 げひび わ れ が発 生 （4 ），
（5
）R ＝
LO〜
3．
0×10−
3 rad．
で上 下 壁板に せ ん 断ひび わ れ が発生。
ほ ぼ同 時に引張 筋 部 （2枚の す べ り面間の コ ン ク リー
ト）に縦ひびわ れ発 生。
（6＞ R＝
6−
10×10−
srad．
で （HB−
2，
4を 除く） 引 張 筋が降伏す る。
（7 ）．
R＝
15〜
20 （HB −
2では 10）×10
’
3 rad．
で上下壁板コ
ー
ナー
の コ ン ク リー
ト圧 壊が顕 著と な る。 各 試 験 体のR −
4， 20×10L3rad．
時の ひびわ れ状況 含 δ NoQw No一
sLlnIn＝
1 ＋ Q NT SLUI 引 hL S凵 21 張 側⊥
壁 内 圧 柱一
法 縮 S 以 3〕 高さ 但1」 柱 SL馬41 NL
一
醜 騨 16w1＿
」 図一
13 すべ り変 位 計 測 法 図一15
柱の変 動軸力仮定 を図一
11に示す。 ひ び わ れ発 生 状 況か ら， 全 試 験体と も 想 定 し た変 形 吸 収 機 構の 面ではすべ り面が有 効に働 き，
付 帯 柱の損 傷も少な く，
R＝
30×10−
3 rad．
に至っ た。
しか し，
引 張 筋 量の大き いHB −
2で はR ＝
10×10−
3 rad．
を越え る と上 下 壁 板コー
ナー
の コ ンクリー
ト圧 壊が顕著 とな り，
R≧20×10−
3rad．
で耐 力 低下が見 ら れ た。
各 試 験 体の諸 強 度一
覧 を表一
4に示す。
iD
せ ん断 カー
水 平 変 位 曲 線 せ ん断 力 （Q
）と水 平 部 材 角 （R
：3．
2で定義 ）との 関 係を図一
12に示す。
Q
−
R 曲線を 比較する とR
≦5× 10r3 rad．
の 剛 性はHB −
1が低く ，HB −
2， 4， 3の順 に高くな っ て い る。
こ れ は， 剛 性に対し て すべ り面の摩 擦 力， 引 張 筋の剛性等が影響してい ると考え ら れ る が，
HB −
3， 4の差はPCa
壁 板と基 礎ス ラブとの接合 剛 性の 差と思わ れ る。HB −
2〜
4 はR
＝ 7−
10 （HB−
1は 18）× 10−
3rad．
で最 大 耐 力に至り，
全 試 験 体と もR ＝
20×10”
3 rad．
まで，
正負 載 荷 時の平 均でQ
≒32 ton，
平 均せ ん 断 応 力度 （τ＝Q
／t／lw，
t ：壁厚，
IW ：柱 芯 間 距 離 ） で 35kg／cm2 （0．
15F
。）程度を保 持す る。
その後，
R＝
30×10r3 rad．
まで緩や か な耐 力低下が見ら れ る。
ま た， 復 元 力 特 性とし て は，
除 荷，
再 載 荷 時に極 端な逆S
字 形ルー
プの傾向は ない。一 65 一
NII-Electronic Library Service
3．
5 実 験 結 果の検 討D
すべ り変 位の構成 壁 長 さ 中 央 位 置で 図一13
に示す相 対変位 （すべ り変 位と称する）を測 定 した。 すべ り変位の累 加が全 体 変 形 （δ）に 占め る比 率を図一
14 に示 す。
図 よ り判明 し たす ぺ り変 位の構 成につ い て以 下に述べ る。
K （1） 全 試 験 体 ともΣSL
（n）が δ に占め る比 率はn
＝
1 R≧10×IOr3 rad．
で O．9− 1．
05
であ る。
また，
［SL
（2）十SL
（3）］ノδ はO．
75〜O．85
で あ る。
（2） 全 試 験 体と も，SL
（2 ）とSL
（3
）は ほぼ 同 等である。
（3
＞HB −
3は初 期 段 階ですべ り変位の δ に対す る比 率 が小さ く，
壁 板と付 帯フ レー
ムとの一
体 性が高い こ と が推 測され る。
（4
）HB −4
は下 壁 板 と基 礎スラブとの すべ り が大き く （SL
（4
）／δ≒ 0．
15）コ ッ ター
無 し の影 響と 思 わ れ る。以 上
，
すべ り壁に想 定 し た変 形 吸収 機 構の妥当性が ほ ぼ確認で き た もの と考え られる。
iD
付帯柱の モー
メ ン ト分 布各 試 験体で計測し た付 帯 柱 主 筋の ひずみ度 より
，
柱 断 面で の負担モー
メ ン トを推 定し，
各 位 置の モー
メ ン トを 直 線で補 間して付 帯 柱の モー
メ ン ト分 布と し，
図一16
に示 す．
モー
メ ン ト算 定は e 関数 法gs）に よっ た。 ま た，
圧 縮および引 張 側の各 柱 軸力 （N
。 ，N
，）は，
図一
15の 仮 定に基づ き下 式で求め，一
定値と して扱っ た。
Nc＝
No十Qva
’
hi
／lw
IVT
→
No−
Qw
・
h
，／lw ・
・
…・
・
…・
………t…
（3）Qw
＝Tv
十Qcy
た だ し，
Tv ：引 張 筋の降伏張力 （
2−D
19 ζし た）Q
。y ：N。に よ る柱の曲げ降 伏 強 度 （せ ん断ス パ ンは壁 内法高さの半分）h
，：加 力 点高さ と下 壁板高さの差 N。：長 期 軸力 （実験 時の柱 軸 力 ） 図一
16より以 下の傾 向が見ら れ る。
轟
L
塑竺
2！
1
‘
HHH〃 縄 B触 部
，
、
騙
蛇飜−
「
， ’ 3 2 L O 1 2 3 3 2 1 0 且 2 3 」 2 1 0 1 2 3 3 2 0 1 2 3 団Lt祠 M匚覧・
m跏 M 〔匙舳） Mrt・
m〕繍
CHL HB−
4 035H HB−
3 短柱 部＿
．
＿
↓ 驫冨 接触ff痘
D
’
短と｝都 3210 且Z31E10L23 S ： 10123 S210L2 MCt・
m） M【
t・
帥 M【し佃 M／f°
m ｝ ［壓 コ ［垂 コ＿
@R＝
4冗
10−：
ra引
．一
@
一R甬LD×
10
−
aTsd ．|
R
−
3Dx10『
’r
R ．IOJ −
一
一
一
EF6
ズ
！
O
− ，nd．
一
・
・−Ri20Xio
−
rad
・ 図一16柱 の 曲げ モ
メ
ント分
一66
一 （1 ） 壁 板 と分離 す る 短柱 部分
の反 曲高さ
は，
圧縮 側 柱 ，引張
側 柱 とも ，最 大モメン
ト位
置か ら 約0
。35H （H
：壁内法高さ）で
変 形の増大 に対
一 定である 。 （2
）壁板と
接 触してい る 柱分で
は ，多
少 の傾き
はある
が，曲げ モーメント
ほぼ一
定で純 曲 げに近 い。 なお， 以 上の検 討は，
ひずみ度の計測 値が材料 の降 伏 ひず み 度をえて
いる場 合 もあるが ，応力 推 定に は繰り
返 し 荷 の影響を考慮してお ら ず， 精度 のよ
検討に関し ては 今後の課 題 ある。 iii ） す べ り面 の影響 すべり面 の は 初 期剛性 （初 期 ひ びわ れ発生 前の
割 線 剛 性）に見 れるた
め， 初期のQ −R
曲 線を 拡大比 較し て図 一1ﾉ
示 す。図 中 に すべ り面のない
通 常 耐 震壁
の 弾性剛 計算値 （形状 は 同 一 ， コンク
リ ート のヤング 率 は 験 値で
算 出 ）を 示すと ， 試験 体 中最
も剛性の
高 い HB − 3 も約65
％程
度であ
り ，HB −
1
では 約30
％ の 剛 で ある 。ま た ，HB −3
，4
はす べり面の亜 鉛メ ッ キS 板
の幅 が壁 厚の75 ％で あり
，残 り25
％は 上 下 壁板ｪ
一体化して い る。 実験
で は ，すべり面 位置で コン ク リ トの 微小
な破壊
が生
じ， 壁縦筋
位 置 で破 壊が 増 大 して い る 。従 って， HB −3
，4 がHB
−2
より 初 期剛性 が いの はすべり 面コンクリ ーの
せ ん 断 抵抗が
原因
と 思われ る。iv
） 引 張 筋 効果 各 体は，2，2（1）式を
目安として引張筋量を
決 Q〔ton｝ 〔，O
．5
1
．O
l
．52
．O
R
l−
3r
a d． ） ア ` 時<TAB>
<TAB>
文E
T<TAB><TAB>
δ2<TAB><TAB>
<TAB><TAB><TAB><TAB>
δ 匪<TAB><TAB><TAB><TAB>
<TAB><TAB><TAB><TAB>
ぺ ＼<TAB>Q
<TAB><TAB>
に ＝ 、L、、
、 ，L <TAB><TAB>δ A 図一18 引張筋 の 役割り 図定し た。 実験で は
，
引 張 筋が 2−D19
の試 験体で は引張 降伏し た が，
2−D22
の試 験 体では降 伏せず，
引 張 筋 降 伏 強 度 差だけのすべ り壁耐力の増加が見ら れ な かっ た。 し たがっ て， （1）式 以 外の耐力 決定要 因を考 慮する必 要が ある。
引 張 筋の引張力は 図一
4 にも示し たよ うに短 柱のせん断 耐 力 を補い，i
の の検討 結 果 より，
上 下 壁 板 コー
ナー
で壁 板 反 力とつ り合う と す れば，
過 度の引 張 筋 補 強は上下壁 板コー
ナー
の コ ン ク リー
ト破 壊を早め る こ とになる。
また，図一18
に示す よ うに，
上下 壁 板コー
ナー
の圧 縮 変 形 （δi
、，
δ，）と引 張 筋伸び 量 （δ．）と全 体 変 形 （δ）との関 係は の の検 討結果のSL
（2）＋SL （3｝ ≒0．
8δよ り下 式と な る。
δ亘十 δ2≒0．
8δ一
δプ・
…………・
…
………
（4）HB
−
1， 3で引張 筋降 伏 時の δ． を鉄 筋の 降 伏ひずみ度 と 壁 板 内 法 長さ と の積と して，
δ、＋ δ，を 概 算す ると，
0．
15〜
O．
25δ と な り無視で き ない大きさ である。
こ の た め， 各 試 験体の上下壁板コー
ナ圧壊強度につ り 合う引張 筋降伏強 度 （T
）を下 式で検 討す る。
T
十Qc
；α・
Avw・
Fc・
・
・
・
・
・
・
・
・
・
・
・
・
・
・
・
・
・
・
・
・
・
・
・
・
・
・
・
…
（5 ） ただ し，Qc
：柱の 曲げ降 伏 時せ ん断 力 （ii
）参照＞Av
− ：上下 壁 板 鉛 直 断 面積 （図一
18）Fc
： コ ン クリー
ト圧縮 強 度 （5 ）式を 用 いて，
HB−
2とそ の他の試 験体の α を求め る と約0．
75
，0．
60
と な る。 破 壊 状 況か ら a≒0．6
の試 験体で は T は ほ ぼ妥 当と考え られ る が，
a＝O．
75のHB −2
は T が過 大で あっ たと推 測で き る。
引張筋の効果は
，
強 度 以 外に，
すべ り壁の剛性へ の影 響が考え ら れ る が，
そ れ らは解 析 的 検討 （4．
4）に記 述 す る。
3．6
ま と め一
定 軸 力と繰り 返 し水 平 力に よるすべ り壁の実 験 結 果 を検討し， 以下の結論を得た。D
（1）式 を用い て設 計し た すべ り壁は
，
Q
−
R 曲 線包絡線に おい て
一
時 的な耐 力低 下 を 示 さ ず，
R≒20 ×10−
3 rad．
まで τ≒0．
15Fc
の安定 し た耐 力 を 保 持 し た。 その後，R ＝30
×10
−
3 rad。
時で も 付 帯 柱 の軸力保 持 能 力は健 全で あっ た 。な お，
目標 耐 力 （τ。〉 を0．
15Fc
以上に設 定す る場合は （5）式の よ うな上 下 壁板コ
ー
ナー
破 壊のチェ ック も 必要である。
酌壁板 中 央 部2枚のすべ り面で の すべ り変 位は ほ ぼ 同 等であり
，
その合 計は安定耐力 時で は全 体 変 形の約
80
％で あっ た。
全 試 験 体と も 想 定 した変 形 吸 収 機 構がほ ぼ 確 認で きた。 而） 壁 板と分 離する短柱の 反 曲 点 高 さは，
壁 内 法 高さ（H）の 0
．
35倍 程 度で あ り，
変形 性 能の確 保が可 能である。
iv
） すべ り 面位 置で上下 壁 板コ ンク リー
トの一
部を一
体 化する と， すべ り面の ない通 常 耐 震 壁の計 算値 に 近い 初 期剛性を得ること ができ る。 V ） コ ン ク リ
ー
トー
体 打ち とPCa 壁 板 利 用 とで， すべり壁性 状に明 確な差は ない
。
また，PCa
壁と基礎 ス ラブ との シ アー
コ ネクター
の有無の 影 響は，
初 期 剛 性で約10％ あるが最大耐力，Q
−R
曲線の全 体 形 状に顕 著な差は見ら れ ない。
本 実 験で採 用 し た試験 体の実験 因 子 以 外の 因 子 （ス ケー
ル効 果 等 ）に よ る影 響， 片押し加力と押 引き加 力の 性 状 差，
水 平 加 力の繰り返し回 数と安 定耐力との関 係，
等に関す る検 討は今後の課題で あ る。4．
力 学モデル による解析 4．
1 解 析 目 的 想 定し た耐 力 抵 抗機 構 （図一3
）に基づき数 種の抵 抗 要 素 を組み合わ せ た力学モ デル を設 定し，
試 験 体の力学 的性 状 を解 析す ることにより，
抵 抗 機 構の妥 当 性を検証 する こと が 目的であ る。4．2
力学モ デルの設定 の 全体モ デル せん断 力方 向を限 定し たすべ り壁の全体モ デル を図一
19
に示し，
モ デル の概 要 を以 下に記 述す る。
付帯フ レー
ムはモデル の 明快さを目的と して，
上下 の は り を剛 体と し，
壁に接 触す る柱 を剛体 柱と す る。 上 下 壁板と短 柱はせ ん断バネ （Kw，
KCi，
Kc2
＞と す る。
引張 筋は剛 体 柱 を接 続 する引張バ ネ （K
。）と す る。 上下 壁 板コー
ナー
圧 縮 部は圧縮バネ （K
、）と す る。
剛体柱 脚 部は せ ん断 力に抵抗 し ない ロー
ラー
と す るQ すべ り面はすべ り変 位に対す る すぺ り バ ネ （K。
） と する。
PC 。壁 板 と 上下 は り は，一
体 壁と同 様 剛 接 合 とす る。 以上は，
耐 力 抵 抗 機 構お よ び 水平 加 力 実 験の結 果 を基 に簡 便で明快な力学モ デルと して提 案 するものである。
ii
） 各 部バ ネの評 価 a ）短 柱の せん断バ ネ K 〔短柱（
剛 体 柱）
せ ん断 力 ゆ M せ ん断 力は 負担しない ロー
ラー
剛体 柱 ） e】柱バ ネ 短．
柱 ｝ 伽 軸 方 向バ ネー
へくく
厂 せ ん 断バ ネ 図一
19 すべ り壁の簡 便な 力 学 モ デ ル一
．
− 67 一
NII-Electronic Library Service 短 柱の せん断バ ネに は
，
軸 方 向 力と せ ん断スパ ン比を 適 切に評 価 する ため， 圧 縮 側 柱 （KCi
）と引 張 側 柱 （κc2） と を別々 に求 め た。
軸 力 （±N ）は 3．
5のii
）で仮定 し た値， せ ん断ス パ ン比 （a／D
， a ：せ ん断スがン）は 3．
51i ）よ り1．
5
とし た。
短 柱の可 撓 長 さはモ デル の単 純さ を 目的に， 壁 内 法 高さの 中 央まで の片 持ち ばりと し た。 バ ネ剛性の各 折 点は， C 点 を 曲 げひび わ れ時，
Y 点を曲 げ降伏 時 とし た。
弾 性 剛 性は曲げ せ ん断変形で算 出し，C
点，
Y
点の強 度お よ び降 伏 時 剛 性 低 下率はRC
規 準61に よっ た。 バネ性状の概要 を 図一
20 に示 す 。b
） 上下壁 板コー
ナー
圧 縮バネ 上下壁板コー
ナー
は 付帯 柱よ り強 制 的な変 形を受け る と考え ら れ る。 そこ で，
この部分を 上 下 壁 板か ら分 離し て圧 縮バ ネ を評 価 する。 上 下 壁板を 圧縮バネ部 分 とせん 断バ ネ 部 分に分 離す る た め，FEM
弾性 解 析に よ り水 平 方 向の応 力 状 態 を検 討し た。 解 析は付帯柱と接 触す る下 壁 板の脚 部を固定に し，
壁内法高さの中 央に水 平 力 を加 え た。
解 析 結 果を図一
21に示す。
左図 はコ ン ク リー
ト 要素の主 応 力状 態，
右 図は下 壁 板上縁 近傍コ ンク リー
ト 要素の水 平 方 向応 力 度 （σx｝の分布であ る。
右図で下 壁 板の平均 的 応 力 度 （aXl＞を明確に越 え，
その倍の応 力 度 （ax，）との 中 間 的 な ax は柱 面 より2t
（t
：壁 厚 ）程 度の位置で あ る。
また．
コ ン ク リー
トの圧縮試験で試 験 体の高さ （h
）と径 （φ）の比 （h
／ip
）を 2以下と す る と見掛けの強度 が 増 強する7 ）こと か ら圧 縮バ ネ評 価の壁 長を 2t と し た。
圧 縮バ ネの剛性 評価に は， 柱が健 全で上下壁板コー
CQ−
C・
t C 亘 Y1 圧縮側柱 引 張側柱 Y2．
＿
ヱ，
．
＿
ノ
ニ
彡ク ／齟
αylKI αy2Kl KI ：弾 性 剛性 Q匚
＋T Kr−一一一
こL δc 図一
20 短 柱のせ ん断バネ性 状 qe−
T’
・
1二
蔦一
Qc＋Tx2・
纔tS
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1
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lt2t 3t4 し 主E却「圧覇D砂巧 図一
21σ
x1i 詮’
≡
ヒ
博
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・
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毅
…
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圏
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聚
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o i 一 一 〇 IL 2t 3し 4L IttPt．
1＿
＿
＿
＿
s 臼 画 ↓り匸
り
距 離 FEM 弾性 解析結果一 68 一
ナー
が 圧縮 破 壊す る条 件に近い 「腰壁に目地 を設けた柱 の解 析 」で平 石ら が提 案し た手法8｝を用い る。
下 壁板を 例にすれ ば，
柱に接 触す る下 壁板コ ンク リー
トの高さ方 向の ひずみ度 分 布とコ ンク リa トの 応 力 度一
ひずみ度関 係 を仮 定 して剛 体 柱の変 形 （δ，）と下 壁板反力 （C
）の 関 係 を導くもの であ る。FEM
弾性 解析に よ る 下壁 板の 高さ （Xl＝
x／h，
h
：下壁 板 高 さ）方 向の コ ン クリー
ト 要 素の水 平 方 向ひずみ度 （εXI）分布を図一
22に示す。
図 より，
柱 側 より2t
の間の εx 、平均値の分布は ほ ぼ x｝に比例し て い る とし て
，
erl・・ ＝・e・max・
X｛（εmax ：下壁板 上 縁の 2t 間 平 均ひずみ度）を仮定す る
。
な お， コ ン クリー
ト圧 縮 強 度 時の ひずみ度 （εe）を0．
002
（概 略値 ） と し， 応 力度一
ひずみ度 関 係は文 献8）の 下式 を 用いた。
圧縮バネ性状 を図一
23に示 す。 0≦ε≦εB σ＝＝Fcl2
ε／εE−
（ε／ε8）el εeくe≦0．
01
σ＝
F 。
｛1−
（ε一
ε。）／（0．
Ol−一
ε。）i
た だ し， 原式で は 0．
01 をε、で ホ し て いる。
c ） 上 下 壁 板のせ ん断バネ上下 壁板の せ ん断バネは， 断 面の幅t
，
せい 广 （1
＊＝
Xl LO1
・ ・ 0，
6 0、
4 0，
2 o ・1
ン
・ oo △● ム》
イ
XXX泊
川
。 X o △●／ △・ ／ ／ 囗 ／ 囗 x XX 魚 。 田 κ 2t ●−
4 柱 下 壁 板 x113
hIl ↓ 口 X O O．
2．
4 0．
6 0．
8 1．
0−一
一
一
一
一
＞Lex ／εmax 図
一
22壁 高さ方 向の水 平ひず み 度 分布 （FEM 解 析結果
1
仁
誹跡
醜
．，q
壽
゜1
：
：
1510 500．
002鹽
004 一 一 〇．
02．
04，
006●
008．
010’
一
二L εmax 図一
23．
06．
08．
10．
12−
A δ1 〔cm ） 圧 縮バネ性 状 N工 工一
Eleotronio Library‘
−
2t， ‘：壁 内 法 長さ）の片 持 ばり で評 価す る。
上下 壁板に加わ る せ ん断力は， 圧縮バ ネの伝 達 力 （C
）と す べ り面の摩 擦力 （Qs
）であるが，
モ デル の単 純 化を目 的に，
C，
Qs
と も 圧縮バ ネ合 力 高さ （ゲ ：図一
23参 照 ） に作 用す る と仮 定し た。 バ ネの 剛 性に は，
せ ん断 変 形 （δws ），
曲 げ変形 （δ励 ）を考慮 し た。
δws は周 辺目地 壁 の解 析で提案し た 算 定 式3）を，
δ Wb には RC 規準 勉こお け る柱の算定 式を用い た。 な お，
δwb 算定に は図一24
に 示す引張筋 降伏 域を仮定し，
引張 鉄 筋比 （P，）＝
O．
17 ％，
有 効 せい （d
）はO．
8鍵で軸力 は 無視 し た。 上下壁板の せ ん断バ ネ性 状を図一24
（一
点 鎖 線 ）に示 す。
た だ し，
壁板の回転が引張筋部で拘束さ れる こと を考 慮し，
バネ は 曲 げ降 伏し ない ものと し た。
ま た，
すべ り面で コ ンク リー
トの一
部が 上下で一
体 化して いる試 験 体 （HB −
3｝ の解析で は，
すべ り面で の コ ン クリー
トの摩 擦 力がな く な る まで曲げ変 形を 無視 し た。d
） すべ り面の せ ん断バ ネ 壁板 中央の すべ り面に働 く摩擦力 （Q
。）は Birkeland が提 案し た下 式9〕により評 価する。
Qs
＝
＝
μ・
Ps・
σ y’
Aw ・
……・
………・
…・
…………
（6） た だし，
μ：摩 擦 係 数で 図一
25に示す。
P。：す べ り面を貫 通する壁の縦筋 比 ay ：壁 筋の降 伏 応 力 度 Aw ：すべ り面 面 積 （t×1，
1：内 法 長 ） 摩 擦 係 数 （μ）と すべ り変 位 （δ。）との 関係はすべ り 面の構 成 法，
◎，
で別々 に求め た。
テフ ロ ン板で は カ タロ グ 上の最 低 値，
◎ 亜 鉛メ ッキ 鉄 板で は鋼 材間の 負 担 せん 断 力 ，c蟹
〕1
碧
騾
諞
μ
4
．
05一一一
二一
賠 板の変 形 δw 〔cm〕 図一
24 壁バネの評 価 法 と性 状 μ43
ニ
チ ァス PTFE−
9000 厚 さ lmm テ7・
ン板一一
：s δs 亜 鉛メソキ鉄 板 Ps・
σy・
Aw磯
鉄 桓 別一
・ δs 図一
25 すべ りバネ 性状 数 値1°1，
◎コ ン クリー
トの一
部一
体 化で はACI
規準11｝ にお け る 目荒し有り打 継ぎ面の せ ん断 設計用を最 大値と し た。
な お，
＠はδ。に無 関係に μ を一
定とし たが はコ ンク リー
ト打継ぎ面の鉄筋の ダ ボ効 果を調べ た古 屋 らの試験 結果12 〕を参 考に して，
μ と δ。との関 係 をモ デ ル化 し た。
ま た，
すべ り面は2
枚で あ る が，
μ一
δ。関係 は同一・
と し た。
e ） 引張筋の引張バネ 引 張 筋部は，2
枚の すべ り面の間で引 張 筋とコ ン ク リー
トと が一
体で あ る。
こ の た め，
引 張バ ネに は コン ク リー
トの ひ び わ れ以 後の 引張 力 負 担 効 果13｝を考 慮して図一
26に 示す性 状を設定し た。
引 張 筋の 降 伏 時 伸び量 （δ紛 は，
鉄 筋の 降 伏ひず み度 （εy）と壁 内 法 長さ （の の積と し，
ひび わ れ および最 大の強 度 （T
。 ，Ty
）は下 式によっ た。
Tc
＝ O．
1・
（Ac− As
）・
Fc十 εc・
Es・
As…・
…・
一
（7 ）Ty＝A
。・
。σ y た だ し，
εc＝
0．
IF．／Ec Es，
Ec ：鉄 筋お よ びコ ン クリー
トの ヤング係 数As，
Ac
：引張 筋 総 断 面 積，
引張 筋 部 断 面積 。σy ：引張 筋の降 伏 応 力度 4．
3
解析方 法 解 析の 対 象は，
試 験 体HB −
1〜
3であるが，
HB−
3に おけるPC
。板と上 下は り とのすべ り変 位は無 視した。 材 料 定 数は使 用材料試 験結果の平 均 値 を用いた。 全 体モ デル にお け る各バ ネ負担 力のつ り合い および変 形 量の関 係 を 図一27，
28に示す。
した がっ て， すべ り壁の負 担 力 （Q
）と変形 （δ）は 下式で表され る。
T−
Ty Tc ， ，， ε・’
9δ・・
．
亠 δ。 図一26
引 張 筋の引張バネ性 状 引 圧 縮バ Q■
■ リレ 図一
27 各バネ負担 力69 一
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