鉄筋コンクリート造耐震壁の最大耐力への壁筋の効果

【

論

　

文

I

UDC ：624

．

012

．

45 ：620

．

1 ：

69

．

02 日本 建 築 学 会 構 造系 論文報 告 集 第

392

号

・

昭和

63

年 10 月

鉄 筋

コ

_ン

_ク

_リ

ー

_ト

造 耐震 壁

の

最 大 耐 力

へ

の

壁 筋

の

効 果

正 会 員 正 会 員 正 会 員

白

中

狩

石

村

野

善

芳

郎

＊

郎

：

k

＊

＿

串＊ ＊ 　

1．

は じめ に

　 鉄 筋

コ ンク

リ

ー

ト造 耐 震 壁

の

最 大 耐 力

へ の

壁 筋

の

効 果

に

関 す

る

研 究

は

数 多

く

行

わ れて い るが

，

通 常

，

壁 筋

は

縦

横 等

量 に

配

筋 される た め に

，

縦

筋 と

横

筋

の そ れ ぞ れ の

効

果

につ い ては

，

十 分

には

明

ら か に さ れていない_。

　

筆 者

等

は，

文 献

1

）

に おい て， 壁

筋

比 をパ ラ メ

ー

タ と し た

FEM

数 値 解 析 結

果に

基

づい て

，

縦 筋

，

横 筋

お よ び

斜 筋

の

耐 力

へ の

効 果

につ い て

考 察

し たが _，

本

報

では こ の

_結

果 を

，

模 型 実験

に よ り

検 証

し てい る

。

ま

た， こ の

実

験 結 果

か ら，

付 帯柱

の せ

ん 断 破 壊 条 件 を新

たに

設 定

し

，

文

献

1 ）

〜

3 ）

に

述

べ たマ クロモ デル の

_修

正 も

試

み てい る

。

　

さ ら に， わ が

国

の

一

_{般 的}

_な

_{耐 震 壁}

_の

_{配 筋}

_{で あ る} ，

縦横

等

量

配 筋

の

場

合

を取

り

上 げ

，

その

_{最 大耐}

力

へ の

壁

筋

の

_効

果

につ い て，

修

正

後

の マ クロモ デル を

用

いて

総 合 的

に

議

論

す る

。

その なか で，

耐 震 壁

の

曲

げ

降 伏

を

保

証 す る た め に

必 要

な

壁 筋 比 を

，

コ ン ク

リ

ー

ト強 度 と柱 主 筋 量 と

に

応

じ て

算 定 す

る た め の

計 算 図 表 も示

さ れ て い る

。

　

2．

最 大 耐 力

へ の

_壁

筋

の

効 果

に

関 す

る

水 平 加 力 実 験

　

2，

1

実

験 計 画

　本実

験 は

，

耐 震 壁の

_復

元 力

特

性

，

特

に

最

大

耐

力へ の

，

縦

筋 と

横

筋の それぞれ の

_{効 果}

や，

縦

横

配

筋 と

斜

45

°

配 筋

との

相 違

につ いて

，

把 握

し よ う と す る もの で

あ

る

。

本 実

験

では

，

曲

げ 降

伏

せ

ず

にせ ん 断

破 壊

す る 耐 震 壁 を 対

象

と し てい る。 これ は，

文 献 1 ）

の

FEM

数値 解析

で の

条

件

に

合

わ せ る た め と

，

既

往

の

耐震

壁

実験

で は

，

せ ん

断 破

壊 と

報

告 さ れていて も

，

最

大

耐

力 時には

，

曲 げ

降伏

を

伴

っ て いる

場

合

が

多

く

，

曲

げ

降 伏

を

伴

わ

ず

にせ ん

断 破 壊

さ せ た

実

験

が

数

少

ないた めであ るe

　

1

）

試 験

体

概 要

　 　

試 験 体は

Fig

．

1

に示 す よ うに

，

壁 厚

4

．

5cm

の

壁 板

の両

側

に

12cmX12cm

の

付

帯

柱

，

上 部

に

ZOcm

×

2ecm

の

加 力 梁 を有

す る

1

層

1

スパ ン

耐

震 壁

で

，

実 大

の

1

／

5

程 度

とな っ て い る。

付 帯 柱 芯

々

距 離

は

100cm

と し

_，

基 礎ス ラブ 上 端か ら加 力 芯 まで の

高

さ は

，

壁

筋

の効

果

へ _の

_高

さ_{ス パ ン}比_の

_{影 響}

を

_調

べ _{る た めに}

，

　

−LL

1520r

一 一一一

　　　

_罠

_匚

響

§

一

調

L

鶚

ご」

1

＿

L

　 　 〔帥周01

噌

4

．

le

．

9

．

10 　 　 　 　

Fig

．

1

　　

152°

　 　 　

糟

§

諞

L

豊

土

」

L

、、Ω

」

　 　 　 　 帽b ，NO

．

5

舳

8

Di

皿ensions 　of 　

Test

　

Specimens

Table

　

l



List

　of　

Specimens

隔 〔覧

0

．

2

0

．

2

1

，

2

1

．

2

1

 

 

〔％

0

．

2 ↑

．

2

o

，

2

L2

5P

響

o幗

巳

囗

N

，

国0

．

1NO

．

2NO

．

31

“0

．

4

　h ！ 【

＝

0

．

75

盤

脚

　

　

　

　

　

　

　

　

　

1

瀰

　　

卩

　rIII 　 　 　 　 コ

　　　ー

　　 ＝

蠶

［

9

目 o 浬 ho

』

　 喝 冒 O ；

ヒ

o ＞ Sp

．

じ

i

ロ

鯉

囗

NoNO

、

5

NO

．

7

．

NO

，

8

h／1

＝

1

，

5

F

　

　

．

　

　

　

　

　

　

　

I 　 IlI 　 L

　　

h

NO

．

6

　　　

1

幽

　Ill1 　　 川II 　 I卩 　 Il

嚠

I

　

　

　

　

　

　

　

　

　

　

　

I 　　

饅

−

≡

＿

　　

一

　 邑

　一

　一

齟

＝

＿

　　　一

「

1

　

　

　

　

　

　

　

　

　

　

　

幽

　

：

　

”

　

　

：

凹

　一

．

　　h

Sp

槲

ロ

。

・

闘o

・

NO

．

9 NO

．

10

喟

哥 o 諭 着

．

h／L

署

0

．

75

置

黶靉

ST 　！

−

i’

一

＠ 100

Fig

．

2



Arrangement

　of　

Reinforcement

．

_（

Specimen

　

No

．

4

_）

　

＊ _〔株

｝

熊

谷

組 原 子 力 開発 室 建 築 技術 部

・

工修 ± ＃ （株 〕熊 谷 組 原 子 力 開 発 室 建 築 技術

部

i ＃ _{明治 大}

学　

教

授

・

工博 　 （昭 和

63

年

2

月

10

日原 稿 受理 ）

75cm

と

150

　cm の

2

種

類

と し た

。

　

試 験

体

一

覧

を

Table

　

1

に

示

す が

，

縦 横 配 筋

で

縦筋 比

と

横

筋 比 を

独 立

に

変

化 させ た

8

体

と

，

壁 筋

を

斜

45e

配 筋

と し て

鉄 筋

比 を

変

化

さ せ た

2

体

の

_、

_合計

10

_体

で あ る

。

試

験

体

の

配 筋

状

況 を

，NO ．

4

試 験

体

を例

と して

F

：t9

、

2

に

示

一

₃₄

一

Fig

．

3　Loading

　

Setup

i

…

il

贓

す。

NO

．

4

以

外

の 試 験

体

につ いて は，

壁

配

筋

だ け が

異

な る が

，

柱

，

梁

お よ び

基 礎

の形

状

，

配 筋

にっ い

で

は

NO

，

4

と

同

様

で あ る

。

　

2

） 加

力 お よ び

計

測

計

画

　　

加 力 状 況 を

Fig．

3

に

．

_示

す

が

，

基 礎

ス ラ

ブ

を

PC

鋼 棒

に よ り

反 力

床

に

固 定

し，

100t

ア クチェ

ー

タ を

用

い て

，

加 力

用

鉄

骨

を介

して

試 験

体

の

加 力 梁 に水 平

力 が

作

用 す る よ うに加 力 した

。

本 来

，

地 震 時

に は正

負

繰

り

返

し

加

力 を

受

け る も の で あ る

が

，

「

本

実 験

で は

，

_{壁 板 内}

の ひ

ず

み

分布

や

破 壊

の メカニ ズム の

把

握 を 主 目 的 と してお り

，

単 純 化の ために

_加

力

は

単 調 載 荷

と し た。た だ し，

NO ．

5

試 験

体

のみ は

柱 主 筋

の ひ

ず

み

ゲ

ー

ジ を

左 右 逆

にてん

付

し

た た めに

，

正 側

で

破 壊

させ た

後

，

負 側

の

載 荷

も

行

っ て い

』

る

。

　

軸 力

も

外 力 条 件 を単 純 化

す

る ため

に載 荷

し な かつた

。

ま

た

，

アク

チ

ェ

ー

タの

自重

が

試 験 体

に

作 用

し ない よ う に， カ ウ

シ

タ

ー

ウ ェ

イ

トを

設

けて いる。

　

実 験 結 果

の

計 測

につ い ては

，

Fig

．

4

に

_示

す

位 置

に

電 気

式 変 位 計 を設 置

し

，

試 験 体 各 部

の

_変位

を

測

定

し てい る

。

こ こ で

，

壁 板 内

に

設 置

し た

，

水

平

，

鉛

直

お よ

び 斜

4se

方

向

の

変 位 計 （

以 後

，

平 均 変 位 治 具

と

呼

ぶ

）

は

，

壁

板

の

_各

測 定 区 間 内

の

平 均 的

な ひ

ず

み

を計 測 す

る た めの も のであ

韲

ピ

叫

塾

ざ、1 綴：：

．

：

・

1

　 ｛

レ

紅

南

（a｝　

h

／

Siq

．

75

一

｛

り

餉　

　

　

．

　

　

　

　→

一

6 卜 　 　

卜

　

　 　

　

一

区

区図

剛

1

… 一一

L

「

ト

_ず

獻

il

比

凶 凶凶 ．

₁

1

　

国 _紳

℃

〔

b

）h／

2

−

1

．

5

Fig

_，

₄



Measurement

　of 　

Displacements

8

宀

ー

曼

皿

．

響

■

　Wlr

 

邸ming

旦

躍e （a）　鬥ain　飴r　of　

Co

且u顎n　　　　　　（b）　囚alL　

Reinforceeep

仁

　　　

Fig

，

5　

Positionlof

　

Strains

　

Meas

血red

る

。

ま た

，

Fig

_．

5

に示 す

位 置

に

び

ず み ゲ」 _{ジ をてん}

付

し

，

鉄

筋

ひ

ず

み の

計

測 を行

つ た。 こ

れ ら

の

変 位

お

よ

びひ

ず

み は

，

コ ン

ピ

ュ

ー

タによる オン ラ

・

f

ン シ ス テ ム に より

自 動

的

に測 定

・

記

録 し た。

　3）

使 用 材 料

　 　

使 用

し たコ ン

’

ク リ

ー

ト

お

よ

び

鉄 筋

の

力学 性状

を

Table

　

2

に

_示

す。 コ ン クリ

ー

ト

は

，

最

大

粒

径

10mm

の粗 骨 材 を 用い た 豆

砂 利

コ ンク

、

リ

ー

トで あ る

。

ま た，

4

φ

の

鉄 筋

は，

降

伏 点

を

出

す た めに

，

鉄 線

を

焼

鈍

ま し し た

も

の で あり

「

，D13

は

降 伏 応 力

度

を

高

め る た め に

，SD30

鉄 筋 を焼

入れ し た もの であ る

。

　

2

．

2

実 験 結 果

　1

） 破 壊 経 過

　 　

実 験 結 果

一

覧 を

Tablti

　

3

_に

，

_{各 試 験}

Table

　

2



Mechanical

　

Properties

　of　

Materials

．

　 　 　 （a） Contrete S蜘 　 鬪

軌

晦 蝉 lkg！G

鴪

「

｝ 1鵬 繭啝 lkg！cm7 ｝  

’

：

幽 〔Xlo惣 ’

‘

 1 　〔f乙！3｝ 触

咽

15

繭

’

四〇

．

124423

．

12

．

3露 o

．

［5 NG

　

225725

．

22

．

35　 　 　 　 016 四〇325824

．

32311 ・」5 N。

・

4

_［

2‘422

．

124 司 0

、

15 偲O

．

5　 　 　200200225U1 』 NO

、

622523

．

6216013 桝o

．

’ 22525

．

72

齟

20014 NO

　

8　　

．

2m …



1

・ ・ブ 015 僅0

．

92112 ・

・

6i2

・

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．

10 鵬

　 巨

2

、

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mり 粕明

’

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■

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。

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ロ

〔XLr5 ｝ 4φ 29504634169

一

L

D 隠 51298421174

「

47巳o

　

1Table 　

3

　

Test

　

Results

鞠  副oNO

、

1NO

　

2

．

NO

．

3NO

　

4　 NO

　

5NO

　

6NO

　

7NO 　臼 NO

　

9NO 附 　 「じ 1 ノ6

川

7

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、

1唱4 剛 120134155412

ヒ

on11

、

O5

．

o 匡1252

．

44

．

「 2

．

669 巳

．

310

、

0 F幽

罵

．

「

創

 

凶

“ 弔o  期 10

．

5rod1

、

_Oo

．

3o

．

3

「

OlO

．

10

、

25o

、

15

、

05o

、

31 。

、

5

匸

on 醇　150 」33 　12

．

4333 ’ 4

．

65

・

4 5

・

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鋤

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L

囗1

．

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’

3rad0 　203 α

．

205O

．

10

、

1o  502502

　

　．

　

’

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．

92 ’618

．

3

｝

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」

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「

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旧

d4

．

02

．

22

．

4 ユ

、

54

．

o

一

7

、

匹 70L φ 2

．

2 ton 旧52 ア121130

．

o11

．

31

弓

．

3192235

冖 ’

39

．

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　曽

10

’

コ

r3d20356

、

O 喟o4

．

82

．

9314

．

5

　

5

．

o しon2 臼

．

5 四33 司

．

335

．

8

−

＋

冂₁₄

．

、

5₁₁₅

．

324327530941

．

5   如田 s  呻 lo

’

：

rコ

d5045o

．

4 ’2 ＋

₋

ヨ2 50 ＄

．

658764

．

66

．

8

落

　 NO

　

5

豆

’

　 　NO

，

9

函

h

・

　 NO

　

2

ド

　　　　　

ド

　

ノ

　

　

：t_！

ノ

NO

、

3

l P

⊥

i

　 　 　 NO

．

6 　 　 　 ND7

・

Fig

．

6

幽

Crack

　

Patte

’

rns

「

，

 　

．

，

獲 雀

NO

．

4

　　

ノ

纂

aglg

豆

→

　 NO

．

10

一

₃₅

一

体

の

最 終

ひびわ れ

状 況 を

Fig．

6

に

示

す

。

各 試 験 体

の

破

壊 経 過

は_， お お む ね

以

下の

通

りで ある

。

　

ま

ず

，

せ ん

断

ひ び わ れ

が 部 材 角

R ＝

（

O．

　

1

−

O

．

5

＞

×

IO

”

3 rad

．

で壁

板

の

引

張 側 脚

部

に

生

じ

，

これに

前 後

して

，

曲

げ ひ

び

わ れ が_，

R

＝

_（

0

．

1

〜

1

．

O

）

X10

−

：_rad

．

で

引 張 側 柱

脚

部

に

発 生

し た。

変 形

の

増 大

と と

も

に

，

曲 げ

お

よ

び せ ん

断

ひびわ れが

多 数 発 生

し

進 展

し たが

，

壁 板

の ひ

び

わ れは

壁 筋 比

が

高

い ほど

多

く

，

ひび わ れ

幅

は

逆

に

小

さ く な る

傾

向 を 示

し た。 その

後

，R ＝

（

2．

0〜4．

　

O

）

×

10

” _rad

_．

で 圧

縮 側 柱 脚 部

お よ び

引 張 側

柱頂部

に せ ん

断

ひ

び

わ れ が

生

じ たQ

　

さ ら

に

変

形

を

増大

さ せ る と，

壁

板

の

対角線

上

の コンク

リ

ー

トが 圧

壊

し

，

そ れ と ほ ぼ 同

時

に

，

圧

縮

側 柱 脚 部

お よ び

引 張 側 柱 頂 部

の コ ン クリ

ー

トが

，

斜

ひ び わ れに沿っ て

圧 壊 し

て

，

最 大 耐 力

に

達

し た。

　

な お

，

い

_ず

れの

試 験 体

と

も

，

最大耐 力時

の

_{引張側柱 主}

筋

の ひずみ は

2000

μ

程 度

で

，

降 伏 ひず みの

半

分 以 下で

あ

っ た。 ま た

終 局 時

まで

引

張

側柱

主

筋 は

降 伏

せ

ず

，

曲 げ

降 伏

は し な かっ た

。

　

2

）

荷 重

一

変 位

関

係

　　

各 試 験 体

の

荷 重

一

変 位 関 係

の

比

較

を

Fig．

7

に

示

す

。

図

お

よ

び

Table

　

3

_{よ り}

，

_{初 期 剛 性}

は

壁 筋 比

の

違

いに

よ

っ て は ほ と ん ど

変 化

して いない こと が わ か る

。

ひびわ れ

発 生

か ら

最 大 耐 力

に至 る まで の

_荷

重

一

_{変 位 関 係 を}

_{み る と}

_，

_{壁 筋 比}

_{に よ る}

_違

_{い は あ ま り}

_{顕 著}

_で はないが

，

壁 筋 比

が

大

きい ほ ど

，

同

一

変

位

時

の

耐

力

が や や

高

く な る

傾 向

がみ ら れ る。

　

ま た

Fig

．

8

に は

，

荷 重 と 曲 げ

お

よ

び せ ん

断 変 形

の

関

係 を

，

試 験 体

NO ．

4

，

　

NO ．

8

を例

と して

示 す

。 こ こ で

，

曲

げ

変

形

は_，

両 側 付 帯 柱

に お い て

高

さ

方 向

に

分 割

し た

各

区

間

の

相 対 鉛 直 変 位

か ら，

各 区 間

での

平 均 曲 率 を求

め

，

これ

を積 分

して

求 め

た。

ま

た

，

せ ん

断 変 形

は

，

全 体 水 平

変 形

か ら

曲

げ

変 形

を

．

差

し

引

いた もの であ る

。

図 よ り

，

両

試 験 体

と

も

に せ ん

断 変 形

が

卓 越

して お り

，

最

大耐

力以 降

L

躙

幽

［

．

曾

■

1

嚠

昌

，

尉

01

ヤ

4

L■

−i」

し

，

■

h L

・

■

’

［L

・

・

1

一

　

la

．

5 ‘b 匚　NO

．

5

，

8 Lepd

■

国

【

tbOI

＝

〒　

r

：

馴

：

1

09

5

こ辞 こ：

…°

”

4

卩

1

臨

lh

區

1

，

」

唖

　

　

　

　

　

　

　

　

　

　

　

　

崛

ゆ

’

_呵

_【

o

’

 

圃

．

1 rt｝　NO

．

9

．

1e

Fig

．

7



Load

−

Displacement

　

Response

fltxvr

−

　dlSPt ，

飛　　　

h

“「

‘1

叩

し

騨

引

1r

閣

1 　 　 　

い

リ

ロ

　

コ

　

。

　　 　　 　　 　　　 　

．

h

．

 

L

°

i

°

　 　 　 　 5 　　　　　　

砌

　 　 　〔o ，5眸

二

i

即

剛o

．

4　　　　　　 th）S四d

■

 

尚

．

巳

　

Fig

．

8

　

Load

−

Shear

　and　

Flexurai

　

Disp

【acement

一

₃₆

一

qu

　

CtOl） 40302010o　 　 　 le

．

e

　

　二

δ

一。 、

暫

2e

　　　　　

4

δ

　　　　　／

　 　 　 　

0

246

く

95

　

30

・

9

／

o

_．

−

old

1　 15

・

3 厨o

，

P「8P

曜

引

m驂

囗

t　　 2 　 　 3 　 　 4 　　 5 　　 e　　　ア　　3　　9　 　10

　

Flg

．

9

　

Uitimate

　

Strength

も

せ ん

断 変 形

が

支 配 的

と なっ ていること がわ か る。 な お

NO ．

4

，

　

NO ．8

_以

_外

の

試 験 体

に おい て

も 同 様

の

傾 向

で

あ

っ た

。

　

3 ）

最 大 耐 力

　　

各 試 験 体

の

最 大 耐 力

の

比 較

を

，

Fig．

9

に

示 す

が

，

縦

横

配

筋

につ いて は

，

縦 筋 比

の み

を増

加

させ た

場 合

（

NO ．

1

と

2

，

　

NO ．3

と

4

，　

NO ．

5

と

6

，

NO ．

7

と

8

）

より も

，

横

筋 比 の み を

増 加

さ せ た

場 合

（

NO ，

1

と

3

，

　

NO

．

2

と

4

，　

NO ．5

と

7

，

　

NO

．

6

と

8

＞

の

方

が

，

壁筋

の

増

加

に よ る

耐 力上 昇

が

大

き く なっ て いるこ と が わ か る

。

ま た

，

高

さ ス パ ン

比

九

〃

の

大

きい

試 験 体

の

方

が，

横

筋 比

の

増 加

に

よ

る

耐 力

上

昇

が

大

き くなっ て い る

。

一

方

，

縦 横 配 筋

と

斜

45

°

配 筋

（

NO ．1

と

9

，

NO ．

4

と

10

）

を比 較

すると

，

斜

45

°

配 筋

の

方

が 同

等

の

配 筋 量

の

縦 横 配

筋

の

場 合 よ

り，

最 大 耐 力

が

高

く なっ て い る

。

　

こ の

結 果

は

，

文

献

1

）

での

FEM

数 値 実 験 結 果 を裏

付

ける

も

の である

t

「1）。 レ

レ

レ

メ

．

ぺ

／

×

乂

1 ・

　　　　　　　 冖　

「

「

−

thfi

　　　−

IVHntnyDF

　　　＿ 　

t

唖

●

■

・

1

■

「

°

〔

al

　　閥o

．

L

　　　　　　（

b

）　

No

，

2

　

　

　

　

　

　

　

　

　 亡

　　　一　

“

鰤　

　

　

　

　

　

　

　

　

　

　

　

　

　

　

　

　

　

　

　

　

　

　

　

　

　

　

　

　

　

　

　

　

　

　

　

　

一　

輪

　　　一　

馬

團

凋

【

い

阿

卩

丶

　

　

　

　

　

　

　

　

　

　

　

　

　

　

　

　

　

　

　

　

　

　

　

　

　

　

　

　

　

　

　

　

　

　

　

　

　

　

　

一　

艦

個

…、

　 　 　

−

　1

噸

鬯

■

　1

国

「

’

　　　　　　

一

　

：

卩

，

．

．

1

囗

P

｛C〕　阿0

．

3

　　　　　　 　　　　　　　　〔

d

）　囲0

．

4

Fig

．

10

　

Principal

　

Str

鉦n　

DistributiQns

　 　 　 鼠

＝

LOqO

一

 

亂

d

．

　　　　　　　 　

：

　 　 　 R

＝

2

，

0

属

且O　tad

．

　 　 　 Qu

Fig

．

11

　

Moh

ゼs　

Circle

_（

Specimen

　

No

，

4

_）

　4

）

壁

板

ひ

ず

み

分 布

　　

平 均 変 位 治 具

か ら

得

ら れ た

最

大 耐

力

時

の

壁

板

の

主

ひ

ず

み

分 布

を

，

NO

_．

₁

−−

NO

_．

_{4 試}

_験

体

に つ い て

Fig．

　

lo

に

_示

す。 ま た

，

　

Fig

」

1

に は

NO ．

4

試 験

体

を

例

と して

，

平均 変位治

具

に よ り

計

測 さ れ た ひ

ず

み か ら

計 算

し た

Mohr

の ひ

ず

み 円 を 示 して あ る注2）

_。

Fig．

11

よ り，

3

点

の ひ

ず

みか ら

計 算

し た ひ

ず

み

円上

に，

残

り

1

点

の ひ

ず

み

も乗

っ て お り

，

測 定 結

果 は

信

頼 性

の

高

い もの である と

判 断

され る

。

　 Fig

。

10

を

み る と

各 試 験

体

と

も

に_，

主 圧

縮

ひ

ず

み が_，

引 張 側 柱 頂 部

と

圧 縮 側 柱 脚 部 を結

ぶ

対 角 線 上

で

大 き

く な る

傾 向

を

示

し て い る こと がわ か る

。

こ の こ と か ら

，

最 大

耐 力 時

には

，

コ ン クリ

ー

トの

斜 圧 縮

ブレ

ー

ス に

よ

り

，

せ ん

断 力

が

伝 達 さ

れて いる

と推 定 さ

れ る。

　 壁 筋 比

に よる

違

い に

着

目 する と

，

縦 筋 比

の み

を変 化

さ せ た

NO ．

1

と

2

お よ び

NO ．

3

と

4

で は_，

主 圧 縮

ひ

ず

み の

分 布

に は

あ ま

り

差 が見

られ ない の に

対

し

，

横 筋 比

の み

を変 化

させ た

NO ．

1

と

3

お よ び

NO ．

2

と

4

の

比 較

で は

，

横 筋 比

が

多

い ほど，

対 角 線

か ら

離

れ た

部 分

の

主 圧 縮

ひず み

も大

き く なっ て いること が わ か る。 こ の

主 圧縮

ひ

ず

み の

_大

きい

領 域

で は

，一

_般

に

_主

圧 縮 応 力 も大

き いと

推

定

さ れ る とこ ろ か ら

，

横

筋 比の

増 加

に より

，

壁 板

の

斜

コンク リ

ー

ト

ブ

レ

ー

ス

_幅

が

増 加

し，

耐 震 壁

の

最 大 耐 力

が 上

昇

し た

も

の と

考

え られ る

。

高

さス パ ン

比

が

L5

であ る

NO ．

5

〜NO ．

8

試 験 体

につ いて も 同

様

の

傾 向

で あっ

tl，

。

　

な お，

壁

板

コ ン ク リ

ー

トが 圧

壊

し ている と

観察

さ れ た

部 分

で の，

最 大 耐 力 時

の

主 圧 縮

ひ

ず

み は

，

各 試 験 体 と も

に

2000

_μ

程 度

に なっ ていた

。

この

値

は

，

コ ンク リ

ー

ト 円

柱供

試

体

の

最大強度 時

の ひ

ず

み と ほ ぼ

一

致

し て お り，

計 測

さ れ た ひ

ず

み か ら も

，

コ ンク リ

ー

トは 圧

壊

してい る と 判 断 され

_，

観 察 さ れ た 破 壊 状 況 と対 応 してい る

。

yf♂ σ σ

一

v ・

・

’

｛

・

 

一

剛

　　

．

・

一

」

、

　

／



」

　 ＼

！

／

　　

l

　　

x＞

ノ

　 　 　

1

　 　 　

’

Q

_」

_L

レ 　 　 　 　 ε

o

Fig

，

12

　

Stress

■

St

「ain 　

Cu

「ve E Load ［ng 　

beam

Cblumn

一

X

Wall

に

　　

−

）rK

　

　−

iK

−　

　

カ

1

_{難 麟}

_藷

CoiumnA 　

X

糒 謙

フ

廳

_、、

_d

_，

1

_．

₁

＿ n

）

，、。

，

t、cal

　

b，

甜

Fig

　

13

欝

　　　　　　　

P

−

。・

dec

。

1

．m・

）

VeTtical

　

Forces

　over　

the

　

X

−

XSection

　

3

．

壁 板 と付 帯 柱

の

負 担

せ ん

断 力

に

関

す

る

考

察

　3

．

1

壁

板

コ ンク リ

ー

ト

圧

縮 強度

の

_有効係

_数

の

推 定

　

壁

板

コンク リ

ー

トの

応

力

と ひ

ず

み の

主軸

は

一

致

す る も の

と

し， その

主 圧 縮 応 力

と

主 圧

縮

ひ

ず

み の

関

係

は

，

Fig．

12

お よ び，

式

（1 ）

に

示

す よ う な

有

効

係

数

y

を

含

む放 物 線 と仮 定

す る

。

こ こで，

有

効

係数

の

値

は

壁

板 内

で

一

_{定 値}

_とし

_，

_ま

_た

_，

_{コ ン ク}

_リ

ー

_ト

_は

_{引 張 応 力 を負 担}

_{し な} いものと する

。

　 　 　

σ

＝

レ

∫

a2

（

ε

／

εo

）

一

（

ε

／

εo

）

21

・

・

・

・

・

・

…

　

t・

・

t・

…

　

t・

・

t・

t・

（

1

＞

た だ し

，

ε ：

主 圧 縮

ひ

ず

み

（

平 均 変 位 治 具

に

よ

る

）

　　 　 　

ε。 ：

最 大 強 度 時

の ひずみ

（

＝

2000

μとし た

）

　

ま

ず

，

式

（1

＞

か ら

得

られ る

主 圧 縮 応 力

お

よ

び その

角

度

か ら

，

最

大

耐 力 時

の

壁 板

コ ンク

リ

ー

ト

の

鉛 直 応 力

c σ。 を

計 算 す

る

。

こ こ で_， ，σv に は v が

_未

定

定

数 と

して

含

ま れて いる。 さ らに

，

柱 主 筋 や壁 縦 筋

の ひ

ず

み から，

最 大

耐 力 時

の そ れ ぞ れの

応 力 を 求 め

，Fig．

13

に

示 す

X

−

X

断 面

で の

A

点

まわ り の

抵 抗

モ

ー

メ ン

ト

が，

外 力

の モ

ー

_メ ン トと

等

し く な る

よ う

に

，

有 効 係 数

ン

を決 定 す

るtt3） 。

　

こ こ で

，X −X

断 面

に おい て

，

引 張 側 柱

の ゴンク リ

ー

トが

負担

して い る 軸 力 は 零 と し

，

圧

縮

側

柱

の コ ンク リ

ー

トが

_負

担

し てい る

_軸

方

向

合 力

は_，

圧

縮

側

柱

芯

に

作 用

する

も

の

と仮 定

して いる。

　

上 記

の

方 法

に よる

計 算 結 果

を

Fig．

14

に

示

す が

，

有 効

係 数

は

O

．

　

58

−

O

．

　

85

の

範 囲

で

，

そ の

平 均 値

は v

＝

O

．

7

と なっ てお り

，

多

くの

研 究 者

か ら

報 告

さ れて いる

値

と

類 似

し て い る4｝。 また

，

本 実 験 結 果

で は

，

v の

値

に

壁 筋 比

の

違

い に よる

傾 向

は み られ な かっ た。 こ こ で

，

NO

．

5

試 験

体

につい て は

，

負 加 力 時

に

耐 力

が

最 大

と なっ た が

，

その レ ρ o

．

5 　 　 　 　

O

　　

O

　M

ε

8

・

v

且

tue 　 　 　

幽

」

−

o

．

了

一

゜

了

δ

゜

一冒

Q

−

℃

−

b

一

No

．

of5P 鬱cime

隆

123456T6910

Fig

_．

₁₄



The

　

Efficiency

　

Facto

τ Qf 　

Cempressive

　

Strength

　of 　 　 　

Conc

「ete 飾 レ 馬 レ ●　 　FEM ［コ E

・

P

・

・

i

皿

阻

‘

（a）　7

巳

rtical 　Stress　Distrlbutions　　　　　　　（b）　Shear　Stress　

Distributions

Fig

．

15　Comparison　between　Experimental

　and

　A

皿alytical 　 　 　

Results

た め

繰

り

返

し の

影 響

を

受

け て お り，

上 記

の よ う な

方

法

で は

壁

板

コ ンク リ

ー

トの

応 力

分

布

が

評 価

でき ない た めに

_，

以

後

の

_検討

か ら

除

外

し た。

　

Fig．15

には，　

NO ．1

試 験

体

を

例

と

し て，

最

大 耐 力 時

につ い て_，

本 実 験

か ら

得

られ たせ ん

断 応 力度 と鉛 直応 力

度

の

分 布 （

実 験

か ら

得

ら れ た u を

用

い て

計 算

し た

）

を_，

FEM

解 析 結 果 と比 較

して

示 す

。

図

か ら

，

圧 縮 側 柱 脚 部

付 近

で は や や

差 も

み ら れ る

も

の の

，

実 験 結 果

と

解 析 結 果

は よ く

対

応し て い る。

（

こ こ で

用

い た

解 析 手

法の

概 要

は

，

文 献

1 ）

に

既述

してあ り

，

ま た

，

解 析

に

用

い た

材 料 特 性

等

は

，

実験結

果

の

値

を

用

いている。 な お

，

要 素

分

割

図

等

は

省

略

す る。

》

　

L

）

t

上の よ

b

_．

に

，

本 実 験

結

果

か ら

も壁

板

コ ンク リ

ー

トの 圧

縮 強

度

は

，一

軸

圧

縮

強 度

よ り

低 下

す る とい う

結

果

と なっ た。 このこと か ら

，

塑 性 理 論

の

極 限 解 析 手 法

に

基

づ くマ クロモデル におい て

も

，

壁 板

コ ンク

リ

ー

ト

の

圧 縮 強

度

と して

，

一

軸

圧

縮 強 度

よ り

低 減

さ せ た

値

を

用

いた

方

が

，

より

実

状に近い と 考 え ら れ る

。

　 3

．

2 壁板

と

付帯 柱

の

_負担

せ ん

断 力

に

_及

ぼ す

壁 筋

の

_影

　 　 　 響

　 付 帯 柱

の

負 担

せ ん

断 力

の

評 価 法

と し て は

，

柱 主 筋

の ひ

ず

み

分 布

か ら

，

平 面 保 持

の

仮 定

を

用

い て

，

付 帯 柱

の

曲 げ

モ

ー

メ ン

ト分 布 を求 め

，

その

勾 配

か ら せ ん

断 力 を計 算 す

る

方 法 も考

え ら れ る。 し か し

，

こ の

方 法

で は

，

柱 主 筋

ひ ずみが

変 化

せ ずに

，

柱 材 内 部

で

斜

コ ン クリ

ー

トブレ

ー

ス に

よ

り

直 接

にせ ん

断 力 を伝 達 す る

，

い

わ ゆ る

ア

ー

チ 的 な

力

の

流

れ が

考 慮

され て い な い ことな ど

，

明

らか に

近 似 的

な

方 法

と な る

。

　

前 節

で

示

し た よ うに

_本

実 験 結 果

で は

，

壁

板

の

_負

担

せ ん

断 力

が_，

比 較 的精 度 良

く

評 価

され てい る と

考

え られ_，

付

帯 柱

の

負 担

せん

断 力

を_，

耐 震 壁

の

最 大耐 力

か ら

壁 板

の

負

担

せ ん

断 力

を

差

し

引

い て

求 め

た。

　

こ の よ うに し て

得

ら れ た

，

各 試 験 体

の

X

−

X

断 面

（

Fig．

13

）

で の

，

壁

板

の

_負

担

せ ん 断 力

Qw

。LL と

付

帯柱

の

_負

担

せ ん

断 力

！

Q

を

Fig，

16

に

示

す

。

こ こで， ノ

Q

は

両

側

の

付 帯 柱

の

負 担

せ ん

断 力

の

和

で

あ

る

が

，

FEM

解 析

に よれ ば

，

X

−

X

断 面

で の

引 張 側 柱

の

負 担

せ ん

断 力

が_， ほ

と

ん

ど

ない

と

こ ろ か ら，

図

中

の ！

Q

は，

圧

縮

側

柱

の

負

担

せ ん

断 力 と

み な すこ

と が

で き る

。

　Fig．

16

よ り

，

横 筋 比

の み

を 変 化

させた

試 験 体

NO ．

1

と

3

，

NO ．

2

と

4

お よ

び

NO ．6

と

8

を比 較

す る

と

，

横 筋

比

の

増 加

によ り

，

付 帯 柱

の

負 担

せ ん

断 力

∫

Q

は，

あ ま

り

変

化

し ない の に

対

し

，

壁

板

の

_{負 担}

せ ん

断

力

Qw

。i

．

Lが

増 加

し てい るこ と が わ か る

。

ま た，

斜

4se

配

筋

の

試 験 体

NO ．

9

と

10

において

も

，

壁 筋 比 を 増 加 さ

せた こ

と

に

よ

る

耐 力 上 昇

は_，

主

に

QwaLL

の

増 加

に

起 因

し て い る

。一

方

，

縦 横 配 筋

と

斜

45

°

配 筋 を比 較

する と

，

壁 筋 比

の

増 加

によ る

QtuaLL

の

増

加

量 は

，

縦

横

配

筋

の

NO ，1

と

4

と の

差

よ り

一

₃₈

一

q

ロ

〔噫叩 ） 40 30 20 100

靉

醸

彦

ヒ

_戡

韋

憩

甄

勲

κ

必

続

嵩

畳

1

鞭

胤

縦

宀

、

　

　

｝

寺

・

卜

x 照

“

1｛丁

胱

窯

s

眠

L

齪

o聾o

．

1　 　2 　　3　4　　　5　　6　　7　　8　　 　9　10 Armo

匚

巳

  監

 

Bor

墨

▼

erd

ε

d ＆ hori

翼

o

ロ

し

巳

匚 d肛a 匿 o

叩

1

恥！10

、

75 1

．

5 0

．

75

R

．

b〔％ ） 0

．

2120

，

2 ¶

．

2021

．

2

R

。，【％》0

、

2120

．

21

、

20

、

21

．

20

．

　1

，

20

．

21

，

2

Qwall

rQ

Fig

_．

₁₆

　

Sbear

　

Forces

　contributed 　

by

　the　

Wall

　

Paoe

［and

　 　 　

Columns

　Qver 　t』e　

X

−

X

　

Sectiott

も

，

斜 45

°

配

筋

の

NO ．9

と

10

の

_差

の

_方

が か な り

大

き く なっ てい る

。

　

こ のよ

う

に

，

壁 筋

の

増

加

に よ る

耐

力 上 昇

は

，

主

に

壁 板

の

_負

担

せ ん

断

力

の

増 加

に

起 因

してい るこ

と が

，

本 実 験

に よっ て も

確

認 され た

。

こ れ は

，

文 献

1

）

で

FEM

数 値

実 験

か ら

予 測

され た

結 果

と

同様

で

あ

る。

　

4

．

付 帯 柱

の せ ん

断 破 壊 を考 慮 した

マ

ク

ロ モ

デ

ルの

提

　 　 案

　

4

．

1

付 帯 柱

の

破 壊 条 件

　文

献

1

ト

3

）

でのマ クロ モ デル では

，

付帯柱

の

負

担

せ ん

断 力

を

評 価

す る

際

に

，

_{柱主 筋}

は

降

伏

す るこ と を

前

提

と

し

て いた。 し た がっ て

，

本 報

で

実 験

し た

よ う

な

，

柱

主筋

の

降 伏 を伴

わ

ず

にせ ん

断 破 壊 す

る

よ う

な

耐 震 壁

に

_対

し て は

，

付 帯 柱

の

負 担

せん

断 力

を

評 価

する こと がで きな い

。

　

そこで

本 報

で は，

塩 原

5〕

_{が 指 摘}

_{し ている}

_{よ う}

_に

_，

_{柱 主}

筋

の

付 着

や，

柱 幅

が

一

_般

_に

_{壁 厚}

_{よ り}

_も大

_{きい ことなどに} より

，

壁 板

の

斜

コ ン ク リ

ー

ト

ブ

レ

ー

ス の

傾

きが

，

付

帯 柱

内

で は

立

っ て く る こ と が

可 能

で あ るこ と を

考 慮

し

，

Fig，

17

の よ

う

な

付帯柱

の せ ん

断抵 抗

を

仮 定

し た。 その

水

平

方 向 力

のつ り

合

いか ら，

付 帯 柱

の せん

断破 壊 条 件 を

設

定

し， マ クロモ デル を

修 正

する

。

　

Fig，

17

の

水 平 方 向 力

のつ り

合

い

よ

り

次式 が得

ら

れ

る。

　

　

　

Yc

− De

．

．

、，

．

ぎ

、

。

，

−

₁

一

_争

_{… θ}

・

・

…・

_（

_・

_・

Wa ］1

BcxDc

冖

Column 1 　 　　

・

．

’

磁 　 　 　 θ 　 　

．

諺

・

_・

灘

獄

1

　 　 　 　

’

「

”

 

　

1

　

』

　 　 　

’

iii蔑 　 　 　 塵

 丶

篷

卜

塔

A

、

「

_丶

耄

．

・

雲

・

．

φ

ycy

と

費

B

・

’

D

・c 、

　

こ こで，

斜

コ ンク リ

ー

ト

ブ

レ

ー

スの

角 度

θ は

，

耐 震

壁

が

曲 げ降 伏

せ

ず

に

最 大 耐 力

に

達

す る と きの

_値

と して

，

下 界 定 理

によ り

，

式 （

3

）

で

与

え ら れ る

（

文

献

3

）

参

照

）

。

　　 　

θ

＝tan−

11

（

α十

β

一1

）

λ十

　（

α十

β

一1

）

2λ：十

11 ’

　　 　　　 　　 　　

・

・

・

・

・

・

・

・

・

・

・

・

・

・

・

・

・

・

・

・

・

・

・

・

・

・

・

・

・

・

・

・

・

・

…

　

（

3

）

　

た だし

，

記 号

の

説

明は_， ま と めて

末

尾に 示 す

。

　

本 報

で は

収

れ ん

計

算

に よ り

式 （

2

）

，

（

3

＞

を

同 時

に

満

足 す

る

Yc

，

お よ

び

θ

’

を

求

め た。 ま た

引張側柱

にお け る

yt

の値 も 式

（

2

）に よ る

値

と

同

一

で あ る もの と す る。

付 帯 柱 脚 部

での

鉛

直

方

向

力 お よ び

曲

げモ

ー

メ ン トのつ り

合

いにつ いて は

，

柱 主 筋

が

降 伏

し

t

いないとい う

仮

定

か ら

検 討

する

必 要

は

な

い

。

な お

，

柱 主

筋の

_{降 伏}

を

仮

定 し た

と

きの

y

_，，

_yt

の

値

が，

式 （

2 ）

の

値

を

下 回

る

場 合

に は，

付 帯 柱

は

曲 げ 破 壊 す

る

も

の

と判 定

し， こ の

y

。

，

yt

の

値

を

用

い る

、

　4

．

2

　実験 結

果

との照

合

　 修 正 後

の マ クロモ

デ

ル に よる

計 算 結 果

と

本 実 験 結 果

と の比

較

を

，

最 大 耐 力

お よ びそ のとき の

圧 縮 側 柱 脚 部

の せ ん

断 力

につ い て

Fig

．

18

に

示 す

。

図 よ

り

，

修 正 後

のマ ク ロ モ

デ

ル に

よ

る

計 算 結 果

は

，

修 正 前 よ

・

り

も実 験 結 果

に

近

く なっ てい る ことが わ か る

。

ただし

，

計 算 結 果

に お い て

，

NO ．

4

お よ

び

NO ．

8

試 験

体

の

耐 力 が

， コンク

リ

ー

_{ト強 度}

の

影 響 を 反 映

して

，

そ れ ぞ れ

NQ ．

3

お よ び

NO ．

7

試 験

体

よ り

低

下 し て お り，

実 験 結 果

と

傾 向

が

異

な っ て い る

。

これ は， マ クロ モデルでは

頂 部

の

梁 を剛 強 と仮 定

して い る た めに_，

曲 げ 降伏

しない

耐 震 壁

にお

け

る

，

縦 筋

の

効 果

が

十 分

に は

考 慮

さ れ な い た め と

考

える。 o

■

匸

し

oo

，

50 10 　 a

．

．

・

4

…、

a　　 　O

・

r

．

叩

，

．

1

囗

。

』

：

thttt 　 　 　

ム

tM

コ

Ct

り

m

・

dt

り

ttf

ヱ

コ

’

身

ダ

　 　 　

ド

ロ

ofl

口

cLmt

鬮

1　　　z 　　 3 　　　d 　　　5 　　　6　　　F　　

日

N

」

Lu

＃

／

」

薫

鼠

　　　　　 尸

曽

．

o「

■

Fl圏

口

，

．

t　 　

己

　　J　　 q 　　 5 　 　 0 　 　

，

　 　 a

　 　 　〔a）　ULしima賦e　StrensしhL_{〔b）　She}

己r　Fortcs　berne　by　COmprtrssio冂肋 コ膕 ”

　 　 　 over 　the　X

−

X　S

 

ヒlon

Fig

．

18

　

Compar

孟son



between



Expe

【

imeptat

　and



Calculated

　 　 　

Results

［

レ

’

「

蚊

タ

・

・

　

．

＼

’

　 　 　

r− 2日

，

．

．

1伽

F

　　　　　　　

＿

　tbn

．

FP°

　 　 　 　 〔a）No

．

1



、

（

b

）　閥o

，

5

Fig

．

19

　

Principal

　

S

けain　

Distribut

め皿s　ob↓ained　

by

　

Experi

−

　 　　

ment 　a【Ld

　

Concrete

　Dlag6nal

　

Struts

　calculated

・

by

　 　 　

Macro

　

Mode1

Q

嵒

叩 ノ 巴

・

1‘k曜ノc   ） 100 　

■

幽

幽

m

：r

，

vo

　

圏

’

「

lh

．

：碚1

ぬ

ル

FI

ぴ

　

ロ

の

リ

ド

t

“

ILr

ロ

き

「

幽い’

ム 　 　 　 　ム 2 　　　　　　　 鈩

　 　 　

v9



_宅

。

廴

．

＿

・

Je

°

°

著

ノ

／

才

纛

孑

70

　

N−t＃

v■

t■

の

e

／

　

Thrp

ガ

Tin

　

　

　

コ

t

ロt4

［

一 一

_「



．

−

l

l

　 　 　 　　

Qmcro

ハ

・

1（kg／cm 」｝ 　 　 　 0 　　　　　　　10Q

Fig

．

20

_{Comparison　between　Experim6nta}

［and

　Calculated

　 　 　

Results

　

また

Fig．

19

に は

，

　

NO

．

1

お よ び

NO ．

5

試 験 体

を

例

と して

，

実 験 結 果

の

最 大 耐 力 時

の

主

ひ

ず

み

分 布 と

， マ クロ モ デルか ら

計 算

さ れ る

斜

コ ン

_ク

リ

ー

ト

ブレ

ー

ス の

形 状 を

．

比 較

して

示

す

。

図 より

，

主

圧

縮

ひ

ず

み の

分

布

に は や や

差

も み ら れ る が

，

両

者

の

_{角 度}

は

良

く

対 応 し

て いる。

　

さ ら に，

文

献

1

）

お よ び

3

）

で

引 用

し た

既 往

の

耐 震 壁

実

験

に

，

_本実

験

も

加

えた

150

体

の

試 験 体

の

最 大 耐 力

と

，

修

正

後

の マ ク ロ モ デル に

よ

る

計 算 結 果 と

の

比 較 を

Fig．20

「

に

示

す。

図 よ

りマ ク ロ モ デル で は

，

曲 げ降 伏

し な かっ た

耐 震 壁

に

対

し て

，

耐 力

をや や

過 大 評 価

する

傾 向

が 見

ら れ る

も

の の

，

実 験 結 果

と

計 算 結 果

は

よ

く

一

致

して い ること が わ か る。

　

以 上

の

検 証 結

果 か ら

，

修 正

後

のマ _クロモ デル により

，

最

大 耐 力 時

に

曲

げ

降 伏

を

伴

う

場 合

か ら

伴

わ ない

_{場 合}

まで の

，

耐 震 壁

の

最 大 耐 力 を精 度 良

く

推 定

で き ること を

確

認 し た

。

　

5．

最 大 耐 力

へ の壁

縦 横 筋

の

効 果

に

関 す

る

議 論

　

こ こ では

，

耐 震 壁

の

最 大 耐 力

へ の

壁 縦 横 筋

の

効 果

につ い て

考 察 す

る が

，

議 論 を明 解

に

す

る ために

，

頂 部

の

梁

が

剛 強

な

場 合

を

対 象

と する

。

　

5

．

1

　

マ クロモ

デ

ル に

よ

る

予 測

　

縦 筋 と横 筋

の そ れ ぞ れの

効 果

につ い て

考

え る と

，

横筋

の み

を増 加

させ た 場

合

に は_，

文 献

3 ）

にも

述

べ _{た が} ，

耐

震 壁

は

最 大 耐 力 時

に

曲 げ降 伏

し や す く なっ てい く

傾 向

を

示 す

。 ま た

，

横 筋

の

増 加

に

よ

り

耐 力

が

上 昇

する の は

，

耐

震 壁 が 曲 げ

降 伏

し な い

範 囲

に お い て で あ り_， こ れ は_， い わ ゆ る せ ん

断耐

力の

_{増 加}

と 理

解

さ

_．

れ る。

　

一

方

，

縦 筋

のみ を

増

加

さ せ る と

_，

耐

震 壁 は

曲

げ

破 壊

か ら， い わ ゆる せん 断

破 壊

へ 移 行 す る 傾 向 と な り

，

縦

筋の

増 加

に よ り

耐 力

が

上 昇

する の は_，

本

報

のマ クロ モ デル で は

，

耐 震 壁

が

最 大 耐 力 時

に

曲 げ降 伏

す る

範 囲 と考

え ら れ る

。

　

こ のよ うに_，

_縦

筋

と

_横

筋

の

_耐

力

へ の

_{効 果}

は はっ き り と

意 味

の

異

な る

も

ので あ り

，

縦

筋

あ るい は

横

筋

の

一

_方

の み

一

₃₉

一