1 資料 ２－３ 平成 28 年 11 月 21 日 火力部会資料
相馬港天然ガス発電所（仮称）設置計画
環境影響評価準備書
補 足 説 明 資 料
平成 28 年 11 月
福島ガス発電株式会社
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火力部会 補足説明資料 目 次
１．煙突高さを変更した経緯、理由について・・・・・・・・・・・・・・・ 3
２．ベキ法則を用いた上層気象の設定について・・・・・・・・・・・・・・・ 9
3 １．煙突高さを変更した経緯、理由について １．煙突高さの検討経緯について 煙突高さは計画段階環境配慮書段階では 59ｍ単一案としていました。計画 の確度が増すに従い、発電所の配置構造が明らかになり、環境影響評価準備書 段階では、建物ダウンウォッシュの検討を行いました。その結果、建物ダウン ウォッシュが起きない煙突高さである 82ｍへ変更しました。 ２．建物ダウンウォッシュに関する検討内容 煙突高さの違いによる建物ダウンウォッシュの影響を把握するため、以下の とおり検討を行いました。 (1) 検討条件 a. 煙源条件 煙源諸元は表 1-1 に示すとおりです。 表 1-1 煙源諸元 b. 建物条件 煙突周辺の主な建屋の配置状況は表 1-2 及び図 1-1 に示すとおりです。 建物の対象は本計画の建物（建物①～④）に加え、隣接する相馬港 4 号埠 頭において石油資源開発株式会社が建設を行っている LNG 基地では大型の LNG タンクの建設が計画されていることから、このタンク（建物⑤）を対象 とした検討も行いました。 表 1-2 煙突周辺の主な建物 番号 建物 高さ(m) 幅(m) 事業対象 ① 1 号タービン建屋 32.7 37.0×63.0 対象事業 ② 2 号タービン建屋 32.7 37.0×63.0 ③ 1 号排熱回収ボイラ 27.8 11.9×22.8 ④ 2 号排熱回収ボイラ 27.8 11.9×22.8 ⑤ LNG タンク 59.8 直径 89.7 石油資源開発㈱ 項目 単位 1 号機 2 号機 排出ガス量（湿り） m3 N/h 2,360,000 同左 排出ガス速度 m/s 34.3 同左 排出ガス温度 ℃ 85.1 同左 窒素酸化物排出量 m3 N/h 18.3 同左
4 図 1-1 主な建物の配置 注 ： 図 中 の ｢ ● ｣ は 、 煙 突 の 位 置 を 示 す 。 c. 気象条件 気象については、平成 27 年 4 月～平成 28 年 3 月の現地調査結果を用い ました。 表 1-3 に示すとおり、風向・風速は地上風より推計した煙突高さの風向・ 風速、大気安定度は地上大気安定度の毎時のデータを用いました。 地上風、高度 59m 推計風及び高度 80m 推計風の風配図を図 1-2 に示すと おりです。 なお、ISC-PRIME モデルでは拡散パラメータは、パスキル・ギフォード線 図に基づき、A～F の 6 階級の大気安定度毎に風下距離の関数として与えら れます。また、中間安定度が設定されていないため、A-B は B、B-C は C、 C-D は D、G は F として扱いました。
5 表 1-3 気象条件（地上気象観測結果、平成 27 年 4 月～平成 28 年 3 月） 項目 詳細 風向 地上風の風向 風速 地上風より煙突高さ（高度 59m、80m）の値を推計した。 べ き 指 数 は 、 地 上 気 象 観 測 結 果 及 び 四 季 の 高 層 気 象 観 測 結 果 （ 高 度 80m） よ り 大 気 安定 度別 に 設定 した （ A ～ B-C； 0.132、 C ～ Dd； 0.200、 Dn～E；0.278、F～G；0.347）。 大気安定度 地上の風速、日射量及び放射収支量から設定した。 気温 地上気温 図 1-2 風配図（平成 27 年 4 月～平成 28 年 3 月） 地上風 10ｍ 59ｍ推定風 80ｍ推定風
6 (2) 判定結果 a. 高さ別の建物影響のある風向の出現状況 煙突高さ別、風向別の建物影響判定の結果は表 1-4 に示すとおりです。 出現状況の判定は、ISC-PRIME モデルを用いました。 煙突高さの検討範囲は、環境影響評価方法書で記載した 59m から建物ダウ ンウォッシュが発生しない高さ(82m)までとしました。 この結果、陸域へ向かう風向(NW～SSE：10 方位)のみ対象とした場合は、 65m までは全方位で建物影響が確認されましたが、70m～80m の範囲では 3～ 4 方位で建物影響を受けない結果となりました。 なお、LNG タンクは煙突から距離が離れているため、煙突位置は建物影響 の範囲外となりました。 また、建物影響が起こる風向を対象に地上気象観測結果(平成 27 年 4 月～ 平成 28 年 3 月)から風向発生頻度を集計し、風向別の発生頻度を比較しまし た。表 1-4 の結果における建物影響風向の煙突高さの範囲について、陸域へ 向かう風向（NW～SSE：10 方位）を対象に発生頻度を比較しました。 この結果、風向出現頻度については表 1-5、煙突の高さ別に建物影響が起 こる風向別出現頻度（陸域方向へ向かう風向）については、表 1-6 に示すと おりです。 表 1-4(1) 建物影響のある風向（1 号機） 風 向 煙 突 高 さ 陸 側 へ 向 か う 風 向 ( 陸 側 ) 海 側 へ 向 か う 風 向 ( 海 側 ) 陸 側
N NNE NE ENE E ESE SE SSE S SSW SW WSW W WNW NW NNW 59m 65m 70m ○ ○ ○ ○ ○ ○ ○ 75m ○ ○ ○ ○ ○ ○ ○ 80m ○ ○ ○ ○ ○ ○ ○ 82m ○ ○ ○ ○ ○ ○ ○ ○ ○ ○ ○ ○ ○ ○ ○ ○ 注：○の網掛けは「建物影響がない」ことを示す。 表 1-4(2) 建物影響のある風向（2 号機） 風 向 煙 突 高 さ 陸 側 へ 向 か う 風 向 ( 陸 側 ) 海 側 へ 向 か う 風 向 ( 海 側 ) 陸 側
N NNE NE ENE E ESE SE SSE S SSW SW WSW W WNW NW NNW 59m 65m 70m ○ ○ ○ ○ ○ ○ 75m ○ ○ ○ ○ ○ ○ 80m ○ ○ ○ ○ ○ ○ 82m ○ ○ ○ ○ ○ ○ ○ ○ ○ ○ ○ ○ ○ ○ ○ ○ 注：○の網掛けは「建物影響がない」ことを示す。 表 1-5 風向出現頻度（平成 27 年 4 月～平成 28 年 3 月）
風向 N NNE NE ENE E ESE SE SSE S SSW SW WSW W WNW NW NNW
出現頻度 9.4 5.4 4.0 3.2 5.0 4.0 6.1 6.2 5.8 5.1 6.0 6.8 5.9 6.5 8.9 10.8 注：網掛けの S～WNW の範囲は海域へ向かう風向である。また calm の出現頻度は 0.9 である。 表 1-6 建物影響が起こる風向別出現頻度（陸域方向へ向かう風向） 対象方位 出現数(回) 出現頻度(％) 煙突高さ 65m 以下 NW～SSE 5,534 63.0 煙突高さ 70～80m NW～NE、SE～SSE 4,464 50.8 全観測結果(平成 27 年 4 月～平成 28 年 3 月)：8,784 回
7 b. 建物ダウンウォッシュの拡散予測 建物影響が起こる風向を対象に平成 27 年 4 月～平成 28 年 3 月の地上気象 観測結果を用いて建物ダウンウォッシュの拡散予測を行いました。 計算を行った煙突高さは、地上高 59m ケースと、建物ダウンウォッシュが 起きない地上高 82m を、比較のために建物ダウンウォッシュが発生する 80m に下げたケースとした。 得られた結果から、寄与濃度の最大及び発生する気象条件を把握し高さ別 に 比 較 し ま し た 。 な お 、 風 向 は 陸 側 へ向 か う 風 向 (NW ～ SSE) を 対 象 と し ま し た。 地上気象観測結果を用いた建物ダウンウォッシュ予測結果は以下のとおり です。予測は、1・2 号機重合の寄与濃度を計算しました。 二酸化窒素の予測濃度の最大は、表 1-7 に示すとおり、煙突高さ 59m で 0.0102ppm、煙突高さ 80m で 0.0073ppm です。 表 1-7 建物ダウンウォッシュ発生時の二酸化窒素 1 時間値予測結果 （最大着地濃度及び出現距離） 項目 単位 煙突高さ 59ｍ 煙突高さ 80ｍ 月日時 － 9 月 13 日 10 時 5 月 2 日 9 時 風 向 － E NE 風 速 m/s 2.4 2.5 大気安定度 － A A 最大着地濃度 ppm 0.0102 0.0073 最大着地濃度出現距離 km 1.1 1.2 注 ： 1 . 最 大 着 地 濃 度 出 現 距 離 は 、 2 本 の 煙 突 の 中 心 を 基 点 と し た 。 2 . 煙 突 高 さ 5 9 m の ケ ー ス で 最 大 と な っ た 風 向 で は 、 8 0 m で は 建 物 ダ ウ ン ウ ォ ッ シ ュ が 発 生 しな い と 判 定 さ れ て い る 。 c. 基準との整合性について 建物ダウンウォッシュ発生時の二酸化窒素の 1 時間値予測結果と短期暴露 の指針値との比較は、表 1-8 のとおりです。 建物ダウンウォッシュ発生時の将来環境濃度は、いずれのケースにおいて も短期暴露の指針値を下回る結果となりました。 表 1-8 建物ダウンウォッシュ発生時の１時間値予測結果と 短期暴露の指針値との比較 ( 単 位 ： p p m ) 煙突高さ 寄与濃度 バックグラ ウンド濃度 将来環境濃度 寄与率 短期暴露の 指針値 環境濃度 A B A+B A/(A+B) 59m 0.0102 0.005 0.0152 67.1% 1時間暴露として 0.1～0.2ppm 80m 0.0073 0.003 0.0103 70.9% 注 ： 1 . 短 期 暴 露 の 指 針 値 は 、 昭 和 5 3 年 の 中 央 公 害 対 策 審 議 会 の 答 申 に よ る 短 期 暴 露 の 指 針 値 を 示 す 。 2 . 建 物 ダ ウ ン ウ ォ ッ シ ュ 発 生 時 の バ ッ ク グ ラ ウ ン ド 濃 度 の 環 境 濃 度 ( B ) は 、 寄 与 濃 度 が 最 大 と な っ た 時 刻 に お け る 対 象 事 業 実 施 区 域 か ら 半 径 1 0 k m 範 囲 内 の 一 般 局 の 1 時 間 値 の 最 大 値 を 用 い た 。 5 9 m ： 平 成 2 7 年 9 月 1 3 日 1 0 時 （ 相 馬 ） 8 0 m ： 平 成 2 7 年 5 月 2 日 9 時 （ 相 馬 ）
8 d. 煙突高さの検討結果について 煙突高さの検討にあたっては、設備面の検討、建物ダウンウォッシュの検 討を行いました。 設備面では以下の取組みにより環境負荷の低減を図れるものと考えていま す。 窒 素 酸 化 物 （ NOx ） に つ い て は 、 以 下 の 最 新 技 術 を 採 用 す る こ と に よ り 、 排出濃度を 5ppm 以下に低減します。 ・最新の高性能予混合型低 NOx 燃焼器の採用 ・脱硝効率 90%の最新鋭排煙脱硝設備の設置 ・触媒の性能低下を考慮し、脱硝触媒増設スペースの確保 加えて、発電所北側に計画されている石油資源開発株式会社の LNG タンク （高さ約 60m）から煙突を離す配置とします。 これを踏まえ、建物ダウンウォッシュに関する検討では、1 年間（平成 27 年 4 月～平成 28 年 3 月）の地上気象観測結果を用いて高さ別の建物影響風向 の出現状況の把握、拡散予測計算を行いました。この結果、煙突高さを 59m、 80m とした場合の二酸化窒素の寄与濃度は、煙突高さ 59m で 0.0102ppm、煙 突高さ 80m で 0.0073ppm であり、煙突高さ 80m のケースで 59m のケースに比 較して 2/3 程度となりました。 以上の検討結果から、煙突の高さを 59m から 80m に変更することにより 窒素酸化物の着地濃度を低減できることが確認できましたが、更なる地表へ の窒素酸化物の着地濃度を低減するために煙突高さを建物ダウンウォッシュ による高濃度が発生しない地上高 82m としました。
9 ２.ベキ法則を用いた上層気象の設定について 上層気象は、地上気象の風向・風速を高層気象観測結果から求めたベキ指数 で煙突高さに補正することにより設定しました。 ベキ指数は、高層気象観測の結果と同時刻の地上気象観測の結果から、表 2-1 のとおり、大気安定度の区分ごとに高層気象観測（高度 80m）と地上気象観 測（高度 10ｍ）の平均風速を求め、ベキ法則の式にこれらを代入して算出しま した。大気安定度区分ごとの平均風速の鉛直分布及びベキ法則による風速の鉛 直分布は、図 2-1 に示すとおりです。 観測値と推定値について、(1)風速の相関、(2)風ベクトルの相関及び風向相 関、(3)風向差の頻度分布の検討を行った結果、概ね妥当であると考えていま す。 表 2-1 高度 80m と地上の平均風速 大気安定度 A～B-C C～D(昼) D(夜)～E F～G 平均風速 (m/s) 高層気象(高度 80m) 3.6 5.2 5.7 3.1 地上気象(高度 10m) 2.7 3.4 3.2 1.5 ベキ指数 P 0.132 0.200 0.278 0.347 データ数 88 143 90 127 図 2-1 大気安定度区分別平均風速の鉛直分布（地上風速に対する風速比） P=0.132 P=0.200 P=0.278 P=0.347 0 50 100 1.0 1.5 2.0 2.5 高度(m) 地上風速に対する風速比 A～B-C C～D(昼) D(夜)～E F～G P=0.132 P=0.200 P=0.278 P=0.347
10 (1) 風速の相関 高度 80m の風速について、高層気象観測による観測値とベキ法則による推計 値の相関係数を求めた結果、表 2-2 のとおり、相関係数は 0.62～0.86 となっ ています。 また、高度 80m の風速の観測値と推計値の関係は、図 2-2 のとおりです。 表 2-2 高度 80m の風速の観測値と推計値の相関係数 大気安定度 A～B-C C～D(昼) D(夜)～E F～G 相関係数 R 0.62 0.86 0.83 0.66 大気安定度 A～B-C 大気安定度 C～D(昼) 大気安定度 D(夜)～E 大気安定度 F～G 図 2-2 高度 80m の風速の観測値と推計値の関係 0 5 10 15 20 0 5 10 15 20 風速の 推計 値( m/s ) 風速の観測値(m/s) 0 5 10 15 20 0 5 10 15 20 風速の 推計 値( m/s ) 風速の観測値(m/s) 0 5 10 15 20 0 5 10 15 20 風速の 推計 値( m/s ) 風速の観測値(m/s) 0 5 10 15 20 0 5 10 15 20 風速の 推計 値( m/s ) 風速の観測値(m/s)
11 (2) 風ベクトルの相関及び風向相関 高層気象観測の高度 80m 観測風と、表 2-1 に示すベキ指数により地上風から 推計した高度 80m 推計風の風配図を図 2-3 に、風ベクトルの相関及び風向相関 を表 2-3 に示します。 風ベクトルの相関は 0.90～0.94、風向相関は 0.86～0.93 となっています。 ○風ベクトルの相関及び風向相関 風 ベ ク ト ル の 相 関 及 び 風 向 相 関 は 、 「 窒 素 酸 化 物 総 量 規 制 マ ニ ュ ア ル 〔 新 版 〕 」 （公害研究対策センター、平成12年）に記載されている以下の式で算出する。 ｉ、ｊ地点の風速をVi、Vj、２地点の風向の違いをθ、データ数をnとする。 風ベクトルの相関＝Σ(Vi・Vj・COS(θ))/(ΣVi・Vj) 風向相関 ＝COS(Σθ/n) 表 2-3 高層気象観測風の風ベクトルの相関及び風向相関 季節 高度 80m 観測風－高度 80m 推計風 風ベクトルの 相関 風向相関 データ数 春季 0.90 0.86 112 夏季 0.92 0.86 112 秋季 0.94 0.93 112 冬季 0.91 0.91 112 全季節 0.92 0.89 448
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図 2-3 風配図（高層気象観測期間）
13 (3) 風向差の頻度分布 高度 80m 観測風と高度 80m 推計風の風向差の頻度分布を図 2-4 に、風向の頻 度分布を表 2-4 に示します。 風向差が 1 方位以内の頻度は、72.8%となっています。 注：1.プラスは 80m 観測風向に対して時計回り、マイナスは 80m 観測風向に対して反時計回りを示す。 2.両地点とも calm の時刻は風向差 0 とした。どちらか 1 地点のみ calm の時刻は対象外とした。 図 2-4 風向差の頻度分布（高度 80m 観測風－高度 80m 推計風） 表 2-4 風向の頻度分布（高度 80m 観測風－高度 80m 推計風） 0 10 20 30 40 50 ‐7 ‐6 ‐5 ‐4 ‐3 ‐2 ‐1 0 1 2 3 4 5 6 7 8 出現 頻度 (%) 風向差（方位） 風向差 -7 -6 -5 -4 -3 -2 -1 0 1 2 3 4 5 6 7 8 計 ｻﾝﾌﾟﾙ数 4 4 2 1 6 25 54 166 106 42 13 8 3 4 3 3 444 頻度(%) 0.9 0.9 0.4 0.2 1.3 5.6 12.1 37.1 23.7 9.4 2.9 1.8 0.7 0.9 0.7 0.7 99.1
N NNE NE ENE E ESE SE SSE S SSW SW WSW W WNW NW NNW CALM 全風向
N 19 2 0 0 0 0 0 0 0 0 1 0 0 3 6 11 0 42 NNE 10 4 1 0 0 0 0 0 1 1 0 1 0 0 1 3 0 22 NE 5 9 9 1 0 0 0 0 0 1 0 1 0 1 3 1 0 31 ENE 1 0 4 9 1 1 0 0 0 0 0 0 1 0 0 2 1 20 E 1 1 2 11 17 1 4 1 0 0 0 0 0 1 1 2 0 42 ESE 0 0 0 0 1 7 2 7 0 0 0 0 0 1 0 0 0 18 SE 1 0 0 0 0 4 18 10 5 3 0 0 0 0 0 0 1 42 SSE 0 0 0 0 1 0 6 16 6 2 0 0 0 0 0 0 0 31 S 1 0 0 0 0 0 1 6 15 5 0 0 0 0 0 1 2 31 SSW 0 0 0 0 0 0 0 3 4 6 1 0 0 0 0 0 0 14 SW 0 0 0 0 0 0 2 1 9 5 5 3 0 2 0 0 0 27 WSW 2 2 1 0 0 0 0 0 1 4 3 4 3 2 0 1 0 23 W 0 0 2 0 0 0 0 0 0 1 0 2 6 2 3 0 0 16 WNW 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 3 7 6 3 0 0 19 NW 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 4 9 7 6 0 26 NNW 7 1 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 2 2 14 18 0 44 CALM 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 全風向 47 19 19 21 20 13 33 44 41 28 10 14 23 29 38 45 4 448 風向の一致率（風向差±1方位以内）： 72.8% 80m観測風 80m推計風
14 ３．準備書の記載の誤りについて 準備書の記載内容について、誤りがありましたので、以下の正誤表とおり修 正します。 下線部箇所は下線部のとおりとなります。 準備書 p12.1.1.1-137(p487) （誤） 第 12.1.1.1-64 表(1) 地形影響の予測結果(最大着地濃度及び出現距離) 項 目 風 向 最大着地濃度 最大着地濃度 出現距離 最大着地濃度比 最大着地濃度 出現距離比 (ppm) (km) α β 平 地 0.000508 8.0 － － NE 0.000759 8.5 1.50 1.06 E-10.19° 0.001218 8.0 2.40 1.00 SE 0.000694 5.5 1.37 0.69 注 ： 1 ． α は 最 大 着 地 濃 度 比 、 β は 最 大 着 地 濃 度 出 現 距 離 比 を 示 す 。 2 ． 最 大 着 地 濃 度 比 ( α ) ： ( 実 地 形 で の 最 大 着 地 濃 度 ) / ( 平 地 で の 最 大 着 地 濃 度 ) 3 ． 最 大 着 地 濃 度 出 現 距 離 比 ( β ) ： ( 実 地 形 で の 最 大 着 地 濃 度 距 離 ) / ( 平 地 で の 最 大 着 地 濃 度 距 離 ) 4 ． 数 値 モ デ ル に お け る 平 地 の 気 流 モ デ ル は 、 ほ ぼ 中 立 で あ る こ と を 確 認 し て い る 。 （正） 第 12.1.1.1-64 表(1) 地形影響の予測結果(最大着地濃度及び出現距離) 項 目 風 向 最大着地濃度 最大着地濃度 出現距離 最大着地濃度比 最大着地濃度 出現距離比 (ppm) (km) α β 平 地 0.000508 8.0 － － NE 0.000759 8.5 1.50 1.06 E+10.19° 0.001218 8.0 2.40 1.00 SE 0.000694 5.5 1.37 0.69 注 ： 1 ． α は 最 大 着 地 濃 度 比 、 β は 最 大 着 地 濃 度 出 現 距 離 比 を 示 す 。 2 ． 最 大 着 地 濃 度 比 ( α ) ： ( 実 地 形 で の 最 大 着 地 濃 度 ) / ( 平 地 で の 最 大 着 地 濃 度 ) 3 ． 最 大 着 地 濃 度 出 現 距 離 比 ( β ) ： ( 実 地 形 で の 最 大 着 地 濃 度 距 離 ) / ( 平 地 で の 最 大 着 地 濃 度 距 離 ) 4 ． 数 値 モ デ ル に お け る 平 地 の 気 流 モ デ ル は 、 ほ ぼ 中 立 で あ る こ と を 確 認 し て い る 。
15 準備書 p12.1.2-104(p692) （誤） 第 12.1.2-27 図 温排水による流動予測結果(高温軸断面における等流速線) （正） 第 12.1.2-27 図 温排水による流動予測結果(高温軸断面における等流速線) 水深 ( ｍ ) （単位：cm/s） 0 -2 -4 -6 -8 -10 -12 0 -2 -4 -6 -8 -10 -12 10 20 30 40 50 70 80 50 40 20 60 水深 ( ｍ ) （単位：cm/s） 0 -2 -4 -6 -8 -10 -12 0 -2 -4 -6 -8 -10 -12 10 20 30 40 50 70 80 50 40 20 60 0 20 400 600 800 1000 1200 1400(m) 0 200 400 600 800 1000 1200 1400(m)
