穴あき板ハニカム・サンドウィッチ構造体の吸音特性 (3)

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(1)Title. 穴あき板ハニカム・サンドウィッチ構造体の吸音特性 (3). Author(s). 竹内, 茂. Citation. 北海道教育大学紀要. 第二部. A, 数学・物理学・化学・工学編, 30(2) : 179-191. Issue Date. 1980-03. URL. http://s-ir.sap.hokkyodai.ac.jp/dspace/handle/123456789/6040. Rights. Hokkaido University of Education.

(2) . 北海道教育大学紀要（第２部Ａ）第３０巻第２号. 昭和５５年３月. ｌｏｆＨｏｋｋａｉＪｄｏＵｎｉｉｆＥｄｕｃａｉｒｎａＳｅｃｉｏｕｔｌｔｔｖｅｒｓｏｎ（ＩＡ）Ｖｏｏｎｌｙｏ．３０．２，Ｎｏ. Ｍａｒｃｈｌ９８０. 穴あき板ハニカム ◎ サンドウィッチ構造体の吸音特性（３）. 竹. 内. 茂. 北海道教育大学旭川分校物理学教室. ｉｏｎｏｆｐｅｒｆｏｒａｔｅｄＨｏｎｅｙｃｏｍｂＳａｎｄｗｉｃｈＰａｎｅＩＡｂｓＳｏｕｎｄＡｂｓｏｒｐｔｏｒｂｅｒｓ（３）ＳｈｉｇｅｒｕＴＡＫＥＵＣＨＩｉｋａｗａＣｏＰｈｙｓｉｃｌｌｉｄｏＵｎｉｖｅｒｉｆＥｄｕｃａｉｔｔｙｏｔｓＬａｂｏｒａｏｒｙｅｇｅｓｏｎ，Ａｓａｈ，Ｈｏｋｋａ，Ａｓａｈｉｋａｗａ０７０. Ａｂｓｔｒａｃｔ. Ｔｈｅｆｌｌｏｏｗｉｎｇｅｘｐｅｒｉｍｅｎｔｓｏｎｓｏｕｎｄａｂｓｏｒｐｔｉｏｎｏｆｐｅｒｆｏｒａｔｅｄｈｏｎｅｙｃｏｍｂｓａｎｄｗｉｃｈｐａｎｅｌａｂｓｏｒｂｅｒｓｗｅｒｅｍａｄｅ：. １．Ｎ１ｉｄｅｎｔｓｏｕｎｄｅｔｈｏｄｏｆｎｏｒｍａｌｉｎｃ２．ＭｅｔｈｏｄｏｆｒｅｖｅｒｂｅｒａｎｔｓｏｕｎｄｌｎｔｈｅｍｅｔｈｏｄｏｆｎｏｒｍａｌｉｉｄｅｎｔｓｏｕｎｄｂｙＥｃｋｈａｒｄｔａｎｄＣｈｒｉｏｎｃｏｅｉｌｎｃｆｆｉｉｅｎｔｓｒｅｃ，ｔｈｅａｂｓｏｒｐｔｌｙｂｙｔｈｉ αｉｓｇｉｖｅｎｆｕｎｄａｍｅｎｔａｌｓｆｏｒｍｕｌａ. ｉｎｗｈｉｃｈＰ伽ズｌｕｅｏｆｔｈｅｐｒｉｍａｒｙｐｒｅｓｓｕｒｅｌｉｌｉｓｔｈｅｍａｘｉｍｕｍｖａｏｏｐ，ＰｍｎｒｎｕｍＶａｌｕｅｏｆｆ．ｔｈｅｍｉ “ Ｐｉｍｕｎｖａｌｕｅｏｔｈｅｓａｍｅｆｓｅｃｏｎｄａｒｙｐｒｅｓｓｕｒｅｌｏｏｐｗｈｅｎｔｈｅｐｉｐｅｃｏｎｔａｉｎｓａｓａｍｐｌｅ，，肋加２ｔｈｅｍｉｎｌｎｔｈｅｍｅｔｈｏｄｏｆｒｅｖｅｒｂｅｒａｎｔｓｏｕｎｄｂｙｓ．Ｔａｋｅｕｃｈｂｉｉｆｉｃｉｅｎｔ α′ｉｓｇｉｖｅｎｂｙｈｔｔａｓｏｒｏｎｃｏｅｆｐ，ｅｔｈｅｆｏｒｍｕｌａ. ′ Ｉ１−α （）− ；（テー号）ｎｉｃｈ ′ｉｌｎＷｈｉｍｅＷｈｅｎｔｈｅｐｓｔｈｅ１ｅｎｇｔｈｏｆｔｈｅｐｉｐｅ，ｃｔｈｅｓｏｕｎｄｖｅ１ｏｃｉｔｙ，て′ｔｈｅｄｅｃａｙｔｉｐｅｉｎｓａｓａｍｐｌｈｅｄｅｃａｙｔｉｍｅｗｈｅｎｔｈｅｐｉｐｅｈａｓｔｈｅｓａｍｐｌｅｒｅｍｏｖｅｄ．ｃｏｎｔａｅ，てｔ. Ｆｉｇｓｉｍｕｍ．１，４，５，６，７，１０，１１，ａｎｄ１２，２，３，８，９，ｓｈｏｗｔｈｅｒｅｓｏｎａｎｔｆｒｅｑｕｅｎｃｙａｎｄｔｈｅｍａｘｉｏｎｃｏｉｃｉｅｎｆｔａｂｓｏｒｐｔｅｆ，ｌｎｇｅｎｅｒａｌｔｈｅｒｅｖｅｒｂｅｒａｎｔｓｏｕｎｄａｂｓｏｒｐｔｉｏｎｃｏｅｆｆｉｅｎｔｂｅｃｏｍｅｓｌａｒｇｅｒｔｈａｎｔｈｅｎｏｒｍａｉｃｌ，. ９）（１７.

(3) . 竹. 内. 茂. ｉｎｃｉｄｅｎｔｏｎｅｉｎｔｈｅｓａｌｒエーｅｓａｒｎＰｉｅ．Ａｒｒｏｗｓｓｈｏｗｒｅｓｏｎａｎｔｆｒｅｑｕｅｎｃｉｅｓｃａｌｈｅｆｏｒｍｕｌａｃｕｌａｔｅｄｂｙｔ. ＝ｃ／２ガノ毎ＦＥＴｗｈｅｒｅｐｉｓ. ｆｉｖｅｔｈｉｃｋｎｅｓｓｏｆｔｈｅｐａｎｅｌａｎｄＬｉｓｔｈｅｔｈｉｃｋｎｅｓｓｏｆｔｈｅｔｈｅｏｐｅｎａｒｅａｒａｔｉｏ，ａｎｄ ‘′ｉｓｔｈｅｅｆｅｃｔｈｏｎｅｙｃｏｍｂｅｄｃｏｒｅ．Ｅｘｐｅｒｉｍｅｎｔ副ｖａｌｕｅｓａｇｒｅｅｗｅｔｓｌｌｗｉｔｈｔｈｅｔｈｅｏｒｅｔｉｃａｌｒｅｓｕｌ，. 蔓１．. 緒. 言. ２））はハニカム．サンドウィッチ構造材料を定在波法或いは残響法によ先に発表した第一，二報１り，中芯の厚さと吸音率，空気層厚と吸音率との関係，開口率の同じ場合や違う場合の吸音率の変化等を測定して発表した．この測定値は中々確定し難く残響法を例にとると同一材料でも残響室が. ）１９５３∼１９５４年に違うとその値が一致しない事があり，アメリカでＦ．Ｇ．ＴｙｚｚｅｒとＨ．Ａ．Ｌｅｅｄｙが３. ８箇所の残響室で持回り試験を行った結果，測定値には約１０％∼２０％のずれがあった．そういう訳）が出来て成る可く同一測定値が出るよう努力している併し測定規準の違う定ＳＯの規格４で現在工．在波法と残響法とでは，その吸音率に於て大分相違があるようである．今回は同じ試料を定在波法及び残響法で測定した場合，どの様に吸音率の差があるかを多くの資料で考察して見たい．. 登２．理. ′. 論. ，. ｉ）定在波法. ）によれば音波を完全に反射する剛壁面に平面進行波が投射されるとそこに定在オルソン理論５，／２の点に於て２倍の大きさとなり（空気は波が発生する．この場合，音圧は壁面及び壁面より “入音を吸収しないものと考える），，壁面より（２％−１）入／４の点に於て０となる（但し，入＝波長）次に壁面が完全反射面でなく，振幅の々％を反射するものと考えれば，壁面より “入／２の点に生ずる最大圧力は. （１）. . となり（２れ−１）え／４の朝こ生ずる最大圧力は（２）. １ーに）Ｐｍまれ＝Ｋ（. となる．但しＰ卿ズ＝定在波圧力腹に於ける圧力Ｐｍご＝定在波圧力節に於ける圧力に. ＝常数＝壁面よりの圧力反射率（％）. 式（１）及び（２）より々を求むれば. （１８）０.

(4) . 穴あき板ハニカム・サンドウィッチ構造体の吸音特性. （３）となるが音響係数は定義に依り，吸収された音響エネルギーと投射された音響エネルギーの比であるから，吸音率 αは次式で与えられる．ニー− α＝一驚尤２. （４）. 式（３）及び（４）より吸音率は. ＝逢暴 α 芋蔓鷺）言. （５）. 故に被測定材料と音源との間に定在波を作り，Ｐｍ − 。ｘとＰｍ “とを測定すれば，式（５）を用いて吸音率を求める事が出来る．若し音響管の直径が小さい時は，管自身が音のエネルギーを吸収し音波，より距離が減少するにつれて増大する本実験も内径５ｃｍと１て音圧ｏの管なので予備実験としｃｍ．６）を管全体に亘って測定して見ると多分にこの傾向にあったＥｃｋｈａｒｄｔ及びＣｈｒｌｉ等ｒはこれの場合ｓｅ．. を考慮し，一般に何等かの原因に依る吸音作用が管に沿って存在する場合式（５）の代りに用い，る式として次式を与えている．. ２影曇〕 αゴー虚言器警携豪参票撮但し. （６），. Ｐ卿ズ，＝探索管を次第に試料より遠ざける際，第一に現れる圧力腹の圧力Ｐｍｍ＝探索管を次第に試料より遠ざける際第一に現れる圧力節の圧力，Ｐｍす２＝探索管を次第に試料より遠ざける際，第二に現れる圧力節の圧力れ管に沿っての吸音作用が無視し得る時は，Ｐｍｆｍ＝Ｐｍ加２となり式（６）は式（５）に一致する．本実験では前述の如くＰｍｍが試料より遠ざかるに従って可成り上るので式（６）を用ふる．ｉｉ）残響法両端を閉じた管に音速ｃの純音を入れると，その周波数／が管の長さ “こ対してｆニザ（”＝１．），２，３，−−，. （７）. のところで共鳴する．この状態で音をとめると管内の音は指数関数的に減衰するその減衰の速さ．は管の内面での吸収の程度に関係する（これは原理的に残響室法と同様である）今閉じた円管の− ．端に試料を取り付け，その反対側の端からスピーカーで音を入れる場合を考える今管内での音の．吸収は試料面だけでおこるとする．音をとめたとき音源から出た音はそれから坪少間に試料面で，７２＝”／（２′ ）回の反射をする．試料の垂直入射吸音率を α ）。とすると，Ｚ秒後のエネルギー鼠は７Ｅｔ＝Ｅ。（１−α。勝. （８）. そこで普通の場合と同様に６０ｄＢ減衰するまでの時間ｒをとると（１８１）.

(5) . 竹. 内. 茂. （９）で与えられる．この式から残響時間ｒを測定すれば，試料の吸音率を求めることができる．たゞ実際には試料面以外の管壁でも吸収があり，残響時間にその影響が含まれている．本実験でもスピー１）カー側の壁の音の吸収を考え，残響時間の短い事も考慮して筆者の考察した. ÷；）ＭＩ −昨冬（. （１０）. を用いた．但し α′＝試料を入れた場合の吸音率て＝試料を入れない場合，音圧が１になる迄の減衰時間て′＝試料を入れた場合，音圧が１／８になる迄の減衰時間. 巷３．実験装置ｔｏ．１に示す如くブラウン実験装置は第１報で説明しており，大略同じであるが定在波法ではＰｈｏ管オッシロスコープの代りにシンチロスコープを真空管電圧計に接続して画面に現れる波形から音圧の動向を知るに用いた．残響法では単掃引回路とオッシロスコープの代りにピジグラフ５Ｌ３０シグラフの性能，操ｔｏリーズを使用した．これはＰｈｏ．２に示しておるが従来から親しまれて来たビジグラフである．最高６チャン作面を大幅に改良した超高圧水銀灯を光源とする直記式電磁オッシロネルまでの現象を同時に記録できる振幅調整器内蔵タイプである．水銀灯式直記オッシロでは光源に水銀灯を使用し，この光がガルバノメーターの振れのバネにつけたミラーで偏光して感光性の記グラフィックペーｔｏ録紙上に結合させ，記録像を得るものである．Ｐｈｏ，８∼９は残響法によりホト．ｔｏパーをビジグラフ内で記録した減衰曲線である．Ｐｈｏ，３の様に直流増中器と組合せることによっｔプ造はＰｈｏｏサンルの構．４に示す如く表板はシナ３プて，測定に適する振幅を自由に調整できる．ライベニヤ板に穴をあげ，裏貼りは無穴の同板を用いて，それ等の間にセミケミカル紙ロール中芯を密着して挟んだサンドウィッチ構造体の円壕形を用いた．表板の穴は色々と直径を変えて規則的ｔｏな分布にして且租密にあげ，中芯の高さも変化させた．Ｐｈｏ．５のサンプルの直径の大小はそれぞれ内径１ｏｃｍと５ｃｍの音響管に入れて測定した．一般の音響管の場合，普通の測定には直径数ｃｍｏｃｍの円形金属管を使用する事が多いが，吸音くさびや板状材料の測定などの特殊な用途にから１は，一辺２０∼３０ｃｍの正方形断面をもった管が使われることがある．何れの場合にも，管壁の共振による損失を起さぬように出来るだけ肉厚の強い管がよい．また管の内壁は減衰の影響を減らすため，十分平滑に仕上げることが必要である．管の寸法は測定周波数範囲との関係から決められる．管内の音圧極小値は試料からの距離によって変化するから正確な測定には少なくとも二つの極小値）この為には下限の周波数に対する波長をんとすれば，３／４ん以上の長さを求めなければならない７．数んは管の断面上限周波波数をきめる法は測定の上限周が必要になる．これに対して管の断面寸．Ｃ形にも関係するが一般に使われる円管では，管の直径Ｄに対して音速では. ２）（１８.

(6) . 穴あき板ハニカム・サンドウィッチ構造体の吸音特性. Ｐｈｏｔｏ．ＩＥｘｐｅｒｉｍｅｎｔａｌａｐｐａｒｌｉｎｃｉｄｅｎｔｓｏｕｎｄａｔｕｓｏｆｍｅｔｈｏｄｏｆｎｏｒｍａ. 一 −. . − ノーズーハ＼テー . . ｒ「半冨ヤ零圃臨臓器も. （. Ｐｈｏｔｏ．２. ｉｇｒａｐｈＶｉｓ. . . . . 雪. . 辱 . . Ｐｈｏｔｏｉｍｅｎｔａｌａｐｐａｒａｔｕｓｏｆｍｅｔｈｏｄｏｆｒｅｖｅｒｂｅｒａｎｔｓｏｕｎｄ．３Ｅｘｐｅｒ. ３）（１８.

(7) . 竹. 内. 茂. ｅｐｈｏｔｏ．４Ｓｔｒｕｃｔｕｒｅｏｆｓａｍｐｌ. Ｐｈｏｔｏ．５Ｓａｍｐｌｅ. ｉｐｅ（）ａＰｈｏｔｏ．６Ｓｏｕｎｄｐ. ｂｉｐｅ（）Ｐｈｏｔｏ．７Ｓｏｕｎｄｐ４（１８）.

(8) . . . 索. . . Ｐｈｏｔｏ）ｌｎｐｅｄｗａｖｅ（ａ．８Ｄａ：ｌｏｏｃｍ／ｓｐａｐｅｒｓｐｅｅｄｉｍｉｎｇｔ：１／１０ＯＳ・ハＤ醗，，、さも，“、、・ｒｔ．﹁ − 、・ａ ” ．きＸＵＰＩ・．き︵. ゞ当′ ︲・ヂずず．１ごま・ず・灯だぅ ≦すむ ’ ・. . . . . ｐ. . 罰調雛樹副謂謝輔鞘瀞語認識雑誌９ー罰一組鰯醐難. 洋曲園別革雫熊毛﹂潟亀ずお事姿筆帖お０ミ誌導コ↑斗年斗洋１滋養畢附逗＼き溝熟語鱈雪記凄隷議す謡お鴇さも瀞輯録三鰹森熱ギミー舞⋮警ささ喜斗ｄ琴一喜ｔ婚期漁だき＊ふき謡慧ば総轄腕輪鴬加零敦蓉耕﹂増浄褒楓象夏蝶寮聾諦酵連帯詩堰ー説お鎧窟き馨総ーメきＰ. き ≦ − バーキー﹂袈裟ャ −− ざま憲 ⋮ 弱さ誌そぎ滋小 ” ︵ − ふ，割ミサ縦さもち．・綿部鱈︸非浄誹議達汁話詳述 − 尋常ｍ ’. . （１）８５. ，．い１ ∼ 一メー一 ◆ ︸Ｈ，・． ’ も・ｒ . ，経緯群鰍昭一覇き＊き−．非１. ，. . 滋講繋ぎ鼓せさき. 馨一メミキミ達き三．熟練楓．. 熟議峨鱒に滋鰐三瀦溝繋争謝灘灘⋮. − ，ｒｉ葛窯認嶺講瀦瀕棚一義僻悌即ヨー樹声畿癖塀. ︷．′ゞ−‘ず. ．癖− 灘一 − に . 穴あき板ハニカム・サンドウィッチ構造体の吸音特性. ｆ７ｃ／ｓｒｅｑｕｅｎｃｙ：３４６．.

(9) . 竹. 内. 茂. ）（１１. ん＜丁了お. ｔｏｃｍの音響管（ａ）は肉厚ｌｃｍ，ｏなる関係がある．これ等の関係から本実験ではＰｈｏ．６の内径１長さｌｏｏｃｍとして音の周波数は約３４０Ｃ／ｓから２０００Ｃ／ｓ迄を測定し，Ｐｈｏｔｏ．７の内径５ｃｍの音響管（ｂ）は肉厚ｌｃｍ長さ２５０ｃｍとして，その周波数は約２０００Ｃ／ｓ以上４０００Ｃ／Ｓ迄を測，. 定した．. 暮４．試験等の結果７７で定在波法では吸音率が高Ｆｉｇ．１は板厚４ｍｍ，穴径３ｍｍ，中芯の厚さ１．５ｍｍ，開口率０．０００％近い値が出ていて，その周波数も理論値と一致するが残響法では９０％位で理論値より梢少く１ＯＣ／ｓから２４０ｏｃ／ｓ位までない．周波数範囲を全般的に見て，残響法の方が吸音率は高いが１００は定在波法に劣る．Ｆｉｇ．２はＦｉｇ．１のサンプルより穴数が増えて開口率が０．１４２になっただけの違. ００％近く，残響法では９０％位で両者共理論値の周波数いで，これも定在波法では最高の吸音率が１ｏｃ／ｓから３０ｏｏｃ／ｓ位迄は定と良く一致している．全般的に見て残響法の方が吸音率は高いが１００在波法に劣る．Ｆｉｇ．１のサンプルより穴数が増えて開口率が０．２１８になっただけで，これ．３もＦｉｇ. ０∼７０％位の値となったが吸音率の最高は理論値の周波は吸音率が小さくなり両測定法共，最高で６定在波法の方が高いが３４０∼９ｏｏ反対に全般的に見て吸音率は数と良く一致している．これは前とｃ／ｓ位迄は残響法の方が少し高い．Ｆｉｇ．１のサンプルより穴径が大きく８ｍｍになった．４はＦｉｇ. だけで，両測定法の吸音率の最高は７０∼８０％位で，その周波数は略理論値と一致している．全般的ｉ０Ｃ／ｓ位では定在波法の方が大きい．Ｆ３００∼１７０ｇ．に見て残響法の方が吸音率が高いが，中央の１両測定ただけの違いであるく８ｍｍになっ５はＦｉｇ．．２のサンプルと比較して，これも穴径が大き法の吸音率の最高は大きく約９０％から１００％の間であるが，その周波数は理論値の周波数より少し０∼１９０ＯＣ／Ｓ位までは定在波法の方が大き大きい．全般的に見て残響法の方が吸音率は高いが１００法のいＦｉｇ．３のサンプルと比較して穴径が大きく８ｍｍになっただけの違いで両測定．６はＦｉｇ．. 吸音率の最高は矢張９０％から１００％位の間である．全般的に見て両測定法共吸音率が一致しているのが目立つが３０００∼４０ｏｏｃ／ｓ位では残響法の方が大きい．Ｆｉｇ．１のサンプルに比較して．７はＦｉｇ. 中芯の厚さが大きく３０ｍｍになっただけの違いで定在波法の最高の吸音率は９５％位であるが残響法では小さく７０％位である．併しその周波数は理論値とは良く一致している．全般的に見て定在波ＯＣ／ｓ以上位になると残響法の方が大きくなる．Ｆｉｇ．８はＦｉｇ９０．２のサン法の吸音率が大きいが１０％プルと比較して中芯の厚さが大きく３０ｍｍになっただけの違いで定在波法の最高の吸音率は７０％より大きくその開きが大きい．只その周波数は理論値とは略一致しより少し小さく残響法では３３００Ｃ／ｓ位迄は比較的吸音率が一致しているが，以後のている．全般的に見て両測定法は前半の１ｉｇｉｇ．１８０ｏｃ／ｓ位迄は定在波法の方が大きく，それを過ぎると残響法の方が大きくなる．Ｆ．９はＦ吸音率で残響法の最高のただけの違い０ｍｍになっ３のサンプルと比較して中芯の厚さが大きく３は７３％位であり，その周波数は理論値より小さいが定在波法ではそれより１０％位小さく周波数は略０ｏｏｃ／ｓ位迄は良く一致してい理論値と一致している．全般的に見て両測定法の吸音率は前半の１るがその後は乱れが多い．Ｆｉｇ．４のサンプルと比較して中芯の厚さが大きく３０ｍｍに．１０はＦｉｇ. なっただけの違いであるが，両図の吸音率の傾向は比較的類似している．定在波法の最高の吸音率６）（１８.

(10) . . 穴あき板ハニカム・サンドウィッチ構造体の吸音特性. １００. 洪. ８. ５０. ‘. ．ロ４０Ｑ. ー. 二馨. 豪３ｏ霊２ｏ１００１００. ３. ５７Ｉｏｏｏ. Ｆｒｅｑｕｅｎｃｙ. く. ２３５０００. Ｆｒｅｑｕｅｎｃｙ. Ｗ. 十１. １００洪. ９ｏ. ｆｌ. ０惹８. ｏ冨８．０者７琶６ｏ. 君. ８. く. ｌ. １０. ｌ. ２. ３. ４０. ０ー昌３. ｝. ２０. ・５０１. ：. ．ロＱ. ７０. 醐. . ５Ｏ. 目．４き００曇３. ５７Ｉｏｏｏ. ｌ. ｌ２. ３. ２ｏ. １８. ｌ. ｌ. ３５０００. １１ｌ. 十十十十夢. で羊、. ２ｓ. Ｆｉｇ・２Ｃｏｉｓｏｎｏｆｎｏｒｍａｌｉｎｃｉｄｅｎｔａｎｄｒ・エーｅ ‐ Ｐａｒｉｏｎｆｉｃｉｅｎｔ．ｃｏｅｆｖｅｒｂｅｒａｎｔｓｏｕｎｄａｂｓｏｒｐｔ〒ｏｆｔｈｅｓａｌｎｅｐｅｄｏｒａｔｅｄｈｏｎｅｙｃｏｍｂｌａｂｓｏｒｂｅｒ（ムニ４ｍｍメニｓａｎｄｗｉｃｈｐａｎｅ，ニ３ｍｍ，Ｌニー５ｎ１４２）ｌｌｎ，ゑ＝０，， ◎ ；αだり，０；ｉｅｓｒｏｗｓｓｈｏｗｒｅｓｏｎａｎｔｆｒｅｑｕｅｎｃ αひＡｒｌｌ１１ｔｅｄｂｓＥｑ）ｃａｃｕａ，（，. ９０. ０１００. ２. 一 − １せ望. −− ３５７１ｏｏｏ. ｓ. １１ｌ）ｌｔａｅｄｂｙＥｑｃｕｃａ，．（. く. 憲三三. ２０１ｏｉｏｏ. ‘＝４ｍｍ，ｄ＝ｌａｂｓｏｒｂｅｒ（ｓａｎｄｗｉｃｈｐａｎｅ０７７）３ｍｍ，Ｌ＝１５ｍｍ，ゑ＝○ ．． ◎ ；αだり，０；ｉｅｓｒｅｑｕｅｎｃｒｒｏｗｓｓｈｏｗｒｅｓｏｎａｎｔｆ αひＡＬ. ぷ. −. １０. ｉｄｅｎｔａｎｄｒｅ− ｌｉｎｃｉｓｏｎｏｆｎｏｒｍａＦｉｇ，ＩＣｏｍｐａｒｉｅｎｔｆｉｃｉｂｔｄｂｔｒｏａｓｏｎｏｕｐｎｃｏｅｆｖｅｒｅｒａｎｓ ‐ ｔｈｅｓａｍｅｐｅｄｏｒａｔｅｄｈｏｎｅｙｃｏｍｂｏｆ. １００. 」. Ｏｒ旨５．Ｑ４巨０８３０. １１ −＝１２. ９ｏ. 冨８ｏ．ｇ０１７琶６ｏ. − ー一帽. Ｏ」琶６. 幅唖. ０惹８７０選. ＝. 一一一一. 洪９ｏ. Ｌ、. ↓. ：＝. １００. ２. ３. Ｆｉｇ．３Ｃｏｍｐａｒｉｓｏｎｏｆｎｏｒｍａｌｉｎｃｉｄｅｎｔａｎｄｒｅ‐ ｉｏｎｃｏｅｆｆｉｃｉｅｎｔｖｅｒｂｅｒａｎｔｓｏｕｎｄａｂｓｏｒｐｔｏｆｔｈｅｓａｍｅｐｅｄｏｒａｔｅｄｈｏｎｅｙｃｏｍｂ. Ｈｌ１. ５７１０００. Ｆｒｅｑｕｅｎｃｙ. ．ｃ／ｓＦｒｅｑｕｅｎｃｙ. １１. − −１＝＝１ｌｌ. １００. ５０００. 当讐２. ３. ５００Ｏ. ｓ. Ｆｉｉｓｏｎｏｆｎｏｌｉｎｃｉｄｅｎｔａｎｄｒｅｒｍａｉｇ ‐ ・４Ｃｏｍｐａｒ. ｌａｂｓｏｒｂｅｒ（Ｚ＝４ｍｍ，ｃＺ＝ｓａｎｄｗｉｃｈｐａｎｅ２１８３ｍｍ，Ｌ；１５ｍｍ，力＝○ ）．．◎；αだ，〇；ｉｅｓｒｒｏｗｓｓｈｏｗｒｅｓｏｎａｎｔｆｒｅｑｕｅｎｃ αひＡＬ. ｌ１１ｌｔ）ｅｄｂｙＥｑｃａｃｕａ．（．）（１８７. ｉｏｎｃｏｅｆｆｉｃｉｅｎｔｖｅｒｂｅｒａｎｔｓｏｕｎｄａｂｓｏｒｐｔｏｆｔｈｅｓａｍｅｐｅｄｏｒａｔｅｄｈｏｎｅｙｃｏｍｂｌａｂｓｏｒｂｅｒ（Ｚ＝４ｍｍ，ｄ＝ｓａｎｄｗｉｃｈｐａｎｅ８ｍｍ，Ｌ＝１５ｍｍＰ＝００７７）．．◎；α … ○ ；，ｉｅｓｒｏｗｓｓｈｏｗｒｅｓｏｎａｎｔｆ α。Ａｒｒｅｑｕｅｎｃｌ１１）ｃａｃｕｌａｔｅｄｂｙＢｑ．（．.

(11) . . 竹. ９０. 諜. ニ. ８５０．. ８４０. ｌｌー. ０１００. −１ ■ 墨＝ｌｌ１２. ２. ３。２０１０. ＝１１. ５７１ｏｏｏ. ３. 墓. 什. ２ｏ一一ｏｌ１０. 一. 一. 一. ６０. . Ｏ琶５．０旨４昌３０. 一. 一. 国. ８. −. ｌ. お７０. 璽. 登６ｏ. く. ↓ １ｌ. １００. ９０さｇ８Ｏ. ０信８結７０. 茂. 一. Ｉｌ. １００洪. 内. ｌ. ０. ３５０００. １００. ２. Ｆｒｅｑｕｅｎｃｙｃ／ｓ. ３. ２. ５７１ｏｏｏ. Ｆｒｅｑｕｅｎｃｙ. ３. ５０００. ｓ. ｉｓｏｎｏ王憧ｇ．５Ｃｏｆｎｏｒｍａｌｉｎｃｉｄｅｎｔａｎｄｒｅ‐ ｒｎＰａｒｉｏｎｃｏｅｆｆｃｉｅｎｔｖｅｒｂｅｒａｎｔｓｏｕｎｄａｂｓｏｒＰｔｏｆｔｈｅＳａｍｅＰｅｄｏｒａｔｅｄｈｏｎｅｙｃｏｒｎｂ. Ｆ亘ｌｉｎｃｉｄｅｎｔａｎｄｒｉｓｏｎｏｆｎｏｒｍａｅ ‐ … ｇ。６ＣｏｍＰａｒｉｏｎｃｏｅｆｉｅｎｔｆｉｃｖｅｒｂｅｒａｎｔｓｏｕｎｄａｂｓｏｌｐｔｏｆｔｈｅｓａｍｅｐｅｄｏｒａｔｅｄｈｏｎｅｙｃｏｍｂ. Ｚ＝４ｍｍ，ｄ＝ｌａｂｓｏｒｂｅｒ（紅ｌｅｓａｎｄｗｉｃｈＰ２１４２８ｍｍ，Ｌ＝１５）１ｒｌｌｎ，Ｐ＝０．． ◎ ；の効，０；ｉｆ α。，ＡＪｒｏｗｓｓｈｏｗｒｅｓｏｎａｎｔｒｅｑｕｅｎｃｅｓ１１ｌｔｅｄｂｙＥｑ）ｃｕｌａｃａ．．（. ｌａｂｓｏｒｂｅｒ（ムニ４ｍｍ，ｄ＝江ｌｓａｎｄｗｉｃｈｐｚｅ２１８８ｍｍ，Ｌ＝１５ｍｍ，ｐ＝０）．． ◎ ；αだり，０；ｉｅｓｒｅｑｕｅｎｃ αひＡｇｒｏｗｓｓｈｏｗｒｅｓｏｎａｎｔｆｌｌ１１ｔｅｄｂｙＥｑ）ｃａｃｕａ．（．. １００. ９０８０. 巨・８ . ８０. １ｌｌｌ. ７０. Ｕ．９. 幅. ０翌６. 一. ９０一. Ｕ＝ｖハＵハＵ＾＝ｖ＾︵Ｕ︵︶ハ７６５４３２１. 畿. 一. 醐醐鴎. ぷ。. １ｆ. ” 、. １１んＶ！ｌ. Ｈ＝. １００. ５０４０. ぬく. ０１００. ｌｌ２. ３. ２. ５７１０００. Ｆｒｅｑｕｅｎｃｙ. ー３. ２０. ー１１１１１１１. １８１００. ５００Ｏ. ２. １１１，？１＝１１１１１１３. ５７１０００. Ｆｒｅｑｕｅｎｃｙ. ｓ. ｉｄｅｎｔａｎｄｒｅｌｉｎｃｉｓｏｎｏｆｎｏｒｍａ ‐ Ｆｇ．７ＣｏｍｐａｒｉｅｎｔｉｏｎｃｏｅｆｆｉｃｖｅｒｂｅｒａｎｔｓｏｕｎｄａｂｓｏｉｐｔｏｆｔｈｅｓａｍｅｐｅｄｏｒａｔｅｄｈｏｎｅｙｃｏｍｂＺ＝４ｍｍ，ｄ＝ｌａｂｓｏｒｂｅｒ（ｓａｎｄｗｉｃｈｐａｎｅ０７７）３ｍｍ，Ｌ＝３０ｍｍ，ｐ＝○ ．． ◎ ；αだの０；ｉｅｓｒｅｑｕｅｎｃ αひＡＪｒｏｗｓｓｈｏｗｒｅｓｏｎａｎｔｆ. ２. ３. ５００Ｏ. ｓ. ｌｉｎｃｉｄｅｎｔａｎｄｒ距噸ｇ・８Ｃｏｍｐａｄｓｏｎｏｆｎｏｒｍａｅ‐ ｉｃｉｅｎｔｉｏｎｃｏｅｆｆｖｅｒｂｅｒａｎｔｓｏｕｎｄａｂｓｏｒｐｔｏｆｔｈｅｓａｍｅｐｅｄｏｒａｔｅｄｈｏｎｅｙｃｏｍｂ. １１ｌｌ）ｃｕａｔｅｄｂｙＥｑ．（ｃａ．. （１８８）. Ｚ＝４ｍｍ，ｄ＝ｌａｂｓｏｒｂｅｒ（ｓａｎｄｗｉｃｈｐａｎｅ１４２３ｍｍ，Ｌ＝３０ｍｍ，ゑ；０）．． ◎ ；α”ひ，０；ｉｅｓｒｅｑｕｅｎｃｒｒｏｗｓｓｈｏＷｒｅｓｏｎａｎｔｆ αひＡＬ１１ｌｌｔｅｄｂｙＥｑ）ｃｕａｃａ．（．.

(12) . . 穴あき板ハニカム・サンドウィッチ構造体の吸音特性. . ９０. ｌ. ８０. ぷ８０. ７０. ．竪 . ８. . ５０. ４０. 昌４ｏ， . ｏ奏３霊２ｏ. 墓２. ３. ５７１０００. ２. Ｏ１００. ３５００Ｏ. ｓ. ｌａｂｓｏｒｂｅｒ（Ｚ＝４ｍｍ，ｄ＝ｓａｎｄｗｉｃｈｐａｎｅ. ｉｅｓｒｏｗｓｓｈｏｗｒｅｓｏｎａｎｔｆｒｅｑｕｅｎｃ αひＡｒ. ｌｌ１１ｔ）ｃａｃｕａｅｄｂｙＥｑ，（，. ぷ. ｏ琶５昌４Ｏ．. き３０曇２ｏ. ＨＩＩＩＩＩ. く. １０. １１＝… ２. ３. ５７１０００. ２. ３. ８０. Ｏ１００. ５０００. Ｆｒｅｑｕｅｎｃｙｃ／ｓｌｉｎｃｉｄｅｎｔａｎｄｒ軽ｇ．１ＩＣｏｍｐａｒｉｓｏｎｏｆｎｏｒｍａ ‐ ｅｆｉｃｉｅｎｔｉｏｎｃｏｅｆｖｅｒｂｅｒａｎｔｓｏｕｎｄａｂｓｏｌコｐｔｏｆｔｈｅｓａｍｅｐｅｄｏｒａｔｅｄｈｏｎｅｙｃｏｍｂ＝４ｍｍ，ｄ；ｓａｎｄｗｉｃｈｐａｎｅｌａｂｓｏｒｂｅｒ α；１４２８ｍｍ，Ｌ＝３０ｍｍ，ｐ；０）．． ◎ ；αだの０；ｉｅｓｒｅｑｕｅｎｃｅｓｏｎａｎｔｆｒｏｗｓｓｈｏｗｒ αひＡｒ. １１ｌｌｔ）ｅｄｂｙＥｑｃａｃｕａ．（．. ９０ｎｖｎｖｎＵ︵Ｕ︵＝ｖハ＝Ｖ︵ｖ７６５４３２１. ｌｌ. Ｕ６０旧. ２. ３. ５００Ｏ. …＝ｏｏー. 一一. ー. ｉ. ０惹７. １００. ＝. ｌ…. ８０. ５７１０００. 十．＊. Ｌｌ. ｆ←▼. ９０. ３. ｓ１Ｆｉｇ．１ＯＣｏｍｐａｄｓｏｎｏｆｎｏｌｉｎｃｉｄｅｎｔａｎｄｒｒｍａｅ‐ ｉｏｎｃｏｅｆｉｅｎｔｆｉｃｖｅｒｂｅｒａｎｔｓｏｕｎｄａｂｓｏｒｐｔｏｆｔｈｅｓａｍｅｐｅｄｏｒａｔｅｄｈｏｎｅｙｃｏｍｂｌａｂｓｏ ‘ ｓａｎｄｗｉｃｈｐａｎｅ＝＝４ｍｍ，ｄ＝ｒｂｅｒ（８ｍｍ，Ｌ＝３０ｍｍｐ；○ ０７７） ◎ ．．；αだめ０；，ｉｅｓ αひＡ‘ｒｏｗｓｓｈｏｗｒｅｓｏｎａｎｔｆｒｅｑｕｅｎｃｌｌｃａｃｕ）ａｔｅｄｂｙＥｑ，（１１．. ３ｍｍ，Ｌ＝３０ｍｍ，Ｐ＝０２１８）．，◎；α 勿，０；. １ｌ…. ＩＨ. ２. Ｆｒｅｑｕｅｎｃｙ. 頭ｇ，９Ｃｏｍｐａｄｌｉｎｃｉｄｅｎｔａｎｄｒｅｓｏｎｏｆｎｏｒｍａ ‐ ｒｉｏｎｃｏｅｆｆｉｃｉｅｎｔＶｅｒｂｅｒａｎｔｓｏｕｎｄａｂｓｏ１ｐｔｏｆｔｈｅｓａｍｅｐｅｄｏｒａｔｅｄｈｏｎｅｙｃｏｍｂ. １００. ２ｏ１０. １１ｌｆＦｒｅｑｕｅｎｃｙ. １００. ＝＝ｌ１１ｌ. ０ｇ３. １０Ｏ１００. １１１＝. ｏ冨７，ｇ６０ｉ琶５ｏ. 塩６０. 喜. １. ◆←▼. 諜．. １００. ：. ９０. ｔ、. １ｌ. １００. ．. ＝＝. １１１１２. ３. ５７１０００. ２. ３. ５００Ｏ. ＦｒｅｑｕｅｎｃｙｓＦｉｇ．１２Ｃｏｍｐａｒｉｓｏｎｏｆｎｏｎｎａｌｉｎｃｉｄｅｎｔａｎｄｒｅ‐ ｉｏｎｃｏｅｆｆｉｃｉｅｎｔｖｅｒｂｅｒａｎｔｓｏｕｎｄａｂｓｏｒｐｔｏｆｔｈｅｓａｌｎｅｐｅｄｏｒａｔｅｄｈｏｎｅｙＣｏ．ｎｂｌａｂｓｏｒｂｅｒ（ムニ４ｍｍメニｓａｎｄｗｉｃｈｐａｎｅ，ニ８ｍｍ，Ｌ＝３０ｍｍゑ＝○ ２１８）．， ◎ ；αだり，，０；ｉｅｓｒｒｏｗｓｓｈｏｗｒｅｓｏｎａｎｔｆ α。ＡｒｅｑｕｅｎｃＬｌ１１ｃａｃｕｌａｔｅｄｂｙＥｑ．（）．. ）（１８９.

(13) . 竹. 内. 茂. は９５％位で残響法ではそれより１０％位小さいがその周波数は同じで理論値より少し大きい．全般的５００Ｃ／ｓ以上で少し差がある．Ｆｉｇ．１１はＦｉｇに見て両測定法の吸音率は略類似しているが，約１．５プ５％のサンルと比較して中芯の厚さが３０ｍｍになっただけの違いで定在波法の最高の吸音率は７位であるが残響法では６０％位であった．その周波数は理論値より少し大きい．全般的に見て吸音率は一致しているが大体１３００∼１９０ＯＣ／ｓ，２８００Ｃ／ｓ以上に於て両者の差がある．Ｆｉｇ．１２はＦｉｇ，６. のサンプルと比較して中芯の厚さが大きく３０ｍｍになっただけの違いである．定在波法の最高の吸音率は９５％位であるが残響法ではそれより１１％位小さい．両者の周波数は良く一致しているが理論値より少し大きい．全般的に見て曲線の傾向は類似しており吸音率も略一致している．. 巷５．考. 察，. 同じサンプルを定在波法と残響法での吸音率の測定結果は一部を除き多少の差はあるが，全般的な吸音特性の傾向は似ており，特に両測定法における極大値は略同一周波数上に現われた．図上の２）｝に使用したＨｅｌｍｈｏｌｔ矢印は第１，２報１ｚの共鳴周波数んの理論式２）（１ ′は表板の穴の開口端補正を考を使用した．ここでｃは音速，Ｐは表板の開口率，Ｚは中芯の厚さ， ‘ ′ −〆としたとき，普通Ｚ＝‘十０．８ｄで求めている．前述の如く、一えた実効的な板厚で枚厚をム穴径を部の多少のずれを除いては良く式（１１）で計算した値と一致しているのでサンプルの表枚の穴の部ｌｍｈｏｌｔ分がＨｅｚの共鳴器の首に当り，内部の蜂巣状中芯の一つの空気層がその胴に相当して良く共鳴する事を示している．両測定法で共鳴周波数の最高の吸音率は定在波法の方が残響法より大きいものが多いが全域に亘っては残響法の吸音率が大きい」吸音特生の差異については定在波法では定常波の極大・極小を測定するのに対し残響法は密閉した管内での音の減衰時間を測定して吸音率を求めているため，測定時の音響管の状況により性質がそれぞれ異っているためと思われる．即ち式（１０）の結果は. ′ −・ −叩｛冬（ ÷−分｝ α. ３）（１. ．上式の右辺の第２項で吸音率が決まり，定在波法も矢張，式（６）の右辺の第２となり残響法では項で決まるので，その間，音が密閉した管内から漏れたり，吸着エネルギーとして失われるとき，残響時間や極大・極小が変わり吸音率の差が出るものと思われる．. ）（１９０，.

(14) . 穴あき板ハニカム・サンドウィッチ構造体の吸音特性. 暮６．結. び. ２｝｝‘ 今回の研究は以前の私の研究１こ続き同じサンプルで測定器機を変えて研究したものであるが，今後道民の生活の向上に伴い建築材料も高級なものを使用する傾向にあるので表板はシナ３，プライベニヤ板からプリント合板に切り換え中芯もセミケミカル紙で作ったロール中芯の外に多，孔質の吸音材料も挟んだサンドウィッチ構造体の吸音特性を研究したい所存なのである只材質自．体が不均一性なので測定値が中々決らずデーターの不備な点も生ずるが木材不足の折から出来る，，だけ少ない原料で吸音率が良く比較的強固な建材の生産に，この試験の傾向が少しでも寄与出来れば幸である．. 文. 献. １）竹内茂：北海道教育大学紀要，第二部，Ａ，２１９７０）１．，（１２）竹内茂：北海道教育大学紀要，第二部，Ａ，２５９７５）２．，（１３）Ｆ．Ｇ．Ｔｙｚｚ１９５４ｅｒ＆Ｈ．Ａ，ＬｅｅｄｙＪ）．Ａ．Ｓ，Ａ，２６，６５１（. ４）日本音響材料協会：騒音対策ハンドブック（技報堂，１９６６）ｐ８．６１．５）清宮博：オルソン応用音響学（コロナ社，１９７）ｐ１４７３．．ｉｌｆＳｔ６）ＥｃｋｈａｒｄｔａｎｄｃｈｒｄｓＳｃｉ１９２６ｓｅｒ：Ｂｕｒａｎｄａｒ）．ｏ，Ｐａｐｅｒ５２６．，（７）日本音響材料協会：建築音響工学ハンドブック（技報堂，１９６）ｐ３３．２２．. （１９１）.

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