構造工学論文集Vol.65A(2019 年 3 月) 土木学会
CLT 床版を用いた小規模橋梁の補修設計と施工
Design and repairing of short span bridge using cross laminated timber slabs 豊田淳*，佐々木貴信†，荒木昇吾**，林知行***，有山裕亮****，後藤文彦*****
Atsushi Toyoda, Takanobu Sasaki, Shogo Araki, Yusuke Ariyama, Humihiko Gotou
*工修，サンコーコンサルタント（株），東日本支社（〒136-8522 東京都江東区亀戸 1-8-9） †博（工），秋田県立大学教授，木材高度加工研究所（〒016-0876 秋田県能代市海詠坂 11-1） **博（工），服部エンジニア（株）（〒420-0053 静岡市葵区弥勒 2-2-12） ***農博，秋田県立大学教授，木材高度加工研究所（〒016-0876 秋田県能代市海詠坂 11-1） ****工修，リテックエンジニアリング（株），技術本部（〒107-0052 東京都港区赤坂 6-4-2） *****博（工），秋田大学教授，大学院理工学研究科（〒010-8502 秋田市手形学園町 1-1）
Cross laminated timber (CLT) is a new type of engineered wood panel consist of several layers of structural lumber boards stacked crosswise at 90° angles and glued together on their faces. It is possible to produce CLT panels of 3 m wide, 12 m long, and 270 mm thick. CLT is light-weight material which the unit weight of CLT made of Japanese cedar is about 1/6 of reinforced concrete, therefore it's has advantage in terms of the transport and construction works. The authors consider using CLT elements for bridge deck replacement instead of a concrete deck slab. The overview of the design and construction of the bridge deck replacement of an existing bridge using CLT srlabs is reported herein.
Key Words: cross laminated timber, bridge repair, bridge deck replacement キーワード：直交集成板（CLT），橋梁補修，床版取替 1．はじめに 戦後に植林されたわが国の人工林は伐採時期を迎えて いるが，国産材の自給率は未だ3 割程度であり，人工林 の蓄積量は年々増え続けている．政府は2025 年までに木 材自給率を 50％までに回復させることを目標としてい るが1），木材需要の拡大のためには，住宅向けの建築用 材などの従来用途以外への新たな用途開発や木材利用を 促す施策が求められている．「公共建築物等における木材 の利用の促進に関する法律」（2010 年制定）では公共建 築物等を対象として，国が率先して木材利用に取り組む 基本方針が示されている2）．近年，公共建築物の木造化 が進んでいる背景にはこうした動きがある．この法律に は，木材を利用したガードレール，高速道路の遮音壁な どの道路施設の設置に関する条文があり，土木分野にお ける木材利用も新規需要の一つとして期待されている． このような背景の下，筆者らは中高層の大規模な木造 建築物を実現するために近年注目されている新しい木質 材料である直交集成板（Cross Laminated Timber，以下， CLT と称す）に着目し，橋梁の床版用途としての CLT の 有効性について検討を行っている 3)．ここでは，秋田県 内の農道に架かる小規模橋梁を対象に施工された CLT を床版に用いた補修工事の概要について報告する． 1.1 直交集成板（CLT） 建築構造材として一般的な構造用集成材（Glued Laminated Timber）は，厚さ 30mm 程度の木材の挽き板（ラ ミナ）を，繊維方向が平行になるように積層接着して製 造される木質材料（写真－1）であり，この構造用集成材 を桁やアーチ部材に用いた木橋が全国に建設されている． これに対し直交集成板（Cross Laminated Timber，以下 CLT と記す）は図－1 に示すようにラミナを層毎に横並びに して，各層の繊維方向が直交するように積層接着した新 しい木質材料であり，コンクリートスラブのような厚み のある大きな板を製造することができる（写真－2）．CLT は1990 年代にオーストリアで開発・実用化され，欧州や † 連絡著者 / Corresponding author E-mail: [email protected]
写真－1 湾曲集成材の製造 挽き板（ラミナ） 製品の完成 各層を直交させて 積層接着する 挽き板を並べる 圧締 圧締 圧締 図－1 CLTの製造 写真－2 大板のスギCLT（t150×b2450×L3450mm） 北米，オーストラリアに広く普及している．壁や床材と してCLT を使った構造は箱を積み上げるイメージで，短 い工期で中高層の木造建築物を建設することができるの が特徴である（写真－3）．わが国でも国産材の需要拡大 につながるとCLT への期待が高まっている．2013 年に CLT の製品規格となる JAS（日本農林規格）4)が制定さ れ，2016 年には CLT の基準強度などに関する建築基準 法告示が異例の早さで制定されるなど，国を挙げてCLT の普及に向けた取り組みがなされている． 写真－3 CLTを用いた13階建てのアパート （2017年，カナダ・ケベックシティ） 写真－4 CLT床版を用いた林道橋（秋田県仙北市） 1.2 床版材料としての CLT の可能性 国内メーカーが製造する CLT のサイズは様々である が，最大で幅3m，長さ 12m，厚さ 270mm の製品が製造 可能である5）．わが国ではCLT に関する技術開発は殆ど が建築構造を対象としているが，この材料の大きさを考 えれば土木分野での活用も考えられる．また，国産材の CLT にはスギやヒノキ，カラマツのラミナが使用されて いるため，単位体積重量はコンクリートの1/6～1/4 程度 と軽量であり，この軽さもまた土木用途を考えた場合の メリットとなり得る． CLT を床版材料として利用する上で懸念されるのは， 活荷重の繰り返しによる疲労や木材の腐朽による劣化で ある．前者については，CLT 床版の曲げ疲労試験や輪荷 重走行試験を繰り返し行い，十分な疲労耐久性を有する ことを確認している6）．後者については，防腐薬剤を注 入するような従来の化学的処理ではなく，CLT 全体を FRP シートでラッピングしたり，ポリマーセメントでコ ーティングする物理的な処理で，防水・防腐効果を得る 方法を検討している7）．これらの成果を実証するため， 2017 年 3 月に秋田県内に CLT 床版を用いた林道橋（橋 長7m，幅員 3.5m，設計荷重 140kN）が試験的に施工さ れた（写真－4）8）．床版材の4 体の CLT（長さ 3.7m，幅 1.7m，厚さ 180mm）には，それぞれラッピングやコーテ ィングなど異なる防水・防腐処理を施し，供用環境下で の耐久性能を比較検証している．
2．対象橋梁 対象橋梁は，1990年に河川改修に伴い架設された橋長 10m，有効幅員3mの農道橋であり，農地所有者以外の一 般車の通行はない橋梁である．改修前の本橋は，形鋼 （H-500×200×10×16）の4主桁が約1m間隔で並んでお り，床版として3.6mのクリの角材（t90×b240mm）が橋 軸方向に敷並べられただけの簡易な構造であった（写真 －5）．本橋は，架設後25年以上を経過してクリの床版の 腐朽による劣化が進行し床版補修の必要があったため， 管理者である秋田県仙北地域振興局によりCLTを用いた 床版取替え工事が検討された．ここでは，補修工事に用 いたCLT床版の設計および施工の概要について述べる． 2.1 設計計算 (1) 設計条件 本橋は，既設床版（クリ材：90mm）を撤去し，CLT 床版に取り替える．床版厚の増加や，アスファルト舗装 の敷設による死荷重の増加が予想されたことから，設計 照査は，CLT床版と既設主桁について実施する． 本橋の設計条件は，以下の①から⑦のとおりである． また，計算モデルを図－2に示す． ①設計対象車両は4t車とする．活荷重は，車両質量40kN を前軸：後軸＝1：4に配分し，前軸重8kN，後軸重32kN とする．なお，輪重は軸重の1/2に設定する． ②CLT床版の設計曲げモーメントは，道路橋示方書9)に示 されるRC床版（連続版:A活荷重）の設計曲げモーメン トの式に，①の後輪重16kNを代入して算出する． ③橋軸方向の死荷重曲げモーメントは，ポアソン効果の 影響が小さく，一般に無視していること9)，CLT床版の 自重も小さいことから，RC床版と同様に考慮しない． ④CLT床版は，異等級構成の5層5プライ（Mx60-5-5）4) のスギCLTを用いる．曲げ強度は，CLT関連告示等解 説書10)に示される算出方法に準じ，強軸方向の曲げ強 度Fbs=10.4N/mm2，弱軸方向の曲げ強度fbw=2.0N/mm2と 算定した． ⑤CLT床版は，床版支間方向（橋軸直角方向）を強軸方 向，床版支間直角方向（橋軸方向）を弱軸方向とする． また，図－3に示すように，母材（ラミナ）の厚さは 24mmとし，床版厚を120mmとする．強軸および弱軸 方向の許容曲げ応力度σbsaとσbwaは，表－1に示すように， ④の曲げ強度に1.1/3を乗じた値に10)，さらに含水率影 響係数11)を乗じ，σbsa=3.2N/mm2，σbwa=0.6N/mm2とした． ⑥せん断に対しては，上記と同様の条件で設計したCLT 床版の輪荷重載荷試験2)において，安全であることが 確認されたことや，RC床版においても曲げで決定した 厚さを有する床版は，十分安全と評価されていること から9)，ここでは照査を省略する． ⑦既設主桁の照査における支間長は，支点位置が明らか でないことから，桁長（L=9.57m）を用いる．また， 写真－5 改修前の農道橋（秋田県大仙市） 120 3@1070=3210 120 200 50 0 150 有効幅員 3300 150 橋梁全幅 3600 150 150 アスファルト舗装 t=50mm CLT床版 t=120mm 既設主桁 H形鋼 図－2 計算モデル 24 24 24 24 床版支間方向 床版支間直角方向 （橋軸直角方向） （橋軸方向） 12 0 12 0 E0=3000N/mm2 Fb0=19.5N/mm2 E0=6000N/mm2 Fb0=27.0N/mm2 E0=3000N/mm2 Fb0=19.5N/mm2 計算上は無視 計算上は無視 計算上は無視 計算上は無視 計算上は無視 図－3 CLT床版の構成（5層5プライ） 表－1 CLT床版の許容曲げ応力度 方向 床版支間方向 床版支間直角方向 曲げ強度 10.4 N/mm2 2.0 N/mm2 Fb×1.1/3 3.8 N/mm2 0.7 N/mm2 含水率影響係数 0.85 0.85 許容曲げ応力度 3.2 N/mm2 0.6 N/mm2 照査断面力は，1-0法で算出する． (2) 計算結果 1) CLT 床版の設計 前項の条件に基づくCLT床版の照査結果を表－2に示 す．CLT床版の設計曲げモーメントは，床版支間方向が MS=2.33kN･m/m，床版支間直角方向がMW=1.51kN･m/m と算出される．表－2に示すように許容値を満足している ものの，床版支間直角方向（橋軸方向）の強度性能が劣
り，床版の断面は，この方向で決定されている． しかし，道路橋示方書に示される設計曲げモーメント の算出式は，二辺支持の等方性無限版の解析結果を基に 規定されており，厳密には，直交異方性版であるCLT床 版への適用はできない．直交異方性を考慮した場合は， 剛性の高い床版支間方向の負担が増加することも考えら れる．ただし，床版支間方向の応答レベルは，表－2に示 すように，許容値の30%程度と余裕があることから，道 路橋示方書の算出式を用いることに，特に差し支えはな いと思われる． 一方，CLT床版はプレキャスト部材であり，本橋の場 合は製作・運搬の都合上，橋軸方向の連続性が断たれる． 連続性が断たれた床版端部の主鉄筋方向（ここではCLT 床版の強軸方向である床版支間方向）には，一般に中間 部の2倍の曲げモーメントが作用すると考えられている 9)．このため，RC床版では，十分な剛性を有する端横桁 等で支持する，または，中間部の床版の2倍の鉄筋量を配 置するといった対応がなされる． ここで，本橋（既設橋）は，その構造上の制約から， 剛性の高い端横桁を配置することはできない．また，CLT 床版では，RC床版のような断面内部の対処はできない． しかし，前述のように，床版支間方向の応答レベルには 余裕があることから，応答値が2倍に，加えて，直交異方 性版としての影響が危険側に生じたとしても，許容値内 に収まると判断した． また，木質材料の許容応力度は，破壊試験から得られ た強度に，各種の耐力調整係数を乗じることで設定する． この調整係数のひとつに，荷重継続期間影響係数があり， その値は，長期（50年）1.10，中長期（3ヶ月）1.43，中 短期（3日）1.60，短期（10分）2.00とされている12)．鋼 やコンクリートと異なり，時間軸を視野に入れた許容値 の設定が可能となる特徴がある． 表－1に示したCLT床版の許容曲げ応力度は，「長期」 として設定しているが，死活荷重時の許容応力度は，本 橋に常時輪荷重が作用する状況が想定しがたいことを踏 まえれば，「短期」として捉えても実用上の問題はない． この場合，許容応力度は，1.82倍（2.00/1.10）となること から，等方性や異方性といった，断面力を算出する際の 解析モデルの違いやそれによって生じる影響，連続性が 断たれる床版端部の問題等に対しても，概ね安全と評価 できる． これらの影響や問題は，今後の検討により明らかにす べきであるが，本橋では特に，連続性が断たれ，断面力 が大きくなることが予想される床版端部の安全性に配慮 し，図－4に示す構造を採用した．桁端部の床版は，受台 上まで延長し，十分に支持させている．また，中間部の 床版端部には，床版の支持と車両走行時の段差防止とし て，CT形鋼を補助横構として配置している．なお，この 補助横構は，床版支間1.07mを支間とする単純梁として 捉え，その支間中央に後輪重が作用するものとして照査 表－2 CLT床版の曲げ照査結果 方向 床版支間方向 床版支間直角方向 応答値 1.0 N/mm2 0.6 N/mm2 許容値 3.2 N/mm2 0.6 N/mm2 応答値 / 許容値 31% 100% 主桁 主桁 受台 床版 床版 床版 スペーサー ゴム板 橋軸方向 （桁端部床版端部） （中間部床版端部） 補助横構 図－4 床版端部の処理方法 表－3 主桁の照査結果 照査内容 曲げ せん断 活荷重たわみ 応答値 54.3 N/mm2 5.8 N/mm2 3.9 mm 許容値 140.0 N/mm2 80.0 N/mm2 16.0 mm し て い る ．曲 げ 引 張 に関 す るCT 形鋼の応答値は 124N/mm2であり，許容値140N/mm2を満足している． 以上により，設計計算上の観点からは，CLT床版の実 橋への適用に，問題はないものと判断した． 2) 既設主桁の照査 既設主桁は，主桁とCLT床版，橋面舗装の死荷重と活 荷重を考慮し，1-0法を用いて照査した．表－3に示すよ うに，曲げとせん断，たわみに共通し，許容値を満足し ている．このため，CLT床版への取替えに関し，既設主 桁への影響はないと評価できる．なお，既設主桁の応力 的な余裕が大きいが，これは，設計計算によらず，竣工 時に入手可能であった材料，または，何らかの都合で入 手できた材料を用いたのではないかと推察する． 2.2 実施工時の対応 (1) CLT の二次接合 設計時のCLT床版は，図－5に示すように，幅（橋軸方 向長さ）1990mmのCLT版を，橋軸方向に5枚敷並べる予 定であった．ただし，今回のCLTを製造した秋田県内の 工場の製造可能寸法の都合により，写真－6に示すように， 分割製作したCLT部材を，二次接合し，接合部を炭素繊 維シートで補強する仕様に変更した． CLT同士の二次接合方法は，図－6に示すように，弱軸 方向の片側端部が凹凸形状になるように製作したCLT版 を，エポキシ樹脂系接着剤を充填した凹凸部に互いに嵌 め込むことで一体化する工法である13)．ボルト等の接合
1990 10 1990 10 1990 10 1990 10 1990 9990 1990 10 1990 10 1990 10 1990 10 1990 9990 接合箇所 CFシート補強 （設 計 時） （施 工 時） 図－5 CLT床版の割付図（橋梁側面図） 写真－6 二次接合前の状況 図－6 接合部の状況 具が不要であり，構造的にシンプルである，ボルト孔内 の滞水による腐朽の懸念がないといった利点が多く，橋 梁のように，大板が必要となる場合には，特に適した工 法と思われる． 二次接合したCLT床版は，強軸方向（床版支間方向： 橋軸直角方向）については，通常の材と同等の曲げ性能 が得られると考えられるが，弱軸方向（床版支間直角方 向：橋軸方向）については，ラミナの連続性が断たれる ことから，その影響を確認しなければならない．また， その影響により性能低下が生じる場合には，何らかの補 強も必要となる．このため筆者らは，写真－7に示すよう に，弱軸方向に対する曲げ試験を別に実施した14)． (2) 曲げ試験の概要 曲げ試験に用いたCLTは，厚さ120mm，5層5プライの スギCLTであり，CLTを構成するスギラミナの寸法は厚 写真－7 接合性能の確認試験 CF400 CF800 Control FRP1200 図－7 供試体と補強方法 さ24mm，幅100mmである.写真－6に示したように二次 接合したCLTの大板を4分割した供試体を用いた（図－7）． 供試体No.1とNo.2はそれぞれ，接合線を中心に400mmと 800mmの範囲の引張側に炭素繊維シート（CFシート，三 菱ケミカルインフラテック（株）製リペラーク30）を貼り付けて 補強している．No.4は，1200mmの範囲をFRPシート（積 水化学工業（株）製紫外線硬化型構造物防食被覆シート： PPS）で補強したものである．No.3は補強効果の確認用 であり，他の供試体のように，補強は行っていない． 曲げ試験はCLT同士の接合部が支間長L=1900mmの中 央に配置されるようにして中央集中載荷方式で行い，支 間中央の鉛直変位を測定した（写真－7）． （3）曲げ試験結果 図－8および表－4に，曲げ試験結果を示す．なお，曲 げ強度fbは補強材料の厚みを考慮せず，コントロールと 同じ厚さh=120mmとした断面係数Z=bh2/6 を用いて fb=PmaxL/4Zから算出した．ここで，補強材料の厚みはFRP シートが1mm，炭素繊維シートが0.167mm（含浸接着樹 脂0.8kg/m2の厚みを除く）であった．曲げヤング係数Eb も同様に補強前の断面寸法を用いて算出した．コントロ ールに対して補強した場合には，ヤング係数で1.1～1.4 倍，曲げ強度で3.0～4.6倍であった（表－4）．以上より， シート材貼付による厚み増加の影響を廃しても補強の効 果は明らかであった． コントロールとなる接合部の補強をしていないNo.3の 接合部
0 10 20 30 40 50 60 0 20 40 60 Lo ad ( kN ) Midspan deflection (mm) CF800 CF400 FRP1200 Control 図－8 曲げ試験時の荷重変位関係 表－4 二次接合・補強したCLT版の曲げ性能 No 補強 b (mm) Pmax (kN) fb (MPa) Eb (GPa) 補強効果 fb Eb 1 CF400 862 35.0 7.6 1.91 3.0 1.3 2 CF800 870 52.5 11.4 2.18 4.6 1.4 3 なし 864 11.4 2.5 1.52 1.0 1.0 4 FRP1200 870 34.3 7.4 1.73 3.0 1.1 表－5 二次接合・補強CLT床版の曲げ照査結果 方向 床版支間方向 床版支間直角方向 応答値 1.0 N/mm2 0.6 N/mm2 許容値 3.2 N/mm2 2.4 N/mm2 応答値 / 許容値 31% 25% 曲げ強度は2.5N/mm2であり，表－1に示した床版支間直 角方向（弱軸方向）の曲げ強度2.0N/mm2と同等である． 他の供試体では，補強範囲や補強材料による違いはある ものの，十分な補強効果が得られている． (3) 本橋の対応 前項に示した曲げ試験の結果からは，二次接合した場 合でも曲げ性能は低下せず，本橋への適用の際にも，特 に補強は必要ないと判断できる．ただし，表－2に示した ように，床版支間直角方向（弱軸方向：橋軸方向）には 余裕がないこと，概ね安全と評価しながらも，異方性版 としての影響が明らかでないこと，接合性能の長期的な 安全性が現段階では確認できないこと，そして，実橋へ の適用と安全性の観点から，二次接合して製作するCLT 床版の接合中心から500mm幅をCFシートで補強するこ ととした． 表－5は，二次接合・補強CLT床版を用いた場合の照査 結果である．この際の許容曲げ応力度は，実際にはCFシ ートの補強範囲が500mmであるものの，安全側として， 写真－8 炭素繊維シートによる補強 写真－9 ポリマーセメントによる防水処理 写真－10 表面保護材の塗布 表－4に示した供試体No.1の曲げ強度7.6N/mm2を用いて， 表－1と同様の手順で算出した．応答レベルは両方向とも に余裕があり，十分な耐荷性が確保できている． 3．CLT 床版の製作と施工 3.1 CLT 床版の製作 床版に用いたスギCLT版は秋田県内のCLT工場で製造 された幅1m，長さ3.5m，厚さ120mmのCLT同士を，前述 の方法で二次接着することで幅2m，長さ3.5mのサイズに 大板化した．また，前述の接合部の曲げ強度試験結果を
参考に，引張側となる床版裏面の二次接着部分の500mm 区間を2.2（2）で示した曲げ試験に用いたものと同様の CFシートで補強することとした（写真－8）． CLT版を所定の寸法に仕上げた後，床版の防水加工と してポリマーセメント系の防水材（(株)アイゾールテクニ カ製スプレダムS-1）を2mm厚に塗布し，さらに表面保護材 （同社製アイゾールEX）を塗布して5枚のCLT床版を製作 した（写真－9，写真－10）．なお，防水層の厚み2mmは 規定塗布量である1.2kg/m2を2層重ね塗りすることで得 られる膜厚である．幅員の両端部に設置するCLTの地覆 （150×150mm）も同様の防水材および表面保護材を塗 布した．なお，アスファルト舗装が敷設される床版上面 には表面保護材の塗布は行っていない． 3.2 架設 架設工事では，CLT床版の設置の前に写真－11に示し たようにCLTを支持させる補助横構としてのCT形鋼（CT 118×176×3600）を主桁上面に現場溶接した（写真－11）． 床版の架設は13t吊りのラフテレーンクレーンを用い て行った（写真－12）．CLT床版には予め幅員端部の地覆 を取り付けた状態で架設したが，この状態での床版1枚あ たりの重量は約400kgであった．なお，床版に用いた5枚 のCLTの防水処理の前後における重量は表－6のようで あった． CLT床版の固定は床版の側面に取り付けた金物を介し てCT鋼と連結することで行った（写真－13）．このとき， CT鋼の厚み分の桁上面と床版下面の隙間には硬質ゴム のスペーサーを敷設することで調整した．同様にして，5 枚のCLT床版を順に架設し，作業は1日で終了した． 後日，アスファルト舗装を行い完成した農道橋を写真 －14に示す．舗装材には一般的なアスファルト舗装を用 いた．CLTはラミナを直交させて製造するため，木材の 乾湿繰り返しによる寸法変化の影響を受けにくく寸法安 定性に優れていると言われている．また，本橋の場合CLT 全体を防水加工しているためさらに寸法変化は少ないと 考えられるが，まだ使用実績が少ないないことから，本 橋では，CLT版の継ぎ目箇所の舗装にひび割れが発生す る可能性も考慮して，舗装面にCLT版の継ぎ目に沿って 誘発目地を施工した（写真－15）． 4. おわりに 本報では，小規模な農道橋の床版取替え工事において CLT床版を用いた設計および試験施工の概要について報 告した．本研究で得られた知見を以下に示す． ① 対象車両を4tとして設計したスギCLT床版の厚さは 120mmであり，CLT床版は，床版支間方向（橋軸直 角方向）を強軸方向，床版支間直角方向（橋軸方向） を弱軸方向とした．このとき，算出したCLTの橋軸 および弱軸方向の許容曲げ応力度は，それぞれ 表－6 CLT の防水処理前後における重量測定結果 No. 処理前重量（kg） 処理後重量（kg） 重量差(kg) 1 328 357 29 2 327 356 29 3 325 359 34 4 328 361 33 5 322 356 34 写真－11 CT形鋼とスペーサーの設置 写真－12 CLT床版の架設 写真－13 CLT 床版の固定 σbsa=3.2N/mm2，σbwa=0.6N/mm2であり，床版の断面は 曲げ性能が劣る床版支間直角方向（橋軸方向）で，
写真－14 改修後の橋梁 写真－15 舗装のひび割れ誘発目地 決定された． ② CLT工場の製造可能寸法の都合により，分割製作し たCLT部材を弱軸方向に二次接合し，接合部を炭素 繊維シートで補強した．補強範囲を変化させた曲げ 強度試験の結果，補強しない場合に比べて3.0～4.6 倍の補強効果が得られた．これにより，床版支間直 角方向（橋軸方向）の強度性能は，床版支間方向（橋 軸直角方向）と同等の耐荷性を有することが示され た． ③ CLT床版はプレキャスト部材であり，本橋の場合は 製作・運搬の都合上，橋軸方向の連続性が断たれ， 床版端部の断面力が大きくなることが予想された． したがって，床版端部の安全性に配慮し，桁端部の 床版は，受台上まで延長し十分に支持させ，中間部 の床版端部には，CT形鋼を補助横構として配置して 支持させることとした． ④ CLTの防腐および防水対策として，ポリマーセメン トによるコーティング加工を施した．加工後の重量 増加は1枚あたり30kg程度であった． ⑤ CLT床版の架設は13t吊りのラフテレーンクレーン を用いて行った．CLT床版には予め幅員端部の地覆 を取り付けた状態で架設したが，この状態での床1 枚あたりの重量は約400kgであった． 本橋の試験施工では，CLT床版の重量が軽量であるこ とから，材料の運搬・架設等のコストに優位性を見いだ すことができた．また，主桁や下部工の負担増の問題も ない． 今後は，防水処理したCLT床版の耐久性評価を行うと ともに，農地所有者の協力を得ながら定期的な載荷試験 等を行い，設計計算の妥当性の検証や，初期および経年 後の性能を評価する計画である． 謝辞 本研究は科学研究費補助金（2017 年度～2019 年度，基 盤研究（C)課題番号 17K06514）の補助の下に行った．研 究の実施にあたり秋田県仙北地域振興局建設部の皆様の ご協力に対し記して謝意を表す． 参考文献 1) 林野庁：平成 28 年度 森林・林業白書，2017.5 2) 公共建築物等における木材の利用の促進に関する法 律，http://www.rinya.maff.go.jp/j/riyou/koukyou/index.html 3) 荒木昇吾， 佐々木貴信， 林知行：CLT を用いた既設 橋梁の床版取替えに関する一考察，土木学会第70 回 年次学術講演会，V-393, 2015. 4) 農林水産省：直交集成板の日本農林規格, 2013. 5) 一般社団法人日本 CLT 協会：http://clta.jp/clt/ 6) 有山祐亮，豊田淳，佐々木貴信，荒木昇吾，高海克彦： CLT を利用した床版の輪荷重載荷試験，木材利用研究 論文報告集15，pp.17-26, 2016. 7) 佐々木貴信，有山裕亮，荒木昇吾，豊田淳，山内秀文， 林知行：CLT 床版の耐久性付与技術の開発，木材利用 研究論文報告集16, pp.39-44, 2017. 8) 林知行，荒木昇吾，有山裕亮，豊田淳，高橋恵輔：CLT を床版に用いた林道橋の施工，土木学会第72 回年次 学術講演会，V-572, 2017. 9) 日本道路協会：道路橋示方書・同解説，Ⅱ鋼橋編， pp.233-257，2012. 10)日本住宅木材技術センター：CLT 関連告示等解説書， pp.67-85，2016. 11)土木学会鋼構造委員会木橋技術小委員会：木橋技術の 手引き2005，p.87，2005. 12)日本建築学会：木質構造設計規準・同解説，2002. 13)山内秀文，林知行，足立幸司，佐々木貴信：特開 2017-119436，CLT 同士を接続可能とした CLT，2016. 14)佐々木貴信，林知行，山内秀文，足立幸司：CLT 同士 の二次接合による大板化と接合部強度，第68 回日本 木材学会大会（京都），D15-P-25，2018. （2018 年 9 月 21 日受付） （2019 年 2 月 1 日受理）
