Depth

sandbar 0m

0 (m)

40 0 (m)

sandbar 0m

Sampleing Depth

64.68m

～65.02m

65.02m

～65.34m

85.78m

～86.28m

88.07m

～88.72m ρ_t g/cm3 2.009 1.901 1.926 2.065 ρ_d g/cm3 1.611 1.439 1.492 1.700

No 19

Alluvium Terrace

deposit

No 19

60 40

Alluvium Terrace

deposit

ρ_s g/cm3 2.705 2.693 2.627 2.678

w_n % 24.7 32.1 29.1 21.5

e 0.679 0.871 0.761 0.576

Sr % 98.4 99.2 100.5 100.0

No.19 No.20

No 38

⁸⁰

64 60

65 Osaka group

100m

(Pleistocene)

No.19 No.20

No 38

⁸⁰

64 60 65 64 60

65 Osaka group

100m

(Pleistocene)

2～75mm % 0.0 0.0 0.0 0.0

75μm～2mm % 42.9 8.3 3.1 1.5

5～75μm % 23.3 37.1 43.4 64.3

under 5μm % 33 8 54 6 53 5 34 2

No.38 No.44

100 (m) 8688

Hard Rock 200m

No.38 No.44

100 (m) 8688

8688

Hard Rock 200m

粘土試料の深度

under 5μm % 33.8 54.6 53.5 34.2

U_c * * * *

U_c' * * * *

mm 2.000 0.425 0.250 0.106

D50mm 0 0303 0 0034 0 0042 0 0101 D50 mm 0.0303 0.0034 0.0042 0.0101

w_L % 31.9 54.7 86.1 70.3

w_p % 10.3 13.6 24.0 26.2

Ip 21 6 41 1 62 1 44 1

Ip 21.6 41.1 62.1 44.1

Clay Clay Clay Silt

CLS CH-S CH MH

400 500

Creep (24h)

1/5 1/5 Undistrubend (e_c= 1.03)

(d_v/dt)₀= 0.0076 %/m Kitan Clay No.19

CD TC Depth= 64.9m

' = 340 kPa

0 (m)

Depth

db

(m)0 (m)

Depth

db

200 300

Creep (12h) ( )

Creep (12h)

1/5 1/5

1/5

1/5 1/5

_h= 340 kPa

viator Stress, q (kPa

sandbar 0m

Alluvium Terrace

deposit 40

sandbar 0m

Alluvium Terrace

deposit

0 0 0 5 1 0 1 5 2 0

0 100

10?

1/5 5

1/5 1/10 1/5

Reconstituted (e_c= 0.82) (d_v/dt)₀= 0.0042 %/m

Axial strain, _v (%)

Dev

No.19 No.20

64 60

65 Osaka group

100m

(Pleistocene) deposit

No.19 No.20

64 60 65 64 60

65 Osaka group

100m

(Pleistocene) deposit

0.0 0.5 1.0 1.5 2.0

2 1

volume (%)

No.38

No.44

100 8688

Hard Rock 200m

No.38 No.44

100 8688

8688

Hard Rock 200m

1200 1400 1600

100

Undisturbed (e_c= 0.61) (d_v/dt)₀= 0.0033 %/m Kitan Clay No.44

CDTC Test Depth= 88 m

' 470 kP

Pa)

100 (m) 100 (m)

不攪乱試料と練り返し試料の変形

600 800 1000

1/100100

The other changes in the strain rate:

10 times & 1/10 times

1/100 Reconstituted (e_c= 0.79) (d /dt) 0 0037 %/

'_h= 470 kPa

viator Stress, q (kP 不攪乱試料と練り返し試料の変形

強度特性の差は、深くなるほど大きくなる。特に、深度82 mを超える

1 0

(%) 0.0 0.5 1.0 1.5 2.0 2.50

200 400

20 1/5

5 5 10

1/10 1/5

(d_v/dt)₀= 0.0037 %/m 1/50

Dav

Axial strain, _v (%)

きくなる。特、深度を超えると差は急に大きくなる.

4 3

 (vol 2

洪積世粘土層に対する調査結果の結論

大阪層群上部層と下部層の間で、

a) Vsには不連続性が見られない（板たたきとサスペンショ a) Vsには不連続性が見られない（板たたきとサスンショ

ン法で）。

b) 孔内水平載荷試験（プレボーリング形式）の結果にも不連続性はない。非常に小さい剛性。

大ひずみの時の剛性を測定しているため。

)室内圧密試験による圧密降伏応力には大きな不連続性 c)室内圧密試験による圧密降伏応力には大きな不連続性。

地質年代から見ても、両者は不整合である。

d)上記a b cの理由は最下部層の応力ひずみ関係の線形 d)上記a,b,cの理由は、最下部層の応力ひずみ関係の線形

性が高いためである。

粘性土の粘性的変形特性（クリープ変形特性を含む）の調査

調査

・クリープ載荷試験の実施

・粘性に基づくひずみ速度の影響の調査とそれに基づく

非線形三要素モデルパラメータの評価

アンカー 1A

Diaphragm walls Diaphragm walls地下連壁

沖積層 ^地下連壁

沖積層

洪積層

段丘層

TP 71

洪積層上部大阪層群 TP – 71 m

下部大阪層群 51 m 下部大阪層群

基礎の沈下特性の簡略な推定

a)地層が鉛直及び水平方向に非常に複雑なので、詳細な数値計算は馴染まない。

は馴染まない。

⇒応力分散を考慮した一次元仮定

b)Vsの値を参考にしつつ、主に圧密試験結果に基づいて物性値を推定

定。

c)下部工建設完了後の残留沈下の予測。

(i)中間砂礫層が排水層であると仮定。

(ii)非線形三要素モデルによる荷重履歴を考慮した推定

（荷重履歴の影響を考慮した計算）

・短い一次圧密期間（実際に仮に中間砂礫層の排水性が短い次圧密期間（実際に、仮に中間砂礫層の排水性が悪い場合は、即時沈下量は計算値よりも小さくなり、

残留沈下量は計算値よりも大きくなる：今後判断が必要）

小さい残留沈下

・小さい残留沈下

明石海峡大橋2Pと3Pの残留沈下と比較して判断

長期圧密試験長期密試験

有効土被り圧＋増加荷重

∆p

∆p= 196 2 294 3 392 4 k

Ｎ

/m ²

（

20 30 40 tf/m ²

）

∆p= 196.2

、

294.3

、

392.4 k

Ｎ

/m

（

20,30,40 tf/m

）

∆t

＝

30

日載荷

試験は通常の圧密試験方法（

LDT

を用いていない、供試体高さが

2cm

であるので大きめな値である可能性有）

不攪乱硬質粘土の一次元圧縮試験（大阪湾）

σ_v' (kPa)

(m)0 Depth

Sand bar 0 m (m)0

Depth

Sand bar 0 m 0

1 10 100 1000 10000

大阪層群上部層No.21-4

大阪層群最下部層 No.44-5

Sample no.

No.19 N 20

64 60 100 m

Alluvium

Osaka group (Pleistocene)

Terrace deposit

Sample no.

No.19 N 20

64 60 100 m

Alluvium

Osaka group (Pleistocene)

Terrace deposit 5

大阪層群上部層 No.25-4

No.20 No.38 No.44

80 65

8688 ^{Hard Rock} 200 m

(Pleistocene)

No.20 No.38 No.44

80 65

8688 ^{Hard Rock} 200 m

(Pleistocene)

10 εir (%)

試験結果

シミュレーション結果

100(m) 100(m)

10 ^シ ^シ ^結果

不攪乱硬質粘土の一次元圧縮試験（大阪湾）

σ' (kPa)

(m)0 Depth

Sand bar 0 m (m)0

Depth

Sand bar 0 m 0

0 1000 2000 3000 4000 5000

σ_v (kPa)

No.44-5

Sample no.

No.19 N 20

64 60 100 m

Alluvium

Osaka group (Pleistocene)

Terrace deposit

Sample no.

No.19 N 20

64 60 100 m

Alluvium

Osaka group (Pleistocene)

Terrace deposit

5 No.25-4

No.20 No.38 No.44

80 65

8688 ^{Hard Rock} 200 m

(Pleistocene)

No.20 No.38 No.44

80 65

8688 ^{Hard Rock} 200 m

(Pleistocene)

εir (%)

Experiment No.21-4

100(m) 100(m)

10 Experiment

Simulated

非線形三要素モデルの概要

EP1 V σ

粘

σ

EP2

EP1  v

粘性応力

非粘

e  ^ir

（非線形）

粘性応力

 v

応 ⁰

^ir

^ ^ ^

 ir



f ^粘^性応

力

 e

  ^ir

（非線形）

力

不可逆ひずみ



弾性ひずみ



 f 　非線型三要素モデルの一般式

（ h N I h d l ） 

σ = σ

( 

^ir

)+ σ

(  ^

^ir

)= σ

( 

^ir

) ・ {1+g

(  ^

^ir

)}

（ the New Isotach model ）

   

 

リファレンス応力

ひずみ ε

( ) 1 exp 1 1

ir m ir

v ir

g   



       

 

        

       

 

 



沈下変形解析：荷重条件

400 500 クリープ計算時は考慮しない

300 400

ケープル

100 200

（ kN/m

)

築島連壁

-100 0

増加荷重（

掘削

頂版・躯体

-300 -200

増

荷重変化頂版・躯体

-500 -400

荷重変化

沈下計算用荷重計算位置標高-71.0m（連壁先端）

500 0.0 1.0 2.0 3.0 4.0 5.0 6.0 7.0

経過時間（年）

1000 1200

15 20

⑤ ⑥

⑦

①上載圧まで載荷

②50年クリープ

300 400 500

step4 ケーブル

step5

クリープ計算時は考慮しない

Step4

Step5

ケブルクリープ計算時は考慮しない

600 800

⊿ p( kN /m

)

10 15

下量　(cm)

①

②

④

③

③築堤

④放置（クリープ）

⑤連壁

⑥頂版、躯体自重

⑦50年クリープ

0 100 200 300

加荷重（kN/m2) 築島連壁

掘削

ケーブル

step1 step2

step

step4

掘削

Step4 ケーブル

Step1 築島Step2

連壁 Step3

200 400

増加荷重 ⊿

5

沈下

No.25.4

-400 -300 -200

増加-100

荷重変化沈下計算用荷重掘削

頂版・躯体

計算位置標高 71 0m（連壁先端）

掘削

頂版・躯体

計算位置標高-71 0m(連壁先端）

0 40 50 60 70 80 90 100

経過時間　(年）

0

-500

0.0 1.0 2.0 3.0 4.0 5.0 6.0 7.0

経過時間（年）

計算位置標高-71.0m（連壁先端）計算位置標高 71.0m(連壁先端）

1000 1200

⑤

⑥

⑦

a)地盤内荷重分散を考慮していない

600 800

⊿ p( kN /m

)

②

④

③

⑤

①上載圧まで載荷

②50年クリープ

③築堤

④放置（クリープ）

⑤連壁

いない。

b)上部層に試料No.25.の物性を用いた場合

200 400

増加荷重 ⊿

No.25.4

①

⑤連壁

⑥頂版、躯体自重

⑦50年クリープ

0 0 2 4 6 8 10

軸ひずみ　ε

(%)

非線形三要素モデルによる解析での圧縮量

アンカレッジ1A最下部の深度

TP-71.0 m TP-6.2.4 m ^a)

大阪層群上部層

¹⁾ 7.6 cm 18.5 m

大阪層群上部層

²⁾ 1.10 cm 2.7 cm

大阪層群最下部層

³⁾ 4.0 cm 4.0 cm

合計

11.6 cm ¹⁾ , 22.5 cm ¹⁾ ,

合計

,

5.1 cm ²⁾

, 6.7 cm ²⁾ a)

上部層の一部が支持層となる場合。

1)

試料

N 21

の物性で計算明石海峡大橋の実際の

1)

試料

No.21

の物性で計算、

2)

試料

No.25

の物性で計算、

3)

試料

No.44-5

の物性で計算

長期残留沈下に近い値：

許容できる

明石海峡大橋の実測例 2P

由良瀬戸大橋では

)

由良瀬戸大橋では

荷重が半分程度に軽減

(kgf/cm

⁸

1 0 1 2

主塔建設終了

1 4 th O c t. 1 9 8 9

均接地圧

6 主塔建設終了

-2 0

基礎平

0 -2

-8 0 -6 0 -4 0 2 0

下量 (mm)

１９９５年兵庫県南部地震

-1 4 0 -1 2 0 -1 0 0 8 0

沈下

2 P

0 5 0 0 1 0 0 0 1 5 0 0 2 0 0 0 2 5 0 0 3 0 0 0 3 5 0 0

-1 4 0

経過時間（日）

明石海峡大橋の実測例 3P

m

)

1 0

圧 ( kgf /c m

6 8 1 0

主塔建設終了

2 6 th Jan . 1 9 9 0

平均接地圧

2 4

主塔建設終了

0 1 0

平 ₀

-3 0 -2 0 -1 0

下量 (mm)

-6 0 -5 0 -4 0

沈下 3 P

1 9 9 5 年兵庫県南部地震

0 2 5 0 5 0 0 7 5 0 1 0 0 0 1 2 5 0 1 5 0 0 1 7 5 0 2 0 0 0

-7 0

経過時間（日）

ドキュメント内 Microsoft PowerPoint - No.3-2 Kitan March 2009.ppt [互換モード] (ページ 38-53)

Depth

sandbar 0m

Depth

sandbar 0m

No 19

No 19

No.19 No.20

No 38

100m

No.19 No.20

No 38

100m

No.38 No.44

Hard Rock 200m

No.38 No.44

Hard Rock 200m

Depth

db

Depth

db

sandbar 0m

sandbar 0m

No.19 No.20

100m

No.19 No.20

100m

No.38

No.44

Hard Rock 200m

No.38 No.44

Hard Rock 200m

洪積世粘土層に対する調査結果の結論

大阪層群上部層と下部層の間で、

a) Vsには不連続性が見られない（板たたきとサスペンショ a) Vsには不連続性が見られない（板たたきとサス ンショ

ン法で）。

b) 孔内水平載荷試験（プレボーリング形式）の結果にも不 連続性はない。非常に小さい剛性。

大ひずみの時の剛性を測定しているため。

)室内圧密試験による圧密降伏応力には大きな不連続性 c)室内圧密試験による圧密降伏応力には大きな不連続性。

地質年代から見ても、両者は不整合である。

d)上記a b cの理由は 最下部層の応力ひずみ関係の線形 d)上記a,b,cの理由は、最下部層の応力ひずみ関係の線形

性が高いためである。

粘性土の粘性的変形特性（クリープ変形特性を含む）の 調査

調査

・クリープ載荷試験の実施

・粘性に基づくひずみ速度の影響の調査とそれに基づく

非線形三要素モデルパラメータの評価

基礎の沈下特性の簡略な推定

長期圧密試験 長期 密試験

∆p

∆p= 196 2 294 3 392 4 k

/m 2

20 30 40 tf/m 2

∆p= 196.2

294.3

392.4 k

/m

20,30,40 tf/m

∆t

30

LDT

2cm

不攪乱硬質粘土の一次元圧縮試験（大阪湾）

Sample no.

No.19 N 20

Sample no.

No.19 N 20

No.20 No.38 No.44

No.20 No.38 No.44

不攪乱硬質粘土の一次元圧縮試験（大阪湾）

Sample no.

No.19 N 20

Sample no.

No.19 N 20

No.20 No.38 No.44

No.20 No.38 No.44

非線形三要素モデルの概要

EP1 V σ

粘

σ

EP2

a) Vsには不連続性が見られない（板たたきとサスペンショ a) Vsには不連続性が見られない（板たたきとサスンショ

b) 孔内水平載荷試験（プレボーリング形式）の結果にも不連続性はない。非常に小さい剛性。

d)上記a b cの理由は最下部層の応力ひずみ関係の線形 d)上記a,b,cの理由は、最下部層の応力ひずみ関係の線形

粘性土の粘性的変形特性（クリープ変形特性を含む）の調査

長期圧密試験長期密試験

/m ²

20 30 40 tf/m ²

粘性応力

e  ^ir

粘性応力

応 ⁰

^ ^ ^

  ^ir

 f 　非線型三要素モデルの一般式

(  ^

(  ^

築島連壁

増加荷重（

荷重変化頂版・躯体

沈下計算用荷重計算位置標高-71.0m（連壁先端）