（Middle）
Ze＝18 base T
一、
，
11
一 一 一
f。＝α75h
@ 3．25h
@ 8．50h
2 3 4 5
（End）
z mm
（a） Case T Fig．3．17
ヰ000
江
葛 一800
墨 祈b
ωωΦ﹂一ω一栢コ℃一ωΦ 一600
一400
一200 0 1 （Middle）
Ze＝18 Pw＝2m
ｿb＝27°
b＝10mm
base TSR
6つ4 一 』、
一 一 一
f。＝0．75h
@ 3．25h
@ 8．50h 2 3 4 5
（End）
z mm
（b） Case TSR Ef衣｝ct of carburizing timeτ、 on residual stressσ＊θ＿30。
（功＝4，zθ＝18，αo＝27°，ゐ＝10mm，1w＝2功）
一1000￡
Σ
事一800
・こ
詔一600￡竺
9−400
蕩塁一20％
Case T 一 一 一
αb＝20°
@ 27°
， 一、
@一 、ミb
，
黶f
1 Case TSR
m＝4ye＝18
b＝10mm
轤浴≠Qm
?メ≠R．25 h
（Middle）
1 2 3 4 5 （End）
zmm
（a） τc＝3．25h Fig．3．18
一1000ぷ
Σ
8−800
・こ
一600￡三詔 雲一一400蕩躍
一2000
Case T
一 一 一
αb＝20°
@ 27°
，
Case TSR
＼ ＼
@ ＼
ン1
／ 一、
＼ミ
m＝4
ye＝18
b＝10mm
轤浴≠Qm
?メ≠W．5 h
1 2 3 4 5
（Middb）
（b） τc＝8．5h Effect of pressure angleαo on resi（lual stressσ＊θ＝30。
（7η＝4，2．＝18，b＝10mm，1w＝2御）
（End）
zmm
より，αo＝27°の場合にもαo＝20°の場合（図3．10）と同様に，歯面の圧縮残留応力は，
側面を浸炭焼入れすることによって歯幅端歯先付近で減少し，その減少の程度は，
τ。＝8．5hの場合のほうがτ。＝3．25hの場合より大きいこと，また，リム内周を浸炭焼 入れすることによって，τ、＝3．25hの場合にはほとんど変わらないが，τ、＝8．5hの場 合には歯底付近で減少することがわかる．
図3．17は，〃＝4，2ε＝18，αo＝27°，ゐ＝10mm，ん＝2功，τc＝0．75，3．25，8．5h，ケ ースT，TSRの場合のσ＊θ．30・を示す．図3．17より，αo＝27°の場合にもαo＝20°の場 合（図3．13）と同様に，τ、＝0．75hと3．25hの場合のσ＊θ。30・を比較すると，ケースT，
TSRのいずれの場合も，ほとんど変わらないこと，また，τ。＝85hのσ＊θ。30・は，τ。＝0．75
hと3．25hの場合に比べて，ケースTSRの場合には全歯幅にわたって減少するが，
ケースTの場合には歯幅端付近のみ減少し，歯幅中央付近では逆に増大することが
わかる．
図3．18は，7η＝4，z。＝18，αo＝20，27°，ゐ＝10mm，1w＝2〃2，τ。＝3．25，8．5 h，ケー スT，TSRの場合のσ＊θ．30・を示す、図3．18より，σ＊θ。30．は，側面浸炭およびリム内 周浸炭にかかわらず，いずれのτ、の場合も，αo＝27°のほうがαo＝20°の場合より大 きいことがわかる．また，αo＝27°の場合にもαo＝20°の場合と同様に，歯幅中央付近 のσ＊θ．30・は，側面およびリム内周を浸炭焼入れすることによって減少し，その程度 はτ。の増加につれて増大することがわかる．
一46一
Middle Case T
Middle Case T
Fig．3．19
e
End End
Middb Case TS
（a） τc＝3．25h
End End
Middle
Case TSR
End
Middle Middle Case TS Case TSR （b） τc＝8．5h
E姪ect of carburized parts on residual stress distributions
（沈＝4，zε＝18，αo＝20°，ゐ＝20 mm，1w＝2ノη）
e
500MPa
End
500MPaロ
（4）歯幅の影響
図3．19は，〃2＝4，2，＝18，αo＝20°，ゐ＝20mmJw＝2〃2，τ。＝3．25，8．5h，ケースT，
TS， TSRの場合に対する歯面およびリム内周の残留応力分布を示す．図3．19より，
b＝20mlnの場合にも‥10mmの場合（図3．10）と同様に，歯面の圧縮残留応力は，
側面を浸炭焼入れすることによって歯幅端歯先付近で減少し，その減少の程度は，
τ。＝8．5hの場合のほうがτ。＝3．25hの場合より大きいこと，また，リム内周を浸炭焼 入れすることによって，∫。＝3．25hの場合にはほとんど変わらないが，τ。＝85hの場 合には歯底付近で減少することがわかる．
図3．20は，沈＝4，z。＝18，αo＝20°，ゐ＝20 mm，1w＝27η，τ。＝0．75，3．25，8．5 h，ケ ースT，TSRの場合のぴ㌔。30・を示す．図3．20より，ケースTの場合のσ＊θ。30・は，τ。＝
∩∨ 0 ∩∨︵∪ ∩︾ ︵︶
10@ 唱 与
一
価江Σ ・8邑b
ωωΦとω一句灘で⁝ωΦ匡
一400 0 2 4 6 （Middle）
一 一 一
f。＝0．75h
@ 3．25h
@ 8．50h ンー一
z
，ノ〆 ＼
b＝20mm
轤浴≠Qm
Ze＝18 base T
8 10
（End）
zmm
O江Σ ・8n込bωωΦおω一mコP切Φ匡
一1000
一800
一600
一400
一200 0 2 （Middle）
一 一 一
f。＝0．75h
@ 3．25h
@ 8．50h
一 ， ，！
b＝20mm
轤浴≠Qm
Ze＝18 base TSR
（a）Case T （b）
Fig．3．20 Effbct of carburizing timeτc on residua▲stressσ＊θ＝30。
（功＝4，2θ＝18，αo＝20°，b＝20 mm，1w＝2功）
4 6 8 10 （End）
zmm
Case TSR
0 0 ︵∪︵∪ ∩V OO 8 61 一 一
一
c匪Σ．︒︒っn︒㌔
ωωΦおの一〇ロコ▽一ωΦ〜﹂