0 50 100
Degree of saturation(%)
0 50 100
Degree of saturation(%) (EX.14:Applied Vacuum 41.OcmH20) (EX･15:Applied Vacuum 54･5cmH20)
図‑2.5(c) カラム内水分分布
‑ 28
0
･ーヽ
≡
U
iZq
̲⊂▲■■■■■■一 CI
cjq
5●
】 r
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､
I
i
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〜
㌔
●
0 50 100
Degree of saturation(%)
,一ヽ
≡
'J
i≡■l一i
｣=
I‑J
(=.
Q)
(⊃
0
l･‑‑‑‑･･･‑‑‑‑.･‑･･･‑‑‑‑I‑.̲̲̲̲.̲I...̲一̲̲̲̲.̲一
0 50 100
Degree of saturation(%)
(EX.16=Appfied Vacuum 37.OcmH20) (EX･17:Applied Vacuum ll.5cmH20)
0
E⊇iil
≡
U
iZq
̲⊂▼⊂L①■
〔⊃
0 50 100
Degree of saturation(%)
0
(
≡
O
)
.J=
■■■■■■J
〔⊃̲
a5
●●
.!
●
＼
＼
＼
0 50 100
Degree of saturation(%) (EX. 18=AppJied Vacuum 6.3cmH20) (EX･33=App[ied Vacuum 37.OcmH20)
図‑2.5(d) カラム内水分分布
29 ‑
0
!=ii:I
≡
O
＼.‑′
｣=
･●････■
CL
cjQ'5
●
｣
I
＼
＼
㌔●
0 50 100
Deg｢ee of saturation(%)
(EX.34:App一ied Vacuum 41.OcmH2■0)
0
(
≡
O
巴■■ら
Ii
■･･････J
くユ.
q)
〔⊃
0 50 100
Degree of saturation(冗)
0
′一＼
≡
O
)
.⊂■■■■■■■■■
〔ユ.
a5
0 50 100
De9ree Of saturation(%) (EX.35:Applied Vacuum 35,5cmH20)
0
6i己!
≡
U
l≡芦5l
.⊂
･■‑■■■
1 (D
〔⊃
0 50 100
Degree of saturation(%) (EX.36:Applied Vacuum 12.5cmH20) (EX･38:Applied Vacuum 12･5cmH20)
図‑2.5(e) カラム内水分分布
30 ‑
0
(
≡
O
iZq
.⊂･◆･■■
a.
q)
〔〕
0 50 100
Degree of saturation(%) (EX.39:Applied Vacuum ll.OcmH20)
(
≡
O
ER
⊥=
●■一
Cl q)
⊂)
0
50 100
Degree of saturation(%)
(EX.40:Applied Vacuum 12.OcmH20)
0
Eiid
≡
O
亡■亡:i
｣=
●■■■■
CI C)
〔⊃
50 100
Degree of saturation(%) (EXt41:Appljed Vacuum 37.5cmH20) (EX･42=Applied Vacuum 12.OcmH20)
図‑2.5(千) カラム内水分分布
‑ 31 ‑‑
図‑2.6(a) 破過曲線
ー32 ‑
′‑■■■ヽヽ
⊂)
U
i ?
U
歯
髄 衣 管
′一■■ヽ
⊂)
U
iZ
U
宙
蛸 衣 普
1
1
流出量(mI)
図‑2.6(b)破過曲線
･･33 ‑
1
J一■■■■ヽ
⊂)
U
iiZ5
U
宙
鞘 衣 管
1
′ご‑=､
⊂)
U
iZ
U
画
蛸
衣
管
1
′==一I=ヽ
⊂)
U
iZ
U
画
鞘 衣 管
1
′･=ヽ
⊂)
U
iZ
U
画
蛸 夜 管
D=1.6cm2/m舌n D=0.8cm2/ml.n D=0.4cm2/min
EX.5 Sr=32.3%
o
Cl
一計算値 125
流出量(m])
250
D=0.1 cm2/min D=0.03cm2/m舌n
D=0.01 cm2/min
EX.6 Sr=92.0%
o
C]‑
̲計算値
125
流出量(m[)
図‑2.6(c) 破過曲線
ー 34 ‑
250
1
′一■■■ヽヽ
⊂〕
U
ー､
U
宙
鞘 衣 普
1
ノ■̀､
⊂)
U
I‑㌔
U
画
蛸 衣 管
流出量(m[)
流出量(m])
図‑2･6(d)破過曲線
I 35 I‑
1
1
E‑
⊂)
U
ii?
U
画
蛸 夜 管
′=一=､
⊂)
U
ii?
U
画
鞘 衣 管
D=0.03cm2/m舌n D=0.08cm2/m舌n D=l.20cm2/min
EX.9
Sr=59.3%
O
Cf‑
計算値
100
流出量(mf)
D=0.01 cm2/m舌n D=0.05cm2/min D=0.1 0cm2/m舌n
EX.10 Sr=65,3%
O
Cl
計算値
100
流出量(m[)
図‑2･6(e)破過曲線
ー36
1
′一ヽヽ
(=】
U
ー
､
U
宙
鞘 衣 管
1
′ご =一ヽ
⊂)
U
i⊆:ヨ
U
宙
鞘 衣 空
流出量(mI)
流出量(ml)
図‑2.6(千) 破過曲線
37
1
′ご ､
⊂)
U
iZ
U
画
蛸 衣 空
流出量(mJ)
図‑2.6(g)破過曲線
38
1
E i
⊂)
U
i ?
U
画
鞘 衣 管
1
E;i■i;ヨ
⊂)
U
I‑､
U
歯
髄 衣 管
D=0.5cm2/min D=0.3cm2/min
D=0.1 0cm2/min EX.15 Sr=28.3%
o
Cl
一計算値
50 100 150
流出量(ml)
D=0.5cm2/min
･
D=0.2cm2/min D=0.05cm2/min
EX.16 Sr=37.0%
o
Cl
一計算値
50 100 150
流出量(mI)
図‑2.6(h) ‑破過曲線
‑ 39 ‑
1
′ご =→ヽ
(:⊃
U
ii己ヨ
U
宙
蛸 友
江Ⅱ 十亡
1
′=ー=ヽ
⊂)
U
＼
U
画
鞘 衣 管
D=0.05cm2/min D=0.03cm2/min
D=0.01 cm2/min
EX.17 Sr=77.0%
o
Cl
一計算値
50 100 150
流出量(mI)
D=0.05cm2/min D=0.02cm2/mjn D=0.005cm2/min
EX.18 Sr=80.9%
o
Cr
一計算値
/
50 100 150
流出量(mI)
図‑2.6(i)破過曲線
ー 40 ･‑
′‑■■ヽヽ
⊂)
U
ー
､
U
宙
鞘 衣 管
流出量(mJ)
図‑2.6(j) 破過曲線
･‑ll 1‑
1
JIご 二､
⊂)
U
i⊇:ヨ
U
画
蛸 衣 空
D=0.3cm2/min D=0.08cm2/min D=0.OI cm2/min
EX.35 Sr=66.6%
o
Cr
一計算値 125
流出量(ml)
図‑2･6(k)破過曲緑
‑I 12 ‑
250
′ニー:i･ヽ
⊂〕
U
ー､
U
画
蛸 衣 管
図‑2.6(I) 破過曲線
43
′一■ヽヽ
⊂)
U
i3
U
画
蛸
衣
管
図‑2.6(m)破過曲線
ー 44
1
巴:i
⊂)
U
I‑ヽ
U
宙
鞘 夜 管
1
Eu
⊂)
U
i⊇ヨ
U
宙
蛸 衣 管
125
流出量(mI)
250
図‑2.6(∩)破過曲緑
45
図‑2.6(o) 破過曲線
2.4 分散係数の推定式の提案12〕
2.4.1 飽和度･実流速と分散係数の関係
飽和度が分散現象にどのように影響を与えるのか考察するため,義‑2･1のグル シー流速q=0.0708cm/minの実験ケースの結果から得られた飽和度と分散係数の 関係を図‑2.7,2.8に示した｡飽和度が低くなるにつれて,分散係数が大きくなる ことが見て取れる(図‑2.7,2.8の中の曲線は後で述べる方法で提案した分散係数 と飽和度の関係式(2.23)によるものである) ｡
着眼点を変え,違う飽和度ではカラム内のある瞬間の濃度分布がどう異なるの か,考察してみた｡豊浦砂の飽和度100%,59.3%,29.5%の実験における濃度分布を 式(2.13)によって計算した結果を図一2.9(a)に示す｡ガラスビーズGB‑ACの飽和度
loo‰,80.9%,28.3%の実験における濃度分布を式(2.13)によって計算した結果を図1 2.9(b)に示す｡図‑2.9(a),(b)はカラムに上から溶液を流し分散の中心(原水濃度
を1としたときの相対濃度0.5のポイント)がある探さl (ここではl=30.Ocm)ま で到達したときの濃度分布である｡縦軸はカラムの上からの深さである｡深さJ
を超えて,平均実流速より早く降下してくる部分を斜線部で示した｡濃度分布の 形状はそれぞれ異なるが,斜線部の面積を計算すると以下に示す式に近い関連 性があることがわかった｡数値を図‑2.9(a),(b)の中に示した｡
46 ‑
20 40 60 80 1 00
飽和度Sr(%)
図‑2.7 飽和度と分散係数の関係