方向曲げと軸方向力の 3 軸降伏相関関係

¾ ＢＵＳは、ＭＮモデルの場合、２方向曲げを考慮しない。

しかし、ＭＳモデルは、３軸降伏を精算解で解析する。

¾ ３軸降伏相関関係の評価方法により、ねじれの大きい場合、

フレームの傾斜している場合等に、保有耐力が違う場合もある。

¾ 危険断面位置の設定により、保有耐力が違う場合もある。

剛域とするソフト

部材フェイスとするソフト

【要因 7 】 危険断面位置のデフォルト値

危険断面位置

¾ ＭＳモデルは、鉄筋、コンクリートを個々にモデル化する精算解。

¾ 一般的な軸力の範囲内で柱のＭＳモデルは、形状、主筋本数等 によりＭＮモデルより曲げ耐力が大きくなる場合がある。

¾ 柱の曲げ耐力は、一般的に

ＭＳモデル≧ＭＮモデル（ａｇ式）≧ＭＮモデル（ａｔ式）

となる。

¾ Ｘ方向のＱ－δ関係図に示すように、【要因３】で解説した直交 フレームの拘束効果を、弾性（ＭＮモデル）か弾塑性（ＭＳモデ ル）で扱うかによって、保有耐力が違っている。

【 MN モデルと MS モデルについて】 （本資料

を参照）

【 M-N 、 MS モデルのＱ - δ関係図（ BUS-5 ）】

X方向 1階 正加力時

【 M-N 、 MS モデルのＱ - δ関係図（ BUS-5 ）】

【 M-N 、 MS モデルの MN インタラクション（ BUS-5 ）】

Bフレーム 1FL階 2軸

モデル2

・ 鉄筋コンクリート造 ３階

・

純ラーメン

・

整形

¾ モデル1から、下記の項目を変更

・ 耐震壁、雑壁とも全て無くし、純ラーメンとする。

・ 振れている1通りを真っ直ぐにする。(1～2通り間：4680mm)

・ モデル1で直接入力しているDs値のデータを消去し、

自動計算とする。

・ 危険断面位置をフェイスにする。

(デフォルトが剛域端のプログラムがあるので統一する)

・ 柱耐力はM-Nモデルとし、耐力算定はａｇ式とする。

¾ BUS-5については、M-NモデルとMSモデルの比較検討も

【検討モデル 2 の概要】

【略伏図】

^造

^{階 純ラーメン、整形}

【略軸組図】

【 4 種プログラムの出力比較】

【各プログラムのＱ - δ関係図】

【各プログラムのＱ - δ関係図】

Y方向 1階 正加力時

（ ）内はQu/Qunを示す。

¾ 柱のM-Nモデルの曲げ耐力（モデル1の要因5を参照）

¾ 曲げ耐力算定ａｇ式の中間中央鉄筋の引張筋重心と 圧縮筋重心の扱い

¾ 鉄筋断面積を等価なボックス柱に置換するモデル（一貫）

【要因】

中間中央鉄筋

ボックス柱に置換

¾ ＭＳモデルは、鉄筋、コンクリートを個々にモデル化する精算解。

¾ モデル２の建物の柱の曲げ耐力は、ＭＳモデルがＭＮモデルより 大きい。そのため、柱の曲げ降伏が多いモデル２の建物の場合、

Ｑ－δ関係図に示すようにＭＳモデルの保有耐力の方が大きく なる。

【 MN モデルと MS モデルについて】 ^（本資料

^を参照）

【 M-N 、 MS モデルのＱ - δ関係図（ BUS-5 ）】

【 M-N 、 MS モデルのＱ - δ関係図（ BUS-5 ）】

Y方向 1階 正加力時

¾ 鉄筋コンクリート造は、柱、耐震壁の鉛直部材で保有耐力が決ま る場合、各ソフトの曲げ耐力、せん断耐力の算定、耐震壁のモデ

ル化の違いにより、その数値に大きな違いが生じる場合もあるた め、留意すること。

特にモデル１の建物のように、柱の曲げ降伏も多く、耐震壁のモ デル化、曲げ耐力Ｍｗｕ、せん断耐力Ｑｗｓｕの違い等により、崩 壊形式、Ｄｓ値、保有耐力が変わる場合もある。

¾ モデル１の【要因5～7】などにより、曲げ耐力を小さく計算すること

は、せん断に対して危険側となる場合があり、必ずしも安全側の 評価でない事に留意する。

¾ 純ラーメンで梁ヒンジ主体の全体崩壊系の場合、梁の曲げ、せん 断耐力の算定は、各ソフトとも、ある程度同じため、その数値に大 きな違いを生じないものと考えられる。

¾ 設計者は、使用ソフトの解析方法を充分把握して利用することが

【まとめ】