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（a）1、夕＝〃2，ぴ＝5．8s （b）1w＝2〃2，τ方＝7．5 s （c）1w＝oo，ぴ＝8．4 s
Fig．4．31 Residual stress distributions（P＝50kW，ノ』30kHz，β＝20mm， Coil B）
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P＝50kW，f＝30 kHz
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（Middle） （End） （Mddle）
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（a）ゐ＝10mm，砺＝3．3 s （b）b＝20 mm，砺＝8．4 s
Fig．4．32 Effect of砺on♂合30・（Coil B）
P＝50kW，f＝30kHz
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（a）Coil A
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砺＝2．8s 砺＝3．3s
（b）Coil B
苦繰Hγ≧550
砺＝3．8s
Fig．4．33
Hardened layers（ゐ＝10mm）砺＝7．9s
（a）Coi1 A 圏那≧550
τヵ＝8．4s
（b）Coil B
Fig．4．34
Hardened layers（ゐ＝20 mm）図4．34は，図4．14の場合と同じ条件に対する≠20mmの硬化層を示す．いずれの コイル形状でも，歯幅全体に硬化層が生成されていることがわかる．
図4．35は，表4．3に示した加熱条件における，図4．4中のGear－side U， Middie section
M－M，Gear－side LのHoferの危険断面位置における断面垂直方向の硬さ分布を示す．図4．35より，GA1， GB I， GB2においてGear－side UとGear－side Lの硬度分布に差 異の生じたものがあるのは，コイル形状の影響ではなく，高周波焼入れ時に加熱コ
イルに対し歯車のセット位置が，中央から下方にずれていたため，加熱時に
Gear－side Uが十分にオーステナイト化温度に達しなかったためであると思われる．図4．36は，表4．3のGB2の条件で高周波焼入れを行った歯車のHo允rの危険断面 位置のミクロ組織写真を示す．図4．36より，歯面付近にマルテンサイト層が認めら れる．内部組織は，フェライトとパーライトとの混合組織である．
図4．37は，表4．3に示すcoil Aの，図4．38は， coil Bの焼入れ条件のマクロ写真 を示す．図4．37，図4．38より，加熱時間が長くなれば硬化層が厚くなることがわか る．しかし，図4．38はGB2のGear－side Uにはほとんど硬化層が認められないこと がわかる．これは，加熱コイルと歯車のわずかなずれにより，Gear－slde UとGear－side Lが不均一に加熱され，Gear－side Uはオーステナイト化温度に達しなかったと考え
られる、このことにより，コイルと歯車の位置関係を慎重に決定する必要があるこ
とがわかった．
（b）リム厚さの影響
図4．39は，図4．19の場合と同じ条件に対する（a）b＝10mmと（b）ゐ＝20mmの硬化 層（Hγ≧550）を示す．図4．39より，歯幅が増加すれば硬化層は厚くなる．これは Ho允rの危険断面位置が歯幅全体にわたって930°Cになるために，長時間加熱を要 するためである．また，いずれの歯幅でもリム厚さが厚くなれば，リムへの熱伝導 が多くなり，硬化層厚さは減少することがわかる．
4．4．5曲げ疲労強度
図4．40，表4．3に示す試験歯車および焼きならし歯車（Normalized gear）の曲げ疲労 試験結果を，図4．41は，図4．40の結果より求めた曲げ疲労限度加重P。．を示す．図 4．41よりP。。は，coH Aでは， GA1， GA2， GA3の順に小さくなること， coil Bで
は，GB2， GB3がほぼ等しく，GB 1はGB2に比べてかなり小さくなることがわかる．
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