∞ 旨 - 傾斜切削機構を取り入れた外周旋削時におけるバリ発生の抑制

E ユ

Vコ

∞ ω

2

bJ)

505

ω _u

与『同 H D

αコ

0 . 8

町いお

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o ron ι υ o

rJAJ

AU P‑

= r d

J U

︑︐M

︑ . ︐

J町

b

EA t‑︑

A﹃ハυ

0 . 8 。

0.4 0.6 Feed rate

f[

mm1rev.]

(a) d=O.lO

，

i=25

。

[ g

品

目的

ω E {

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︒﹄

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包 ∞

2 2

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目的

ω E ‑

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∞

0 . 8

11 J

W付

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6 n

ラハυrhHLハUrfu 今中 AU

e M

= r d

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‑

A斗

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0.4 0.6

。

Feed rate

f[

mm1rev.] (c) d=0.10，i=45

。

官 0 . 8

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Uコ

長 _。

Q) ⁰^.⁶

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，

0 . 5

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a 0

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∞0.7

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Q) ⁰^.⁶

』

0 . 5

与吋耐 H

a0.4

0 . 8

0.4 0.6 Feed rate f[mm1rev.]

(f) d = 0.20

，

i = 65

0 . 8

0.4 0.6 F eed rate

f [ mm1

rev.]

(e) d=O.lO

，

i=65

Fig.3.23 Surface roughness in each cutting condition of A5052

工学研究科三重大学大学院

2 5 4 5 6 5 Normal l n c l i n a t i o n a n g l e

[ d e g r e e ]

( a ) SUS303

5 E ユ

z

ω _b_J₎

。

ロ ω0.5

(.)

百

四

マ1

2 5 4 5 6 5 Normal l n c l i n a t i o n a n g l e

[ d e g r e e ]

( b ) S50C 6

{ 百五回

∞

ωロ

岡山

凶

g

﹄

8 4 u

宅コ ∞

2 5 4 5 6 5 Normal l n c l i n a t i o n a n g l e i [ d e g r e e ]

( c ) A5052

.......，

1 7

百三

め

.

凶

. e

5

bJ)

ロ

。

』 I!)

2 0 5

αョ

F i g . 3

4 Compare O b l i q u e c u t t i n g w i t h Normal c u t t i n g

工学併究科三重大学大学院

ユ

³ ^パリ測定

本項では，本研究における旋削法を用い加工した際のパリの発生について検証する.なお，前項3.2.1及び3

ユ

2の結果から本研究による旋削法は傾斜角 25，65⁰ において顕著に傾向が表れることが確認できたため，本項の実験においては傾斜角 25，65⁰ の2種類を用いパリの測定を行った.

加工を行った際の，パリのサイズを表す実験結果を図 3.25(a)ー(c)，図 3.26(a)・(c)及び図 3.27(a)ー(c)に示す.縦軸にパリの大きさ，横軸に測定点からの距離を示しており.各送り量におけるパリのサイズ、の比較を行った.また，本研究における旋削法を行った際のパリのサイズと通常の旋削法を行った際のパリのサイズを比較した実験結果を図3.28(a)ー(c)に示す.

これも前図と同様に縦軸にパリの大きさ，横軸に測定点からの距離をしめしている.また，

通常旋削時の切削条件は前項3

ユ

lで用いたものと同条件を用いており，比較の際は同等の金属除去量を持つ切削条件を選び、行った(表3.2参照).

始めに SUS303を示す図3.25(a)や)を見ると，送り量の変化によるパリの大きさへの影響はほぼないことがわかる.一方各送り量内ではパリのサイズに多く変動が見られる.このことから，パリのサイズには送り量よりも切り込み量が大きく影響していることがわかる.

また，全ての送り量において切り込み量 d=0.20mm，傾斜角 i= 65⁰ においてパリのサイズが最大に，切り込み量 d=0.10 m m，傾斜角 i=25⁰ においてパリのサイズ

ていることがわかる.ここでで、パリのサイズに大きく影響している因子を検討するため，

切り込み量と傾斜角それぞれに着目し図3.25(吋ー(c)を検討する.図 3.25(司においては切り込み量 d=0.10mm，傾斜角 i= 65⁰ と切り込み量 d=0.20mm，傾斜角 i=25⁰ のパリのサイズがほぼ同じであるが，図3.25(b)，(c)において切り込み量 d=O.lOmm，傾斜角 i=25⁰ のパリの大きさを基準とし，切り込み量 0.20mm，傾斜角 i=25⁰ のパリの大きさと切り込み量 d=0.10 m m，傾斜角 i= 65⁰ のパリの大きさを比較すると，どちらも切り込み量 d=0.10 m m，傾斜角 i= 65⁰ の条件下で、加工を行った際に発生したパリのサイズの方が大きいことがわかる.このことからパリのサイズには切り込み量よりも傾斜角が大きく関係している事がわかる.これにより第2.3.3項より，パリの発生に際し切り込み量がパリのサイズに大きく影響している事がわかっているが，さらに切り込み量の中でも総切り込み量よりも接触部における単位長さの切り込み量が最もパリのサイズに影響しているということが言える.そのため，傾斜角 25，65⁰ を比較した際，より接触長さが大きく，単位長さ当たり

三重大学大学院工学研究科

の切り込み量の小さい傾斜角 25⁰ においてパリのサイズを小さくすることができたと考えられる.次に図 3.26(的や)に示すS50Cについてみると，加工面観察，表面粗さ測定においては工具不良や切削条件が適していなかったため更なる検討が必要で、あったが，パリのサイズに関してはすべての送り量において SUS303と同様の傾向が見られ， S50Cにおいてもパリの抑制に成功した.最後に A5052について述べる.図 3.27(a)ー(c)をみると， SUS303， S50Cのような傾向が見られず.切り込み量や傾斜角に関係なくパリが発生している様子が

うかがえる.これは，前項3

ユ

^lで述べたようにA5052の加工を行った際，溶着により非常に大きな構成刃先を確認している.今回の実験においてこのような結果になった要因としてこの構成刃先の影響が考えられ，構成刃先によりパリが剥がされたためにこのような不規則な実験結果になったと考えられる.また，図3.26(b)の切り込み量 0.20m m，傾斜角 65⁰ においてはパリが発生した様子がうかがうことができない.これは加工の際，被削材端部においてエッジ破損が起こったことにより被削材端部が欠けたためこのような形状になったと考えられる.しかし，切削油剤の調節など工具への溶着を低減することができれば A5052においてもパリの低減が可能であると考えられる.

次に，本研究における切削法を用いた際のパリのサイズと通常の旋削法で、加工を行った際のパリのサイズの比較を行う.図3.28(司ー(c)をみると，全ての被削材において通常の旋削法に比べ本研究における旋削法によるパリのサイズが小さいことからパリの発生を抑制できていることがわかる.通常旋削時と傾斜角25，65⁰ と比較して，SUS303において約52%

と約 34%，S50Cにおいて約83%と約39%，A5052においても約46%と約21%のパリの低減に成功した.

以上のことから，本研究における旋削法を用い加工を行うとパリの発生を抑制することができると言える.

二重大学大学院工学研究科

自立

己 1 0 0 . . ロ n

匂『

。

Q) N ぴコ

‑

・ ‑

・‑ ‑

^d⁼^O^.²⁰^，ⁱ⁼²⁵

・‑

^d⁼^O^.²⁰^，ⁱ⁼⁶⁵

o 1 0 0 200

D i s t a n c e f r o m m e a s u r e m e n t p o i n t [ mm]

( a ) Feed r a t e f= 0 . 4 2

‑

・ ‑

^‑d=O.10^，ⁱ⁼²⁵

・ ‑

^‑d=O^.¹⁰^，ⁱ⁼⁶⁵

・‑

^d⁼^O^.²⁰^，ⁱ⁼²⁵

‑‑‑d=O.20 ， i=65

ω N ‑ ∞

o 1 0 0 200 D i s t a n c e from m e a s u r e m e n t p o i n t [mm]

( b ) Feed r a t e f= 0 . 5 8

一

・ ‑

^‑d=O.10^，ⁱ⁼²⁵

・ ‑

^‑d=O.lO^，ⁱ⁼⁶⁵

・ ‑

^‑d⁼^O^.²⁰^，ⁱ⁼²⁵

・

^‑d⁼^O^.²⁰^，ⁱ⁼⁶⁵

ω N ‑ ∞

。 1 0 0 200

D i s t a n c e f r o m m e a s u r e m e n t p o i n t [mm]

( c ) Feed r a t e f= 0 . 7 3

Fig.3.25 Size ofburr in each feed rate ofSUS303

三竜大学大学院工学研究科

‑

・‑ ‑

^d⁼^O^.²⁰^，ⁱ⁼²⁵

・‑

^d⁼^O^.²⁰^，ⁱ⁼⁶⁵

ω N

司市町

o ¹ ⁰ ⁰ ² ⁰ ⁰

D i s t a n c e f r o m m e a s u r e m e n t p o i n t [ m m ] ( a ) F e e d r a t e f= 0 . 4 2

一

・ ‑

^{‑ d}⁼^O^.^l^O^，ⁱ⁼²⁵

・ ‑

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・‑ _‑

^d⁼^O^.²⁰^，ⁱ⁼²⁵

・‑

^d⁼^O^.²⁰^，ⁱ⁼⁶⁵

ω N ‑

∞

o 1 0 0 2 0 0

D i s t a n c e f r o m m e a s u r e m e n t p o i n t [ mm ] ( b ) F e e d r a t e f= 0 . 5 8

一

・ ‑ ‑ ・

^‑d=O.10^‑d⁼^O^.^l^O，^，iⁱ=⁼25 ⁶⁵

・・ ‑

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ω N ‑

∞

。

^咽^E^E^A ^ハ^υ ^ハ^リ

2 0 0

D i s t a n c e f r o m m e a s u r e m e n t p o i n t [ mm]

( c ) F e e d r a t e f= 0 . 7 3

Fig.3.26 Size of burr in each feed rate of S50C

三重大学大学院工学研究科

2100

担

ロ

ぷ2

tキ『

。

il)

N i/l

‑

・‑ ‑

^d⁼⁰^.²⁰^，ⁱ⁼²⁵

・‑

^d⁼⁰^.²⁰^，ⁱ⁼⁶⁵

o 1 0 0 2 0 0 D i s t a n c e f r o m m e a s u r e m e n t p o i n t [mm]

( a ) Feed r a t e f= 0 . 4 2

2100

ドキュメント内傾斜切削機構を取り入れた外周旋削時におけるバリ発生の抑制 (ページ 42-48)

∞ 旨

E ユ

2

505

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o ron ι υ o

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，

。

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，

0 . 8

f [ mm1

，

2 5 4 5 6 5 Normal l n c l i n a t i o n a n g l e

[ d e g r e e ]

( a ) SUS303

5

E ユ

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。

百

2 5 4 5 6 5 Normal l n c l i n a t i o n a n g l e

[ d e g r e e ]

( b ) S50C 6

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8 4 u

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2 5 4 5 6 5 Normal l n c l i n a t i o n a n g l e i [ d e g r e e ]

( c ) A5052

1 7

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. e

5

。

2

0 5

F i g . 3

4 Compare O b l i q u e c u t t i n g w i t h Normal c u t t i n g

ユ

ユ

ユ

ユ

己 1 0 0 . . ロ n

。

‑

・ ‑

・‑ ‑

・‑

o 1 0 0 200

D i s t a n c e f r o m m e a s u r e m e n t p o i n t [ mm]

( a ) Feed r a t e f= 0 . 4 2

‑

・ ‑

・ ‑

・‑

ω N ‑ ∞

長 _。

長 _。

宅コ ∞

o ¹ ⁰ ⁰ ² ⁰ ⁰

・‑ _‑

・・ ‑