角形銅管 を用 いた鉄筋 コンク リー ト 充填銅管構 造 に関す る実験
片
岡
範
俊
*。
塩井
幸
武キ・ 。長谷川
明**キ
Experilnent on Reinforced― concrete― filled― tube Using Square Steel Pipe
Noritoshi KATAOKA・ ,Yukitake SHIoI**and Akira HASEGAキ
VA*・
*Abstract
conapse of structures like bu■ dings or bridges in Hyogoken― nanbu― earthquake,should be prevented Excellent rnechanical performances like strength and displacement are required for the structures lf high performance on strength and displacement ttrill be given, M/e can con‐
struct smaller size structures and use ef[ectively the space of cities Reinforced concrete nlled steel tube(RCFT)w■ l be able to have these required mechanical characteristics Therefore, the tests on RCFT author are continued to research the mechanical characteristics
FrOHl the points of design and construction,、 、 「
e、、 ア ant to use square shape tube as the steel pipe This paper sho、 、 ア s the results of compression test,bending test,especially the results of inauence of reinforcements and steel― thickness
Kっυ rttο rtrs i square steel tube, reinforced concrete rined steel tube, compression test, bending test,concrete lilled steel tube
1.は じ め に
兵庫県南部地震で橋脚 な どが受 けた大 きな被 害 を防止す るために ,耐 荷力 と変形性能 の向上 が求 め られている。小規模構造で高い耐荷力 と 変形性能が得 られれば ,狭 い都市空間 を多角的 に活用す ることがで きる。鉄筋 コンク リー ト充 填鋼管構造
(RCFT)は ,この ような要求 に対 し て
,大きな′ 性能 を有す ることがで きると考 えら れ ることか ら ,そ の力学的特性 を調査す るため に実験 を行 ってきている。設計 と施工 を考 える と
,この鋼管 として角形銅管 を使用 したい場合 が ある。 そ こで ,角 形鋼管 を使用 した場合 の
,平成 15年 12月 19日 受理
*大
学 院工学研 究科土 木工学専 攻 博 士 前期 課 程・ 1年
**大 学院土木工学専攻・ 教授 半半
*大学院土木工学専攻・教授
RCFTの 力学的特性 を把握す る目的で
,圧縮せ ん断試験お よび曲げ試験 を行 った。特 に
,鉄筋 配置
,鋼管板厚 な どが ,力 学的特性 にどの よう
な影響 を与 えるかについて
,実験 を行 った。
2。 CFT構 造 。 RCFT構 造の概説 図
1に示す コンク リー ト充填構造 (Concrete
nlled steel tube:CFT)は合成構造の一種で
,鋼管 とコンク リー トの異種材料 を部材 レベル ま
たは構造 システムレベルで結合 し
,一体 となっ
て機能す る構造物である。素材 としての鋼管 と
コンク リー トの長所 を活か し互 いの短所 を補充
しあうことで
,単一材料 よ り優 れた耐荷能力 と
変形能力 を有 し
,特に繰 り返 し荷重下での耐震
能力 に優れてい る。 またコンク リー ト打設時に
は型枠が不要 とな り
,施工時 には省力化・省ス
図 1 コンク リー ト充填構造 Concrete nlled tube(CFT) ペ ース化 につ なが る。
一 方
,図 2に示 す鉄筋 コンク リー ト充填構造 (Reinforced concrete FiHed steel tubei
RCFT)は CFTに 鉄筋 を加 えた構造 で
,鋼管 と 充 填 コンク リー トの二体化 が促進 され
,より耐 荷力 が高 く変形性能 も優 れてい る もの と考 え ら れ る。
3.圧 縮せん断試験
試験 に使 用 した試験体 一覧 を表 1に
,試験体 の寸法 と鉄筋配置 を図
3にそれ ぞれ示 す。試験 体 の充填状況 によ り中空
,低強度 コ ンク リー ト
八戸工業大学紀要 第 23巻
表
1圧縮せん断試験で使用 した試験体番号
図 2 鉄筋 コンク リー ト充填構造
Reinforced concrete rilled tube(RCFT)
充 填
,高強 度 コンク リー ト充填
,高強度 コンク リー トでかぶ りの大 きい RC,か ぶ りの小 さい
RC,2重 配 筋
RCの 6種類 に分類 され
,それ ぞ れ鋼管 を使 用 す るタイプ と鋼管 を使 用 しないタ イ プの
2種類 作成 し,計
33体につ い て圧縮 せ ん 断試験 を行 った。 また
,単純 累加 強度 を求 め る た めに RCFT試 験 体 ,CFT試 験体 の充 填部 分 と同様 の材料 ,寸 法 ,配 筋 とした鋼管 のない RC
の み試験体
15体につ い て も同様 の試験 を行 っ た。試験体 は一辺
125 mmの正 方形 断面 で
,高さ
300 mmとした。鋼管 の板 厚 は 32 mm,45
― ‑ 58 ‑―
断 面 形 状
板 厚
中 空 低 強 度 高 強 度
大 帯 鉄 筋 小 帯 鉄 筋 二重 帯 鉄 筋
3̲ク
mm
32CH―SC 32LM―SC 32HM―SC
32HB―SC32HS―
SC 32HW―SC4̲5mm
45CH―SC 45LM―SC 45HM―S(
45HB―SC 45HS―SC 45HW―SC∩∩ mm
60CH―SC60LM―
SC 60HM―S(
60HB― SC60HS― SC
60HW―SC 鋼 管 無 し CLM―SC
CHM―SC
CHB―SC
CHS―SC
CHW―SC
※ 9岡 管 なしは
3体ず つ
mmお
よび 60 mmと した。テス トピース によ る圧縮強度 は
,低強度 コンク リー トで
28,ON/mm2,高 強 度 コ ン ク リー トで
434N/mm2であった。
3。
1試験結果
試験体 には
,変位計 およびひずみゲージを取 り付 け ,荷 重 との関係 を調査 した。荷重 は
,塑性範囲で は ,3回 の繰 り返 し荷重 をか け耐震性 機能 を調査 した。 また
,充填 コンク リー トの機 能 を観察す るため
,破壊後
,鋼管 を象 J離 し内部
コンク リー トの状況 を調査 した。
図
4は,板厚が
6mmの試験体 の荷重変位 曲 線である。 この ような荷重変位 曲線か ら
,最大 荷重 ,靱 性率お よび合成効果 を求 めた。 これを 表
2に示す。
3。
2最大荷重
最大荷 重 は
,板厚 が大 きいほ ど大 きな値 と なってい る。鉄筋の役害 Jは ,金 岡管 とコンクリー トの一体化 を促進 し
,特にせん断力への抵抗性 として大 きな役割 を果たす と考 えられた。 しか し
,中心部 を鉄筋で補強す る小帯鉄筋 の鉄筋配
φ6
置試験体が特 に優れている結果 とはなっていな ぃ。ただ し
,2重に帯鉄筋 を配置 した試験体 は
,いずれの板厚で も最大荷重 を示 した。 このよう に
,鉄筋配置 による差が小 さかった要因 として は
,鋼管 を巻 くことにより鉄筋の外部が拘束 さ れ るため
,有効断面積が帯鉄筋 の大小 に関係 な く最大荷重 には影響が少なかった もの と考 えら ヤ ιる。
3.3
靭性率
最大荷重時 の靱性率 と
95%時の靱性率 を比 較す る と ,60LM SCは 最大荷重時の靱性率 よ
り
95%時の靱性率の方が
145%上回 りよ り高 い靱′ l生 を発揮 した。 また
,全体 を通 してみると 低強度 コンク リー トを充填 した ものが
,高い粘
り強 さを発揮 した。 3.2mm,4.5mm,60mmと
試験体別 に低強度 コンク リー トと高強度 コンク リー トで比べ ると ,す べての銅管の厚 さで低強 度 コンク リー トが高い靱 サ 性を示す とい うことが 明 らか となった。 これは
,高強度 コンクリー ト
を使用 した試験体 は最大荷重後 の耐荷力が急激 に変化す ることの影響 と考 えられ
,変形‖ 生能 は 低強度 コンク リー トの方が有利であることが示
40
RCFT(大 帯鉄筋 ) RCFT(′ 卜帯鉄筋 ) RCFT(二 重帯鉄筋
)CFT 底 板
図
3圧縮せん断試験 :試 験体
1
引0 甘 N = 0 0 0 甘 ︐ O S
0帯N=000マ■0●酬
2 0 0
八戸工業大学紀要 第 23巻
5 1o ls 20
Disptacementlmm)
図
4圧縮せ ん断試験 :荷 重変位 曲線
(板厚が
6mmの場合
)表
2圧イ
l宕せん断試験の最大荷重 ,革 刀性率および合成効果
︵Z ︼ ︶0 ︑ o コ
600
0
0 25
―い60HM―
SC
‑80HB― SC
00HS―
SC
試験体名 鋼管厚 さ
(mm) 充填状況 最大荷重
(KN) 靱性率 δπ /ゝ
靱性率 δ 95/δ 〉 合成成果
32CH―
SC32
中空42167 184 205
32Lふ
/1‑SC 32 低強度 コンク リー ト 86505 261 324
0,9932HM―
SC32 高強度 コンク リー ト 1,11579 148 163 109
32HB―
SC32 大帯鉄筋 1,02844 170 201 100
32HS―
SC32 小帯鉄筋 98449 149 193 093
32HW SC
32 二重帯鉄筋 1,17661 143 170 117
45CH―
SC45
中 空78802 160 193
45Lヽ
′ I―
SC45 低強度 コンク リー ト 1,06453 146 269 086 45HM―
SC45 高強度 コンクリー ト
1,312.97134 167 095
45HB―
SC45 大帯鉄訪 1,30120 163 208 093
45HS―
SC45 小帯鉄筋 1,32945 147 193 094
45HW SC
45 二重帯鉄筋 1,37301 125 193 100
60CH―
SC60
中 空1,08342 260 299
60Lふ
/1‑SC 60 低強度 コンク リー ト 1,44403 192 337 094
60HM―
SC60 高強度 コンクリー ト 1,51270 145 226 090
60HB―
SC60 大帯鉄筋 1,56175 141 275 092
60HS―
SC60 小帯鉄筋 1,56371 127 245 091
60HW SC
60 二重帯鉄筋 1,59942 167 259 096
CLふ
/1‑SC 鋼管無 し 低強度 コンク リー ト 44935
CHM―
SC鋼管無 し 高強度 コンクリー ト 59865
CHB―
SC鋼管無 し 大帯鉄筋 60698
― ‑ 60 ‑―
された。
3.4
合成効果
今 回 は塑性領域 にお け る合成効 果 も調査 し
写真
1圧縮せ ん断試験破壊状況 :銅 管のみ試験体 (60CH― SC)
た。 これ に よ る と
,最大 荷 重 時 の合 成 効 果 は
32HW―SCが
最 も高 い結果 で あ った。 また
,塑性 領 域 (変 位 10 mm)に お け る合 成 効 果 は
,32HW―SCが
最 も高 い結果 で あ った。 これ らか
写真
4圧縮せ ん断試験破壊状況 :(60 HB SC)
写真
5圧縮せん断試験破壊状況 :(60 HS SC) 写真
2圧縮せ ん断試験破壊状況
(60LM SC)写真
3圧縮せ ん断試験破壊状況 :(60 HM― SC) 写真
6圧縮せ ん断試験破壊状況
:(60HW SC)ら ,最 大荷重時か ら塑性領域 に移行す るに従 い
,合成効果が向上 し
,塑性領域 における合成効果 は最大荷重時 における合成効果 と比べ
,優れて いるのが分か る。また
,銅管別では
,32mmの鋼管が優れていた。
3.5
破 壊 状 況
写真 1〜
6に各 試 験体 の破壊 状 態 をそれ ぞれ 示 す。 中空銅管試験体 で は
,試験体下部 に局部 座 屈 が見 られ た。 RCFTお よび CFT試 験体 の ほ とん どの試験体 は
,上部 か ら下部 へ と斜 め方
八戸工業大学紀要 第 23巻
表 3 曲げ試験 で使用 した試験体番号
RCFT(大
帯 鉄 筋
)RCFT(小
帯 鉄 筋
)RCFT(二
重 帯鉄 筋
)図 5 曲 げ試験 :試 験体
― ‑ 62 ‑―
向 に局 部座 屈 が発生 していた。 また
,試験 終了 後 に鋼管 をカ ッ トし内部 ヨンク リー トの破壊状 況 を確認 した ところ
,銅管 の変 形 とほぼ同様 の 流 動的 な コンク リー トの変形 が み られ
,大きな クラ ックや損傷 は見 られ なか った。 この ことか ら,¢岡管 に よって周辺 を拘束 され る ことによっ て
,内部 コ ンク リー トは
,鉄筋 コンク リー ト単 独 の変形・ 破壊 とは大 き く異 な って
,鋼管 と同 様 な変形 まで追従 し
,大きな変形 に至 る まで機 能 を果 た して い る こ とが わか った。
FT 000
リ ト 一
断 面 形状
配筋状況
中 空
高強度 低強度 大帯鉄筋 小帯鉄筋 二重帯鉄筋
板 厚
3.2mm 32CH― SB 32LM― SB 32HM一 SB 32HB―
S日 32‖S―SB 32HW― SB
4.5mm 45CH― SB 45LM― SB 45HM― SB 45HB「 SB 45HS― SB 45HW― SB
6.Omm60CH― SB 60LM― SB 60HM― SB 60HB― SB 60HS― SB 60HW― SB
φ9*25@,2=1000
湖
φ3半25072=1800
φ
9+25@72・ 1000
150
0
0 0.05 φ
(mm/mm) 01図 6 曲げ試験 :M― φ曲線
(板厚が 6mmの 場合
)0.15
表 4 曲げ試験 の最大 曲げモーメ ン ト
,靭性率 お よび鋼管 のみ試験体 との比
いい いい い呻
一一 三
周 E キ z も ︐ c o E o
試験体名 鋼管厚 さ
(mm) 充填状況 最大 曲げモーメ ン ト
(KN・ m) 靱性率δ
r/ゝ鋼管 との最大 曲 げモーメ ン トの
比較
32CH―
SB32
中 空2171 108
32Lふ
I―
SB32 低強度 コンク リー ト 6493 509 299
32Hヽ /1 SB 32 高強度 コンク リー ト 6167 250 284
32HB―
SB32 大帯鉄筋 7521 553 346
32HS―
SB32 小帯鉄筋 6872 305 317
32HW SB
32 二重帯鉄筋 7529 538 347
45CH―
SB45
中 空4266 137
45Lふ
′ J―
SB45 低強度 コンク リー ト 10623 542 249
45HM―
SB45 高強度 コンク リー ト 10912 564 256
45HB―
SB45 大帯鉄筋 10839 590 254
45HS―
SB45 小帯鉄筋 11304 564 265
45HW SB
45 二重帯鉄筋 11606 586 272
60CH―
SB60
中 空5687 216
60Lふ
/1‑SB 60 低強度 コンク リー ト 12956 516 228
60HM―
SB60 高強度 コンク リー ト 12900 504 227
60HB―
SB60 大帯鉄筋 13226 511 233
60HS―
SB60 小帯鉄筋 13364 521 235
60HW SB
60 二重帯鉄筋 13714 522 241
八戸工業大学紀要 第 23巻
4.曲 げ 試 験
曲げ試験 に使用 した試験体一覧を表
3に,試験体 の寸法 と鉄筋配置 を図
5にそれぞれ示す。
試験体 は
,圧縮せん断試験で使用 した試験体 の 材料 および鉄筋配置 は同様 になっているが
,一辺
175 mmの正方形断面で
,長さ
2,000 mmと,圧縮せん断で使用 した試験 と比べ大型 な もの と なっている。
4.1
試験結果
試験 は
,圧縮せん断試験 と同様 に
,塑性域で
3回の繰 り返 し荷重 をか け耐震性 を調査 した。
図
6に6mm試 験体 の ν ―φ曲線 を示す。 コン ク リー トあるいは鉄筋 コンク リー トが充填 され た試験体 の最大荷重が
,鋼管のみ試験体 に比べ 飛躍的に増大す ることがわかる。また,表
4は,この ような ″ ―φ曲線か ら求められた最大 曲げ モーメン ト
,靱性率および鋼管の曲げモーメン
トの比 を示 している。
4.2
最 大 曲 げモー メ ン ト
板 厚が厚 い ほ ど最大 曲 げモー メ ン トは向上 し た。板厚が厚 けれ ば
,中空鋼管 自身 の最大 曲げ モ ーメ ン トが大 きい こ と
,板厚 の拘束効果 が高 い こ とが ,そ の理 由 と考 え られ る。 中 で も 60
HW SBの 最 大 曲 げ モー メ ン トは もっ と も大 きな もの とな った。鉄筋配置 でみ る と ,内 部 に 二 重帯鉄筋 を充 填 した試験体 が
,比較 的高 い最 大 曲 げモ ー メ ン トを示 した。 32mm鋼 管 を使 用 した試験体 を除 いて
,大帯鉄筋
,小帯鉄筋 ,二 重帯鉄筋 の順 で最大 曲 げモーメ ン トは向上 す る
こ とが 明 らか となった。鉄 筋 を入 れ な い CFT
試 験 体 で は
,高強 度 と低 強 度 に よ る最 大 曲 げ モ ーメ ン トの違 い は明確 とな らなか った。
4.12
革 双性率
鋼管 の厚 さ とい う点で靱性率 を見 てい くと
,厚 いほ ど靱性率 が向上 してい くとい う もので も ,薄 いほ ど向上す るとい うもので もなかった。
また
,コンクリー トの低強度 と高強度 を比較 し て見て も
,大差がな くほぼ同等の靱性率であっ た。次に配筋の相違 による影響であるが
,これ については二重帯鉄筋 を充填 した ものが ,す べ
てにおいて優れていて ,つ いで小帯 。大帯鉄筋 という結果 となった。
4.3
強度増大率
:鋼管 のみ試験体 との最 大 曲げモーメン トの比
強度増大率 を表すために
,各RCFToCFT試
験体 の最大 曲げモーメン トと ,中 空鋼管の最大
曲げモーメン トとの比 を求 めた。鉄筋の違 いか ら検討 してみると
,二重帯鉄筋が最 も優れた強 度増大率 を示 した。また ,3.2mmで は
32 HW―SBが
最 も優れた強度増大率 を示 した。
4.5mmで は 45 HW―
SBが最 も優 れた強度増大率 を示 した。
6.Ommでは 60 HW―
SBが最 も優れた強 度増大率 を示 した。 しか し
,大帯鉄筋
,小帯鉄 筋および二重帯鉄筋の配筋 の種類 による強度増 大率 にはそれほ ど大差 は無かった。
4.4
曲げ破壊状況
写真 7〜 12に 各試験体 の破壊状 態 をそれ ぞ れ示す。全ての試験体 は載荷点で銅管の局部座 屈が見 られた。試験終了後
,銅管 をカ ッ トし充 填 コンク リー トの破壊状況 を観察 した ところ
,鉄筋 を加 えて ない CFT試 験 体 の充 填 コ ンク リー トは
,斜め方向 または鉛直方向に破断が見 られたが
,鉄筋 を挿入 した RCFT試 験体 で は
,破断はほ とん ど見 られなかった。
6。 ま と め
6.1
圧縮せん断試験
(1)CFT,RCFTは,鋼
管 ,RCと 比べ強度
,単 刀 'l生 において優 れている。
(2)CFTに 強度 の高 いコンク リー トを充填す ると ,破 壊時 に脆性破壊す る傾 向が見 られ る。特 に
,径厚比 の大 きな試験体で顕著で ある。
― ‑ 64 ‑―
(3)鉄 筋 を入 れ る こ とに よ り,最 大耐荷 力 の増 大 はあ ま り見 られ なか ったが,朝 性 の面 で 優 れ てお り,終 局 限界 状 態 で その効 果 を期 待 で きる。
写真 7 曲 げ試験 破 壊 状 況 :鋼 管 の み試 験 体
(60CH― SB)
写真 8 曲げ試験破壊状況
:(60LM SB)(4)鋼
管が厚 けれ ば靭性が高 くな る とは限 ら ず
,断面 にしめる鋼管 と ,コ ンク リー トの バ ランスが重要である。
(5)RCFTは,充
填 コンク リー トがせ ん断破
写真
10曲げ試験破壊状況 :(60 HB SB)
写真
11曲げ試験破壊状況 :(60 HS SB)
写真 9 曲げ試験破壊状況
:(60 HM SB)写真 12 曲げ試験破壊状況
:(60 HW SB)八戸工業大学紀要 第 23巻
6。 2
(1)
(4)
以上の ことか ら
,CFT,RCFT構造 は従来の
RC構 造
,鋼構造 と比較 して終局限界状態 にお 壊 して も
,急激 に耐力 を失わず ,単 刀性 に富 む部材である。
曲 げ試 験
CFT,RCFTは
,鋼管 と比 べ強度
,朝性 の 面 で優 れ て い る。
RCFTは ,CFTと 比 べ高 い強度 と ,靭 性 を発揮 す る。中で も二重配筋試験体 はその 効 果 が大 き く,終局 限界状 態 において も形 状保 持 の効 果 が期 待 で きる。
RCFTと ,CFTは 破壊形 状 で大 き く異 な る。 CFTは ,載 荷 点 で充 填 コ ンク リー トに 破 断 が見 られ たが ,RCFTで はひ び わ れ
は見 られ る もの の
,破断 まで は至 って な か った。
RCFTは ,CFTと 比べ高い強度 と ,革 刀性 を発揮す る。中で も二重配筋試験体 はその 効果が大 きく ,終 局限界状態 において も形 状保持の効果が期待で きる。
いて優 れた強度
,靭性
,変形 性能 を有 す る こと が証 明 された。本試験 によって角形鋼管 を利 用 した RCFTの 力 学 的挙 動 に関 す る知 見 を え る こ とがで きた。
今後 ,円 形 鋼管 との比較 な ど検討 を続 ける予 定 で あ る。
参 考 文 献
1)日
本建築学会 ,コ ンク リー ト充填鋼管構造設計 施工指針 (199710)
2)日
本建築学会
,鋼構造 限界状態設計指針・同解 説 (199810)
3)日
本建築学会
,鋼管構造設計施工指針・同解説
(1980.2)4)工 海軍 ,超 長大橋 のための鉄筋 コンク リー ト充 填鋼管構造 に関す る研究 (20012),八 戸工業大 学博士論文
5)長 谷ナ
1明,橋 梁 システムの耐震設計法 に関す る 研究 (20023)
6)日